CC BY
77
УДК 621.787.6:539.26
ПРИМЕНЕНИЕ РЕНТГЕНОСТРУКТУРНОГО АНАЛИЗА И ШУМОВ БАРКГАУЗЕНА ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ 30ХГСА ПОСЛЕ ДРОБЕУДАРНОЙ ОБРАБОТКИ
© 2015 Е.П. Николаева, Е.В. Гридасова, В.В. Герасимов
Иркутский национальный исследовательский технический университет
Поступила в редакцию 09.04.2015
Цель работы - определение остаточных напряжений, возникающих в стали 30ХГСА после обработки дробью. При выполнении исследований использовался портативный рентгеновский дифрактометр «ХБ^еББ 3000/С3К», анализатор шумов Баркгаузена «КоШсап 300». Остаточные напряжения определялись методом рентгеноструктурного анализа. Показана взаимосвязь остаточных напряжений и шумов Баркгаузена.
Ключевые слова: рентгеноструктурный анализ, шумы Баркгаузена, остаточные напряжения, дро-беударная обработка, сталь 30ХГСА
Дробеударная обработка заключается в бомбардировке поверхности материала стальными шариками. По методу разгона шариков дробеу-дарные установки разделяют на дробеструйные и дробемётные [1]. Соударение шарика с обрабатываемой деталью приводит к упруго-пластическому деформированию поверхностного слоя. Вследствие внедрения шарика в поверхность металла возникает напряжённо-деформированное состояние, характеризуемое высокими остаточными напряжениями сжатия, что способствует повышению эксплуатационных свойств деталей, особенно работающих в условиях циклического изгиба и кручения. Технологический процесс упрочнения включает в себя контроль напряжённо-деформированного состояния детали после обработки на основе деформаций контрольных пластин и колец. Поскольку основным результатом дробеударной обработки является создание поля остаточных напряжений сжатия, представляется целесообразным рассмотрение возможности контроля на основе измерения величины и знака остаточных напряжений современными методами и средствами.
Рентгеноструктурный анализ применяется на зарубежных промышленных предприятиях с целью определения остаточного ресурса работающих деталей, для корректировки технологических процессов обработки материалов, которые вызывают значительные изменения в их структуре (механической, термической, формообразующей и пр.) [2-4, 8, 9]. Рентгеноструктурный анализ является высокочувствительным к деформации кристаллической решетки, основан на законе
Николаева Елена Павловна, кандидат технических наук, доцент. E-mail: [email protected] Гридасова Елена Владимировна, техник. E-mail: [email protected]
Герасимов Виталий Валерьевич, научный сотрудник. E-mail: [email protected]
Вульфа-Брегга, согласно которому:
где X - длина волны; d - межплоскостное расстояние; 8 - угол дифракции лучей (угол между падающим лучом и атомной плоскостью Ьк1), п - целое число, порядок дифракции, п=1, 2,..
Действие остаточных напряжений в поверхностном слое детали вызывает различное смещение атомных плоскостей материала (рис. 1).
Смещение атомных плоскостей приводит к тому, что периоды решетки и значения бреггов-ских углов одной и той же кристаллографической линии в разных направлениях к действующим напряжениям будут различны. Изменение параметра решетки происходит прямо пропорционально изменению величины остаточных деформаций. Напряжения, соответствующие деформациям кристаллической решетки, вычисляются из уравнений упругости изотропных, сплошных и однородных сред [5]. В отличие от механического метода [7], который позволяет оценить общую деформацию, равную сумме упругой деформации и деформации пластической, вызванной сдвигом слоев образца по отношению друг к другу, рентгеновский метод позволяет измерить только упругую деформацию, с которой непосредственно связаны напряжения, и перейти от деформаций к напряжениям [8]. Напряжения, действующие в элементарной кубической ячейке, показаны на рис. 2.
Для вычисления остаточных напряжений выбирается система отсчета, связанная с деталью (рис. 3).
Распределение остаточных напряжений, в частности напряжений сжатия, может изменяться в широких пределах для различных материалов и обладает существенными различиями в зависимости от вида обработки материала [2]. В общем случае остаточные напряжения приводят к однородному изменению межплоскостных значений
Рис. 1. Геометрия вектора рассеяния рентгеновских лучей, отвечающая закону Вульфа-Брегга
Рис. 2. Напряжения, действующие в элементарной кубической ячейке
на величину Д^, и, следовательно, к смещению рентгеновской интерференционной линии на угол Д9. Величина смещения интерференционной линии (Д9) связана с величиной деформации кристаллической решетки (е ) через соотношение:
_ ».ш ^
dq>, ф — d0
2dosin0
-1 =
= -(вфМ - во) ■ аде.*-йвидв„ ,
где й0, - межплоскостные расстояния кристаллической решетки для недеформированного и деформированного материала; 90, 8» ш - углы Вульфа-Брегга для недеформированного и деформированного материала; » - азимутальный угол;
Рис. 3. Система отсчета, связанная с деталью для определения остаточных напряжений рентгеноструктурным методом
у - угол между нормалями к поверхности образца и к плоскости кристаллической решетки (hkl).
В материале необходимо выбрать кристаллическую фазу, в которой будут определяться напряжения. Для этой фазы измеряется положение или смещение дифракционной линии (hkl) в зависимости от углов ф и у. Связь между деформацией и напряжением в любом направлении ф в случае плоского напряженного состояния (^33 = 0 и Тф = 0) определяется соотношением (метод sin2г/)) [4]:
1 _ , Л
1
где Tria) = аг1 + а22 + а33 ; -52{ш} и 51{ш}
- рентгеновские упругие постоянные, которые определяются с учетом модуля Юнга Е и коэффициента Пуассона V по формулам: 1 _ (1 + V)
- ~~
V
Е.
Для измерения остаточных напряжений применялся портативный рентгеновский диф-рактометр Xstress 3000 G3/G3R (Stresstech Oy, Финляндия). Прибор оснащен малогабаритной рентгеновской трубкой с полной защитой от неиспользуемого излучения и твердотельными линейными датчиками, способными преобразовывать рентгеновское излучение в электрический сигнал (рис. 4).
В дифрактометре реализован %-модифици-рованный гониометр: вместо углов у, и в традиционном методе sin2y [4], используются углы вращения %. Все измерения остаточных напряжений проводились в режиме Modified % (модифицированный %), который является стандартным режимом измерений для большинства деталей. Положение гониометра в режиме Modified % показано на рис. 5.
Формула расчета остаточных напряжений на рентгеновском дифрактометре с %-модифицированным гониометром Xstress 3000 G3/G3R имеет вид:
dd.
О,г, =
<р, ф
v 1 + v 0 (р cos2f3 д sin2xfj (я ±20)
где ^ =-2-.
Режим измерения: хромовый анод, K-a излучение, напряжение на рентгеновской трубке - 25 кВ, ток - 5,5 мА. Использовались оба детектора - А и В, коллиматор - 5 мм. Угол дифракции -156,4°. Плоскость отражения (311). Количество наклонов - 8, отклонение наклона (осцилляция) ±5°. Время экспозиции - 5 сек. Измерение на-
пряжений проводилось в 3-х направлениях (ср): 0° (положение гониометра вдоль пластины), 45° и 90° (положение гониометра поперек пластины). Определялись нормальные и касательные напряжения, полный тензор напряжений одним из стандартных способов обсчета пиков, Peak fit, предлагаемый программным обеспечением прибора. Для упрощения расчетов напряжения ст33 не учитывались. Для автоматизированного расчета напряжений вводились параметры материала: модуль Юнга - 215000 МПа; коэффициент Пуассона - 0,3.
Остаточные напряжения определялись на пластинах из стали 30ХГСА, которые предварительно подвергались закалке и отпуску на 45HRC, что примерно соответствует условному пределу текучести в 1270 МПа. После термической обработки пластины подвергались шлифованию, затем обрабатывались на дробемётной установке контактного типа УДФ-4 шариками из стали ШХ-15 диаметром 3,5 мм. Обработка осуществлялась с разной частотой вращения дробемётного колеса, юд, об/мин. 700, 1000 и 1300, время обработки 50 секунд [1]. Степень покрытия дробью изменялась по длине пластины: от нулевой (на необработанном участке) до максимальной (0,9). Остаточные напряжения измерялись на различных участках пластин: необработанных дробью, на участках с условно называемой - промежуточной, а также с максимальной степенью покрытия дробью.
На необработанных дробью участках пластин определены различные по величине сжимающие напряжения, которые составили: -10 МПа вдоль пластины; -210 МПа для угла р=45°;-348 МПа для р=90°. Для построения эпюр напряжений проводилось удаление поверхностных слоев стали электрохимическим способом с помощью портативного устройства Movipol-3 (Struers A/S, Дания). Использовался стандартный реактив А-2. Величина удаленного слоя определялась с помощью микромера (рис. 4): за глубину принималось среднее значение, вычисленное из пяти измерений.
Рис. 4. Общий вид дифрактометра Xstress 3000 G3/G3R
Рис. 5. Положение гониометра в режиме Modified %
На рис. 6 показаны эпюры напряжений, построенные для участка, обработанного дробью по максимальным режимам.
Остаточные напряжения после дробеударной обработки во всех направлениях - сжимающие: от -780 до -820 МПа на поверхности в зависимости угла ф. Сжимающие напряжения достигают максимальных значений на глубине 0,2-0,3 мм и составляют от -1041 до-1044 МПа. Главные напряжения (ст1, ст 2) рассчитывались для ф =45° (рис. 7).
Микротвердость измерялась на приборе ИМУ-2Т (Shimadzu, Япония) с системой автоматического считывания отпечатков при нагрузке в 490,3
тЫ (НУ 0,05), время выдержки под нагрузкой - 5 секунд (рис. 8).
Наибольшая микротвердость определяется на глубине 0,335 мм, что соответствует уровню залегания максимальных сжимающих напряжений (см. рис. 6, 7).
Влияние интенсивности дробеударной обработки на формирование поверхностных сжимающих напряжений в стали 30ХГСА показано на рис. 9 и 10: в зависимости от режима дробеударной обработки в поверхностном слое могут быть получены остаточные напряжения, достигающие 0,8 ст 2 .
Рис. 6. Эпюры напряжений для стали 30ХГСА: степень покрытия дробью 0,9; ю = 1300 об/мин
Глубина, мм 0,4 0,6 0,8
■о1 ■о2
-1100
Рис. 7. Эпюры главных напряжений для стали 30ХГСА: степень покрытия дробью 0,9; со = 1300 об/мин
Рис. 8. Изменение микротвердости в 30ХГСА: степень покрытия дробью 0,9; ю = 1300 об/мин
-400
-500
-600
-700
-800
-«3,7 - - - -
-606,3 к -653,7 1 -631,6 1
-732,3 ] "^¡56,41 -730^
-от
-ЭО1
700 1000 1300
Скорость вращения дробейета, об/тин
Рис. 9. Влияние интенсивности дробеударной обработки на поверхностные остаточные напряжения в стали 30ХГСА: участки с промежуточной степенью покрытия
Для экспресс-оценки упрочнения стали при дробеструйной обработке использовался метод шумов Баркгаузена [9]. Магнитошумовой метод основан на концепции индуктивного измерения их амплитуды шумов Баркгаузена, которые генерируются в ферромагнитной стали 30ХГСА при приложении магнитного поля. Остаточные напряжения влияют на способность доменов
располагаться в направлении наиболее легкого намагничивания. В результате «магнитоупру-гого» взаимодействия сжимающие напряжения вызывают уменьшение амплитуды шумов Барк-гаузена во многих сталях [4].
Измерения проводились с помощью цифрового анализатора шумов Баркгаузена МЬсап 300 Оу, Финляндия) в комплекте со специ-
-450
с -550 Е
■650
-750
-350
-504,9
-561,9 А \ .ьлъ н А
*^69 7,2 | -741.4]
V Хц730,5 -В20,9И -317,5
-О*
-45° ■ 90"
700
1000
1300
Скорость вращения дробемета, об/мин
Рис. 10. Влияние интенсивности дробеударной обработки на поверхностные остаточные напряжения в стали 30ХГСА: степень покрытия дробью 0,9
альным программным обеспечением ViewScan. Использовался датчик, предназначенный для плоских поверхностей. Положение датчика при измерении показано на рис. 11.
Параметры измерения: частота намагниченности - 175,0 Гц; напряжение намагниченности - 8,0 В. На рис. 12 и 13 показаны результаты измерения шумов Баркгаузена.
Как видно из рис. 12, 13, наблюдается общая тенденция к снижению амплитуды шумов в зависимости от интенсивности обработки, что соответствует большему наклепу на обрабатываемой поверхности. В точках с максимальной степенью покрытия дробью разброс значений амплитуды шумов меньше, чем для точек, расположенных в менее упрочненной зоне.
Рис. 11. Анализатор шумов Баркгаузена ЯоШсап 300
ВЫВОДЫ
Дробеударная обработка обеспечивает равномерное распределение остаточных напряжений независимо от направления и исходного состояния материала. Для сравнения приведем результаты измерения поверхностных остаточных напряжений, полученные в том же режиме, в закаленной стали 30ХГСА после маятникового шлифования плоских деталей [10], которое создает преимущественно растягивающие поверхностные напряжения. На начальном участке шлифования растягивающие напряжения достигают 238,366 и 495 МПа для трех направлений Ф, соответственно. На всех остальных участках распределение напряжений крайне неравномерное: в зависимости от расположения анализируемой точки на поверхности шлифованного образца определяются как небольшие сжимающие, так и значительные растягивающие напряжения, МПа: -45; 176;398.
Проведенные исследования показали, что дробеударная обработка создает сжимающие напряжения на заданной глубине, что регулируется режимом обработки.
Представленная в рамках данной статьи работа проводится при финансовой поддержке Правительства Российской Федерации (Минобрнауки России) по комплексному проекту2012-218-03-120 «Автоматизация и повышение эффективности процессов изготовления и подготовки произ-
160
150
140
130
120
< 110
100
152
V 3S
1 >6 ^ч.
N. i 15
i 11
700 1000
Скорость вращения д робе мета, об/мин
1300
Рис. 12. Зависимость максимальных значений амплитуды шумов Баркгаузена от режима обработки на участках с промежуточной степенью покрытия дробью
150
г
■
е.
Е 140
135
Э 130
Li+6
139 С
Li 31
iia^í
я
125 120 115
700 1000 1300
Скорость вращения дробеглета, об/мин
Рис. 13. Зависимость максимальных значений амплитуды шумов Баркгаузена от режима обработки: степень покрытия дробью 0,9
водства изделий авиатехники нового поколения на базе Научно-производственной корпорации «Иркут» с научным сопровождением Иркутского государственного технического университета» согласно Постановлению Правительства Российской Федерации от 9 апреля 2010 г. № 218.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. О повышении эффективности дробеметной установки контактного типа / А.Е. Пашков, В.В. Герасимов, А.А. Пашков // Вестник ИрГТУ, №10 (81), 2013. С.46-51.
2. Totten G., Howes M., Inoue T. Handbook of Residual
Stress and Deformation of Steel. USA: ASM International, Materials Park, Ohio, 2002. 500 p.
3. Franco Rustichelli, Jacek J. Skrzypek. Innovative technological materials. Structural properties by neutron scattering, Synchrotron radiation and modeling. London-New York: Springer, 2010. 280 p.
4. Viktor Hauk. Structural and residual stress analysis by nondestructive methods: evaluation, application, assessment. Amsterdam: Elsevier Science B.V. 1997. 640 p.
5. Русаков A.A. Рентгенография металлов. М.: Ато-миздат, 1977. 237 c.
6. Высокопрочные коррозионно-стойкие стали аусте-нитно-мартенситного класса / Н.М. Вознесенская, Е.Н. Каблов, А.Ф. Петраков, А.Б. Шалькевич // Ме-
талловедение и термическая обработка металлов. 2002. № 7. С. 34-37.
7. Биргер И.А. Остаточные напряжения. М.: Машгиз, 1963. 232 с.
8. КраусИ., Трофимов. Метод рентгеновскойтензометрии в технической диагностике металлических изделий // Современное машиностроение. Наука и образование: материалы междунар. науч.-практ. конференции. СПб.: Изд-во политехн. ун-та. 2011. С. 278 - 283.
9. Николаева Е.П. Применение метода шумов Барк-
гаузена для контроля упрочнения деталей поверхностным пластическим деформированием // Известия Самарского научного центра РАН. 2013. Т.15. №6(2). С.428-431.
10. Прогнозирование шероховатости поверхностей плоских деталей из закаленной стали 30ХГСА при различном задании поперечной подачи в условиях маятникого шлифования высокопористым синтер-корундом / Я.И. Солер, С.С. Небого, А.А. Доморат // Вестник ИрГТУ. 2013№7 (78). С.22-31.
THE APPLICATION OF X-RAY DIFFRACTION AND BARKHAUSEN NOISE FOR STUDYING OF SHOT PEENED CONSTRUCTIONAL STEEL 30HGSA
© 2015 E.P. Nikolaeva, E.V. Gridasova, V.V. Gerasimov
National Research Irkutsk State Technical University
Our work is aimed at the objective determination of residual stresses in 30HGSA steel after shot peening. When performing research was used portable x-ray diffractometer «Xstress 3000/G3R», Barkhausen noise analyzer «Rollscan 300».Residual stresses were determined by x-ray structure analysis.The interrelation of residual stresses and Barkhausen noise was shown.
Key words: x-ray structure analysis, Barkhausen noises, residual stresses, shot peening, 30HGSA steel.
Elena Nikolaeva, Candidate of Technics, Associate Professor. E-mail: [email protected]
Elena Gridasova, Technician. E-mail: [email protected] Vitaly Gerasimov, Research Fellow. E-mail: [email protected]
