ПРИМЕНЕНИЕ КОНСТРУКЦИЙ СОТОВЫХ ПАНЕЛЕЙ В КОСМИЧЕСКИХ АППАРАТАХ Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 620.17

БОТ: 10.18698/2308-6033-2022-5-2177

Применение конструкций сотовых панелей в космических аппаратах

13 1 3

© Е.А. Иванов ' , А.А. Иконникова , И.А. Клешнина , В Н. Наговицин1' 2, А.Ю. Похабов1

1 АО «Информационные спутниковые системы» имени академика М.Ф. Решётнева» г. Железногорск, Красноярский край, 662972, Россия 2 Сибирский федеральный университет, г. Красноярск, 660037, Россия 3 Сибирский государственный университет науки и технологий имени М.Ф. Решетнёва, г. Красноярск, 660037, Россия

Большинство современных космических аппаратов изготовляют из трехслойных сотовых конструкций. Сотовая панель представляет собой слоистую конструкцию из двух несущих слоев и сотового заполнителя. Для установки оборудования, кабелей, волноводных сетей и других компонентов в сотовую панель также вводят закладные элементы. Применение в конструкции космического аппарата закладных элементов обусловливает необходимость учитывать ряд факторов, которые могут повлиять на несущую способность этих элементов. Представлена методика аналитического расчета, с помощью которой проведен расчет несущей способности закладных элементов. Полученные экспериментальные данные имеют практическую значимость, заключающуюся в возможности их использования при проектировании и расчетах сотовых конструкций.

Ключевые слова: трехслойная сотовая конструкция, сотовый заполнитель, закладные элементы, испытания сотовой панели, несущая способность, опорные узлы

Введение. Один из путей достижения весовой эффективности космических аппаратов — изготовление их конструктивных элементов из новых материалов с максимальными удельными характеристиками прочности и жесткости, в частности трехслойных сотовых панелей с алюминиевыми или композитными обшивками. При проектировании и создании сотовых конструкций космических аппаратов был накоплен значительный опыт по разработке и применению опорных узлов. Для более подробного изучения данного направления необходимо проанализировать несущую способность закладных элементов, а также ряд факторов, влияющих на несущую способность, и подтвердить правильность выбранной методики аналитического расчета несущей способности закладных элементов. При анализе несущей способности опорных узлов сотовых конструкций следует учитывать материал обшивок и сотового заполнителя, высоту сотового заполнителя, размеры и конфигурацию ячеек, толщину обшивок и способ установки опорных узлов в сотовую панель. Однако данный вопрос еще недостаточно исследован и представлен в литературных

источниках, а методика расчета несущей способности закладных элементов пока не опубликована.

Основная цель работы — проверка методики аналитического расчета несущей способности сквозного закладного элемента в сотовых панелей.

Конструкция сотовой панели. Один из наиболее эффективных путей развития космической техники — внедрение новых конструктивно-технологических решений, в частности использование сотовых конструкций. Сотовая панель состоит из двух тонких несущих обшивок, соединенных между собой сотовым заполнителем [1, 2]. Для распределения нагрузки при креплении сотовых конструкций и увязки интерфейсов используют закладные элементы, выполненные, например, в виде втулки с двумя фланцами. Закладные элементы, имеющие интерфейсные и технологические отверстия, установлены в отверстие сотовой панели и соединены с сотовым заполнителем вспенивающейся клеевой композицией, например пенокомпаундом марки ПЭК-74 [3-5]. Благодаря отделению одного несущего слоя от другого обеспечиваются повышение жесткости конструкции и одновременно уменьшение ее массы. Образец сотовой конструкции с закладным элементом представлен на рис. 1.

Рис. 1. Схема сотовой конструкции:

1 — сотовый заполнитель; 2 — клеевая пленка; 3 — закладной элемент; 4 — несущие слои

При проектировании сотовых конструкций необходимо учитывать [6, 7]:

— основные характеристики сотового заполнителя;

— материал и толщину несущих слоев;

— граничные условия, вид соединения, размеры закладных элементов.

Сотовый заполнитель. Обладая рядом преимуществ, такой заполнитель широко применяется в космической технике. Он соединяет несущие слои, объединяя трехслойную конструкцию в единое целое.

Заполнитель имеет ячеистую структуру, размеры ячеек значительно меньше размеров сотовой конструкции. Поэтому сотовый заполнитель условно можно считать однородным по объему материалом с заданными упругими свойствами [8]. Его механические характеристики и область применения зависят от толщины стенок, размера и формы сот.

Несущие слои. В сотовой конструкции несущие слои могут быть изготовлены как из металлических, так и из неметаллических материалов. Параметры несущих слоев выбирают в зависимости от требуемых значений прочности и жесткости конструкции. В современных конструкциях широко применяют несущие слои из алюминиевых сплавов и композитных материалов [9].

Закладной элемент. Закладной элемент является частью разъемного фиксирующего устройства, соединяющего многослойные сотовые конструкции с такими конструктивными элементами, как рамы, профили, кронштейны. Кроме того, эти элементы позволяют устанавливать, например, приборы, линии волноводов, кабели и т. п. [10].

Закладные элементы могут быть съемными и фиксированными. Закладной элемент представляет собой металлическую втулку, которую устанавливают в просверленное в сотовой панели сквозное отверстие и фиксируют пенокомпаундом (например, марки ПЭК-74).

В состав разъемного устройства с закладными элементами входят три основных компонента: вставка, многослойная конструкция и герметизирующий (фиксирующий) материал.

Применяемые в конструкции космических аппаратов закладные элементы (рис. 2) проходят квалификационные и приемо-сдаточные испытания. При расчете локальной прочности этих элементов используется значение несущей способности, полученное при квалификационных испытаниях партии образцов или при расчете с учетом принятых коэффициентов безопасности.

Рис. 2. Закладные элементы в виде втулок

Несущая способность закладного элемента. Максимальная нагрузка, которую может выдержать закладной элемент без повреждения, называется его несущей способностью. Значение несущей способности сквозного закладного элемента на вырыв (рис. 3) определяется по формуле [11]

F = 2пГэф^рТсот + к0Гэф$обш°обш, (1)

где F — несущая способность закладного элемента на вырыв, Н; гэф — эффективный радиус, мм; Ир — высота вспенивающегося материала, мм; хсот — минимальное значение предела прочности сотового заполнителя при сдвиге, Па; ко — поправочный коэффициент (в расчетах принят равным 0,65 и затем уточнен в процессе статических испытаний); 5обш — толщина обшивки, мм; ообш — допустимый предел прочности материала обшивки, Па.

15 4

Рис. 3. Закладной элемент:

1 — сотовый заполнитель; 2 — клеевая пленка; 3 — закладной элемент; 4 — несущие слои; 5 — пенокомпаунд марки ПЭК-74; ксот — высота сотового заполнителя без учета толщины

обшивки

Эффективный радиус гэф — аналитический размер, описывающий радиальную зону воздействия заливки, определяется как среднее значение расстояния между стенками ближайших ячеек вокруг зоны заливки и центром закладного элемента. Он зависит от радиуса вставки и размера ячейки соты, а свое минимальное значение принимает для конкретного положения центра несквозного закладного элемента внутри шестигранной ячейки. Минимальное значение эффективного радиуса определяется по формуле

Гэф = г + 0,65;, (2)

где г — радиус втулки, мм (см. рис. 3); 5С. — размер стороны шестигранника соты, мм; коэффициент 0,6 вычисляется по среднему значению площади заполнения пенокомпаунда ПЭК-74.

Значение эффективного радиуса для сотового заполнителя: марки АМг2-Н-3,5-20

гэф = 0,01 + 0,6 • 0,0035 = 0,01021 м;

марок 5052-2,5-23 и 5052-2,5-40

гэф = 0,01 + 0,6 • 0,0025 = 0,0115 м.

Для металлических обшивок допустимый предел прочности °обш = °т (°т — предел текучести материала обшивки, Па); для

обшивок из композитных материалов ообш = осж (асж — минимальный предел прочности композитного материала при сжатии в любом направлении в плоскости обшивки, Па). Основные параметры, полученные при расчете несущей способности закладного элемента по формулам (1) и (2) при ообш = 390 мм, ксот = 30 мм, г = 10 мм, приведены в табл. 1

Таблица 1

Значения основных параметров, полученные при расчете несущей способности закладного элемента

5обш, мм Сотовый заполнитель РП, Н

Гэф, мм Нсот, мм Тсот, МПа Марка

0,3 10,21 29,4 0,284 АМг2-Н-3,5-20 1312

0,4 10,21 29,2 0,284 1567

0,5 10,21 29 0,284 1822

0,8 10,21 28,4 0,284 2588

0,3 11,5 29,4 0,588 5052-2,5-23 2059

0,4 11,5 29,2 0,588 2343

0,5 11,5 29 0,588 2626

0,8 11,5 28,4 0,588 3477

0,3 11,5 29,4 0,932 5052-2,5-40 2853

0,4 11,5 29,2 0,932 3132

0,5 11,5 29 0,932 3410

0,8 11,5 28,4 0,932 4244

Расчет на сдвиг пенокомпаунда. При расчете несущей способности закладного элемента (см. рис. 3) необходимо учитывать влия-

ние пенокомпаунда ПЭК-74. Она определяется способностью сотового заполнителя воспринимать осевую нагрузку, проходящую от закладного элемента через вспенивающий клей.

При нагружении сквозного закладного элемента на вырыв действует сила, которая приводит к деформациям сдвига. При этом важно не только учитывать несущую способность закладного элемента, но и давать оценку по сдвигу пенокомпаунда марки ПЭК-74 и выбирать минимальное значение на основании результатов расчетов и полученных графиков.

Прочность клеевого соединения (ПЭК) на сдвиг определяется по формуле

Рс = ^Тпэк, (3)

где ^ — поправочный коэффициент, учитывающий неравномерность ПЭК-74 (его выбирают по средней площади заполнения клея, получают по результатам испытаний); Е — площадь клеевого соединения, работающего на сдвиг, м2 ; тпэк — касательное напряжение при сдвиге, Па, тпэк = 0,5апэк (апэк — прочность клея при сжатии, Па).

Площадь работающего на сдвиг закладного элемента вычисляют

так:

Е = 2пгксот. (4)

Таким образом, значение прочности на сдвиг, рассчитанное по формуле (4), составит

Рс = 0,5-2-3,14-0,01-0,028-0,5-10 000 000 = 4396 Н.

Экспериментальное определение несущей способности трехслойной конструкции. Для исследований несущей способности закладного элемента были использованы образцы, изготовленные согласно конструкторской документации. Представляющие собой трехслойную сотовую конструкцию (рис. 4), экспериментальные образцы были выбраны с одинаковой высотой сотового заполнителя (Н = 30 мм) и одинаковым вклеенным закладным элементом

(г = 20 мм), но с разной толщиной обшивки5обш, мм: 0,3; 0,4; 0,5; 0,8.

Цель испытаний — экспериментальное определение несущей способности закладных элементов при испытаниях на вырыв. При воздействии максимальной нагрузки на элемент в месте его установки возникают остаточные деформации несущих слоев или происходит разрушение составных частей. Схема приложения нагрузок при вырыве представлена на рис. 5.

Рис. 4. Общий вид образцов после проведения испытаний

Вырыв

Рис. 5. Схема приложения нагрузок при вырыве для исследуемых образцов

Испытания проводили на универсальной испытательной машине 1ш1хопе, предназначенной проведения широкого спектра статических испытаний [12]. При испытаниях на вырыв образец для испытаний устанавливался на оснастке. На рис. 6 представлена схема испытания образцов на вырыв.

При экспериментальном определении несущей способности образца закладного элемента на него в месте установки воздействовала разрушающая нагрузка, при которой начинали возникать остаточные деформации несущих слоев или разрушались составные части образца. Критерием положительной оценки результатов испытаний были полученные значения нагрузки закладного элемента образца в точке начала пластического деформирования. Для сравнения в табл. 2-4 представлены результаты расчетов несущей способности образцов и результаты, полученные при испытаниях.

3 4 iiH 5 D 6

SS^irsSS^M ^

lf Ri .. „Jäj

f l M

8

(t b- ------ 1

■>r------------- 1 1 1 1 > 1 1 1 1 -J • 1 // -К ■ V i i ■ ■ i i i i i i ^— J T 1 i I 1

I I i I 1 ! i

Щ P------- -----------Щ,

Рис. 6. Схема испытания образца на вырыв:

1 — втулка; 2 — элементы крепления; 3 — образец; 4 — закладной элемент; 5, 9 — верхний и нижний шарнирные захваты-переходники испытательной машины 1ш1хопе; 6 — сменная опора; 7 — прокладка; 8 — плита-основание

Таблица 2

Результаты расчетов и испытаний образцов с сотовым заполнителем АМг2-Н-3,5-20

Толщина обшивки Значение несущей способности, Н

5обш, мм расчетное Fn в результате испытаний

1296

0,3 1285 1305

1316

1546

0,4 1535 1540

1550

1789

0,5 1785 1795

1798

2538

0,8 2535 2546

2540

Таблица 3

Результаты расчетов и испытаний образцов с сотовым заполнителем 5052-2,5-23

Толщина обшивки Значение несущей способности, Н

5обш, мм расчетное в результате испытаний

2089

0,3 2059 2090

2085

2350

0,4 2343 2355

2356

2635

0,5 2626 2639

2629

3480

0,8 3477 3486

3490

Таблица 4

Результаты расчетов и испытаний образцов с сотовым заполнителем 5052-2,5-40

Толщина обшивки Значение несущей способности, Н

5обш, мм расчетное в результате испытаний

2800

0,3 2481 3050

2900

2630

0,4 2723 2790

2850

3050

0,5 2965 2978

2954

3760

0,8 3690 3600

3830

Результаты расчетов несущей способности сквозного закладного элемента аналитическим методом на вырыв и сдвиг ПЭК-74 представлены на рис. 7. Проанализировав данные, приведенные на рис. 7, были выбраны значения толщин обшивки, а также с учетом представленных выше расчетов были выбраны классические варианты со-топакетов. Однако на практике часто встречаются случаи, когда используются накладки, поэтому можно сделать выводы и провести анализ полученных результатов для более широкого применения.

Так, сравнив расчетные значения, находящиеся в диапазоне полученных при испытаниях значений, можно прийти к следующему

заключению. При дальнейших расчетах несущей способности закладного элемента необходимо учитывать величину сдвига ПЭК-74 по закладному элементу для образцов с сотовым заполнителем марки АМг2-Н-3,5-20 с обшивкой толщиной 5обш > 1,4 мм, марки 5052-2,5-23 с обшивкой толщиной 5обш > 1,1 мм, марки 5052-2,5-40 с обшивкой толщиной 5обш > 0,8 мм. Следовательно, дальнейшее увеличение толщины обшивки не приведет к возрастанию несущей способности закладного элемента.

F, н 7000

6000

5000

4000

3000

2000

1000

о

/ / / / '

//

S /

> / /

___ _ - /

СЗ марки АМг2-Н-3,5-20 СЗ марки 5052-2,5-23 СЗ марки 5052-2,5-40 ■ Прочность ПЭКа на сдвиг

0,3 0,4 0,5 0,8 1,5

°обш> мм

Рис. 7. Результаты расчета несущей способности закладного элемента на вырыв FB и на сдвиг Fc ПЭКа (СЗ — сотовый заполнитель)

Заключение. Было проведено исследование в целях проверки методики аналитического расчета несущей способности сквозного закладного элемента в сотовых панелях, выполнен расчет для цилиндрических закладных элементов с помощью представленной методики. Сравнение значений параметров, полученных в результате испытаний, с расчетными значениями показало целесообразность применения рассмотренной методики при проектировании и изготовлении космических аппаратов.

Полученные экспериментальные данные имеют практическую значимость, их можно использовать в исследовательских институтах и конструкторских бюро при проектировании и расчетах конструкций подобных типов при рассматриваемом виде нагружения.

ЛИТЕРАТУРА

[1] Чичурин В.Е., Наговицин В.Н., Патраев Е.В., Мациенко А.В., Михнев М.М., Лукина Н.М. Способ установки закладного элемента в трехслойный сотовый рефлектор и методика проверки качества вклеивания. Новые технологии. Том 2. Материалы XV Всероссийской конференции. Москва, РАН, 2018, с. 11-21.

[2] Наговицин В.Н., Чичурин В.Е., Мациенко А.В., Михнев М.М., Похабов А.Ю. Патент на изобретение РФ RU 2742237 С1, МПК В32В 37/00. Заявка 2020115787, 14.05.2020. Опубл. 03.02.2021.

[3] Чичурин В.Е., Наговицин В.Н., Мациенко А.В., Михнев М.М., Похабов А.Ю., Романькова И.А. Патент на полезную модель РФ RU 201803 U1, МПК В32В 3/06, В32В 3/12. Заявка 202012595, 31.07.2020. Опубл. 13.01.2021.

[4] Марцинкевич Т.Н., Похабов А.Ю., Биндокас К.А., Савицкий В.В. Патент на изобретение РФ RU 2742177 С1, МПК В32В 3/06. Заявка 2020119149, 10.06.2020. Опубл. 02.02.2021.

[5] Иванов Е.А., Похабов А.Ю., Наговицин В.Н., Сныткова М.В. Патент на полезную модель РФ RU 201937 U1, МПК В32В 3/06, В32В 3/12. Заявка 2020128905, 01.09.2020. Опубл. 21.01.2021.

[6] Наговицин В.Н., Похабов А.Ю., Филимонов И.В., Савицкий В.В., Вашке-вич В .П. Патент на полезную модель РФ RU 193643U1, МПК В64В 1/22. Заявка 2019125900, 15.08.2019. Опубл. 07.11.2019.

[7] Панин В.Ф., Гладков Ю.А. Конструкции с заполнителем. Москва, Машиностроение, 1991, с. 8-13.

[8] Ендогур А.И., Вайнберг М.В., Иерусалимский К.М. Сотовые конструкции: Выбор параметров проектирования. Москва, Машиностроение, 1986, с. 8-9.

[9] Панин В.Ф. Конструкции с сотовым заполнителем. Москва, Машиностроение, 1982, с. 22-25.

[10] Bianchi G., Aglietti G.S., Richardson G. Static performance of hot bonded and cold insert in honeycomb panels. Journal of Sandwich Structures and Materials, 2011, vol. 13, iss. 1, pp. 59-65.

[11] Тестоедов Н.А., Наговицин В.Н., Пермяков М.Ю. Применение трехслойных сотовых конструкций в космических аппаратах. Вестник СибГАУ, 2016, т. 17, № 1, с. 200-211.

[12] Аксалит. URL: https://axalit.ru/catalog/ispytatelnye-mashiny-universalnye-ispytatelnye-mashiny/ispytatelnye-mashiny-serii-instron (дата обращения: 03.02.2020).

Статья поступила в редакцию 28.12.2021

Ссылку на эту статью просим оформлять следующим образом:

Иванов Е.А., Иконникова А.А., Клешнина И.А., Наговицин В.Н., Похабов А.Ю. Применение конструкций сотовых панелей в космических аппаратах. Инженерный журнал: наука и инновации, 2022, вып. 5.

http://dx.doi.org/10.18698/2308-6033-2022-5-2177

Иванов Ефим Анатольевич — аспирант, инженер отдела прочности АО «Информационные спутниковые системы» имени академика М.Ф. Решетнёва». Область научных интересов: исследование многослойных конструкций. e-mail: LLIaX-95@mail.ru.

Иконникова Анастасия Александровна — инженер отдела конструирования космических аппаратов и модуля полезных нагрузок АО «Информационные спутниковые системы» имени академика М.Ф. Решетнёва». Область научных интересов: силовые конструкции космических аппаратов. e-mail: ikonnikovaaa@iss-reshetnev.ru

Клешнина Ирина Александровна — аспират Сибирского государственного университета науки и технологий имени М.Ф. Решетнёва. Область научных интересов: конструкция космических аппаратов. e-mail: Kleshnina.ira@gmail.com

Наговицин Василий Николаевич — канд. техн. наук, главный специалист по прочности антенных систем АО «Информационные спутниковые системы» имени академика М.Ф. Решетнёва». Область научных интересов: механика композитных материалов. e-mail: nvn@iss-reshetnev.ru

Похабов Александр Юрьевич — инженер отдела конструирования космических аппаратов и модуля полезных нагрузок АО «Информационные спутниковые системы» имени академика М. Ф. Решетнёва». Область научных интересов: силовые конструкции космических аппаратов. e-mail: pokhabov@iss-reshetnev.ru

Application of honeycomb panel structures in spacecraft

© E.A. Ivanov1'3, A. A. Ikonnikova , I.A. Kleshnina , V.N. Nagovitsin1'2, A.Yu. Pokhabov1

1 JSC Information Satellite Systems Reshetnev, Zheleznogorsk, Krasnoyarsky Region, 662972, Russia 2 Siberian Federal University, Krasnoyarsk, 660037, Russia 3 Reshetnev Siberian State University of Science and Technology, Krasnoyarsk, 660037, Russia

Most modern spacecraft are made of three-layer honeycomb panels which are layered structures consisting of two carrier layers and a honeycomb core. When equipment, cables, waveguide networks are installed, a panel has inserts as well. For a spacecraft design to use inserts, it should account for various factors that can affect the bearing capacity of an insert. The study investigates the influence of these factors, tests the method of analytical calculation, and carries out the calculation of inserts. The practical importance of the experimental data obtained makes it possible to use them in honeycomb structures design and calculations.

Keywords: three-layer honeycomb structure, honeycomb core, inserts, honeycomb panel test, bearing capacity, reference assemblies

REFERENCES

[1] Chichurin V.E., Nagovitsin V.N., Patraev E.V., Matsienko A.V., Mikhnev M.M., Lukina N.M. Sposob ustanovki zakladnogo elementa v trekhsloyny sotovy reflektor i metodika proverki kachestva vkleivaniya [The method of installing the embedded element in a three-layer cellular reflector and the method of checking the quality of gluing]. Novye tekhnologii, tom 2. Materialy XV Vserossiyskoy kon-ferentsii [New Technologies, vol. 2. Proceedings of the XV All-Russian Conference]. Moscow, RAS, 2018, pp. 11-21.

[2] Nagovitsin V.N., Chichurin V.E., Matsienko A.V., Mikhnev M.M., Pokhabov A.Yu. Sposob izgotovleniya sotovoypaneli [Honeycomb panel manufacturing method]. Patent RF, no. 2742237, 2020. Publ. 2021/02/03.

[3] Chichurin V.E., Nagovitsin V.N., Matsienko A.V., Mikhnev M.M., Pokhabov A.Yu., Romankova I.A. Patent RF, no. 201803, 2020. Publ. 2021/01/013.

[4] Martsinkevich T.N., Pokhabov A.Yu., Bindokas K.A., Savitskiy V.V. Oporny uzel sotovoy paneli [Honeycomb support assembly]. Patent RF, no. 2742177, 2020. Publ. 2021/02/02.

[5] Ivanov E.A., Pokhabov A.Yu., Nagovitsin V.N., Snytkova M.V. Patent RF, no. 201937, 2020. Publ. 2021/01/21.

[6] Nagovitsin V.N., Pokhabov A.Yu., Filimonov I.V., Savitskiy V.V., Vashke-vich V.P. Patent RF, no. 193643, 2019. Publ. 2019/11/07.

[7] Panin V.F., Gladkov Yu.A. Konstruktsii s zapolnitelem [Sandwich structures]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1991, pp. 8-13.

[8] Endogur A.I., Vaynberg M.V., Ierusalimskiy K.M. Sotovye konstruktsii: vybor parametrov proektirovaniya [Honeycomb structures: choice of design parameters]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1986, pp. 8-9.

[9] Panin V.F. Konstruktsii s sotovym zapolnitelem [Honeycomb structures]. Moscow, Mashinostroenie Publ., 1982, pp. 22-25.

[10] Bianchi G., Aglietti G.S., Richardson G. Static performance of hot bonded and cold insert in honeycomb panels. Journal of Sandwich Structures and Materials, 2011, vol. 13, no. 1, pp. 59-65.

[11] Testoedov N.A. Nagovitsin V.N, Permyakov M.Yu. Vestnik SibGAU — Vestnik SibSAU. Aerospace technologies and control systems, 2016, vol. 17, no. 1, pp. 200-211.

[12] Aksalit [Axalit]. Available at: https://axalit.ru/catalog/ispytatelnye-mashiny-universalnye-ispytatelnye-mashiny/ispytatelnye-mashiny-serii-instron (accessed February 3, 2020).

Ivanov E.A., post-graduate student, engineer, Strength Department, JSC Information Satellite Systems Reshetnev. Research interests: mechanics of multilayer structures. e-mail: LLIaX-95@mail.ru

Ikonnikova A.A., engineer, Spacecraft and Payload Module Design Department, JSC Information Satellite Systems Reshetnev. Research interests: spacecraft power structures. e-mail: LLIaX-95@mail.ru

Kleshnina I.A., post-graduate student, Reshetnev Siberian State University of Science and Technology. Research interests: spacecraft design. e-mail: LLIaX-95@mail.ru

Nagovitsin V.N., Cand. Sc. (Eng.), Chief Specialist for the strength of antenna systems, JSC Information Satellite Systems Reshetnev. Research interests: mechanics of composite materials. e-mail: nvn@iss-reshetnev.ru

Pokhabov A.Yu., engineer Spacecraft and Payload Module Design Department, JSC Information Satellite Systems Reshetnev. Research interests: spacecraft power structures. e-mail: pokhabov@iss-reshetnev.ru