Применение физической модели сферолитно-решеточной структуры при прогнозировании прочности цементного камня и бетона Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

Строительные материалы, изделия и конструкции

УДК 666.97

ПРИМЕНЕНИЕ ФИЗИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ СФЕРОЛИТНО-РЕШЕТОЧНОЙ СТРУКТУРЫ ПРИ ПРОГНОЗИРОВАНИИ ПРОЧНОСТИ ЦЕМЕНТНОГО КАМНЯ И БЕТОНА

А. С. Королев

APPLICATION OF PHYSICAL MODEL OF SPHERULITIC-LATTICE STRUCTURE WHILE FORECASTING THE STRENGTH OF CEMENT STONE AND CONCRETE

A.S. Korolev

Работа посвящена апробации сферолитно-решеточной модели структуры цементного камня при прогнозировании прочности цементных композитов с учетом фактора неоднородности строения матричного компонента.

Ключевые слова: цементный камень, бетон, прочность, моделирование.

The article describes the approbation of spherulitic-lattice model of cement stone structure white forecasting the strength of cement composites with regard for heterogeneity of the matrix component structure.

Keywords: cement stone, concrete, strength, modeling.

В развитие теоретических представлений о структуре цементного камня и бетона автором была предложена сферолитно-решеточная модель структуры цементного камня. Для проверки действительности данной модели как физической модели структуры матричного компонента цементных композитов было принято решение о проведении аналитических и экспериментальных исследований по вопросу о применимости данной модели в прогнозировании прочности.

При рассмотрении различных видов упаковки цементных образований в сферолитно-решеточных моделях (табл. 1) можно выделить 2 основных элемента, определяющие механические свойства структуры: сферолитные гидратные образования и межгидратное пространство в виде макрокапил-лярных пор с гидравлическим радиусом.

Поскольку макрокапиллярные поры являются непрерывной системой и распространяются в направлении отсутствия твердой фазы, а трещины распространяются в направлении разрыва сплошности, макрокапилляры не могут являться направлениями распространения трещин при разрушении под действием механической нагрузки. Вместе с тем очевидно, что прирост макрокапиллярной и общей пористости приводит к снижению плотности и, следовательно, прочности структуры. Для

выявления механизма влияния структурной плотности на прочность гидратной структуры требуется проанализировать модель сферолигно-решетчатой структуры, выделить связи и предложить расчетную физическую модель прочности при сжатии.

С позиции механизма разрушения нарушение целостности при нагружении возникает вследствие растягивающих напряжений, возникающих перпендикулярно направлению приложения нагрузки. Следовательно, разрушение связей обусловлено в горизонтальных связях между сферолитами в модельной решетке. Данный тип нагружения относится к растяжению при изгибе, а, следовательно, пространство под связью или размер макрокапилляра будет определять опорную базу сростка сферолитов.

Выделим сечения межопорного пространства в сферолитно-решеточных структурах с различной структурной плотностью. Упаковки различной степени уплотнения приведены в табл. 1.

В результате данные сечения обладают приведенным радиусом и могут быть представлены в виде ячейковых пор. Таким образом, цементный камень модельно с позиции прочности при условии постоянной прочности связи между сферолитами можно рассматривать как условно-ячеистую структуру.

Рассмотрим расчетную модель прочности цементного камня на базе модельной ячеистой

Таблица 1

№ п/п Вид Выделенное сечение межзерновой пустоты (макропора)

фронтальный боковой верхний

1 ил^ ии_ ш и >ч

2 ч_ЛА. & о

3 й V 1/#1

4 О-С & « (ш)

5 ш

структуры. Общеизвестно, что прочность ячеистой структуры зависит от прочности межпоровых перегородок и общей пористости (плотности). Для составления математической модели прочности ячеистой структуры был выдвинут ряд тезисов:

- прочность ячеистой структуры равна сумме прочностей гидратных оболочек элементарных ячеек в количестве, приходящемся на нагружаемую площадь;

- прочность элементарной оболочки равна прочности при изгибе твердой перегородки между ячейками;

- перегородка может быть представлена в виде балки с двухопорной схемой нагружения с переводным коэффициентом к, учитывающим арочное строение перегородки (рис. 1).

Выделенное сечение ячейковой макропорьГ

Предложенная расчетная модель сводится к решению системы уравнений, в котором прочность при сжатии ячеистой структуры может быть выражена как отношение максимальной нагрузки к площади элементарной несущей ячейки.

С?

^сж =

ЩгШ£ = 2пс182 N

' дах

\2 ’

3

2п5

О)

п(Л+8у

где - предел прочности при изгибе перегородки элементарной ячейки; Ясж - предел прочности при сжатии образца ячеистого бетона; Л^тах -максимальная разрушающая нагрузка образца;

Кристаллогидратный 'у/ сферолит

Выделенное сечение несущей кристаллогидратной оболочки

Рис. 1. Схема нагружения элементарной ячейки

сі - средний диаметр элементарных пор; 8 - толщина межпоровой перегородки; п - количество элементарных пор на единице площади поперечного сечения; к - коэффициент, учитывающий кривизну изгибаемой поверхности.

Выразив из первого уравнения іУтах и подставив его во второе можно получить следующую зависимость:

2/С-?2

(2)

ъщ+зу

Толщину межпоровой перегородки можно определить из условия:

К

8 = -

(3)

уд

где УГ - объем гидратной составляющей в образце; Буд - удельная поверхность макрокапилляр-ных пор образца.

ПЖСІ

РУт

-Ни

УТс1

6РУ„„

жс!3/б

где Р - макропористость материала; Кцк цементного камня в естественном состоянии. При Ут = 1

9 дперк 2 П _ ТОГ г г

3к(6Р + Уг)2 '

При Уг =1-Р

(4)

объем

Кж = По [1]

2^изгР 0~Р)

3 к(1 + 5Р)2 р В/Ц-0,42а 0,32 + В/Ц

(5)

(6)

Формула для определения прочности при сжатии цементного камня примет следующий вид:

2^Сг (0»32 + 0,42а)

ЗА(0,32 + 6В/Ц - 2,1а)2 При а = В/Ц + 0,28

_ _ 2<3егр (0,44+ 0,42 В/Ц)2

Лак

(7)

(8)

3А:(4,9 В/Ц - 0,27)2 Выражение в числителе назовем фактором гидратации, а выражение в знаменателе - фактором пористости.

После вывода за скобки всех постоянных в числителе и знаменателе и коррелирования получена следующая зависимость прочности цементного бетона при сжатии

0,08Дц (1 + 0,95 В/Ц)2

^ж=-

(9)

(В/Ц-0,055)2 где Лц - активность вяжущего, МПа.

В табл. 2 приведены сравнительные фактические и расчетные данные прочности при сжатии цементного камня на основе ШПЦ 400, ПЦ 400Д-20 и ПЦ 500 Д-0 различных заводов.

Сравнение расчетных и фактических данных прочности показывает сходимость 90 и более % в 80 % случаев. Коэффициент корреляции полученной зависимости составляет 0,92.

Моделирование и математический анализ прочности цементных композитов проводились на основе учета степени переменности поровой структуры матричного компонента.

Расчетная модель механических свойств такого композита, исходя из разработанной модели цементного камня, представляет собой ячеистую структуру с переменной плотностью в одном направлении, за счет послойного изменения содер-

Таблица 2

Завод- изготовитель Марка цемента Активность цемента Лц, МПа нг, % Фактическая Ясж цементного камня, 28 сут, МПа Расчетное значение прочности, МПа Отклонение от фактич. значения, %

Невьянский ПЦ500Д0 43,8 25 128,7 141,12 9,65

ПЦ400Д20 32,6 25,25 95,7 102,78 7,40

ШПЦ400 38,8 24,5 120,1 130,67 8,80

Горнозаводский ПЦ500Д0 47,2 27,5 137,8 124,10 -9,94

ПЦ400Д20 38,9 28,5 100,5 95,00 -5,48

Коркинский ПЦ500Д0 47 25 139 151,43 8,94

ПЦ400Д20 38,1 24,75 115,3 125,48 8,83

ШПЦ400 29,7 26 87,3 87,92 0,71

Сухоложский ПЦ500Д0 42,1 23,75 120,6 151,90 25,95

ПЦ400Д20 35 26,25 108,2 101,51 -6,18

ШПЦ400 30,4 30,75 69,3 63,69 -8,10

Катав- Ивановский ПЦ500Д0 51,7 25 151,1 166,57 10,24

ПЦ400Д20 45,2 25,25 134,3 142,51 6,11

ШПЦ400 42,2 24,5 132,5 142,12 7,26

жания пор в объеме материала при неизменном составе матричного компонента (рис. 2).

О о О

О:

о о :ГЛ о ■г? О О

о О О

о о о о.

а О

Г > о Г")

О

.о

о

■ •• о

..;;

Рис. 2. Схема распределения пор в образце с переменной структурой

Такую структуру недостаточно характеризовать средней величиной структурной плотности

(Аш+Дл)

£> =

(10)

ІС ~~ -

лпер

(П)

но необходимо приводить характеристику степени ее переменности:

(Рш-Р) _ф-Рл)

£> Б

Экспериментальные исследования показали, что разноплотные слои в составе одного образца при нагружении работают раздельно, т. е. более легкие слои при превышении их несущей способности сминаются, откалываются и вся нагрузка прикладывается на самые плотные слои. При возрастании степени переменности толщина несущего слоя пропорционально сокращается. Таким образом, переменную ячеистую структуру можно условно разделил, на пористый и плотный слои (рис. 3). С целью получения достоверных результатов предела прочности при сжатии испытания образцов вариатропного бетона должны проводиться одним из следующих способов: одновременным испытанием двух образцов или испытанием одного образца между заклиненными плитами пресса.

о (7Т Г"' о

V.-' о

О

•/-л.

)^:0 О О

о :;б о

о

Г"-.

Ч_У

о

о

'ґ~\г

V. у

Г'

Рис. 3. Схема условного распределения пор по объему образца для математического моделирования. Справа - уплотненный слой (пл), слева - разуплотненный (л)

Учитывая неравномерность распределения матричного компонента по объему, и как следствие неравномерность воспринимаемой нагрузки, прочность бетона с переменной структурой определяется прочностью слоя с плотностью, превышающей среднюю плотность образца:

Явар=4 = *пАс, (12)

где N - разрушающая нагрузка; ^ - прочность плотного слоя; 5ПЛ - площадь плотного слоя; кпс = 5^/5 - коэффициент уплотненного слоя (отношение площадей плотного слоя и образца.

Апробация полученной расчетной модели была проведена экспериментально путем создания вариатропных и однородных образцов цементного полистиролбетона, в котором роль ячеек выполняли гранулы невспученного полистирола фракции

0,315... 1,25 мм. Поскольку в модельном эксперименте невозможно создать плавное изменение плотности по сечению образца, создание переменной структуры обеспечивалось послойной заливкой единичных слоев различной средней плотности. Таким образом были получены образцы размером 7,07x7,07x7,07 с шестью слоями, причем плотность каждого последующего слоя была больше предыдущего. Шаг изменения плотности задавался исходя из требуемого по эксперименту коэффициента переменности. Плотность слоя регулировалась расходом цемента. В результате была получена зависимость коэффициента слоя и прочности образцов в возрасте 28 сут от степени переменности структуры бетона.

Испытания подтвердили, что структура с переменной плотностью может быть разделена на 2 слоя с позиции поведения под нагрузкой - на жесткий и деформативный, с точки зрения плотности -плотный и пористый. И с позиции прочности и с позиции плотности свойства лимитируются объемом и свойствами плотного слоя. По экспериментальным данным получена математическая зависимость коэффициента плотного слоя (коэффициент корреляции 0,98):

5

Полученная зависимость показывает возможность повышения прочностных свойств бетона на 20...25 % при формировании переменной поровой структуры со степенью переменности 0,3...0,5. Таким образом, переменная структура при сопротивлении проявляет неоднородность, однако формирование переменной структуры, за счет повышенных свойств плотного слоя, является эффективным направлением повышения качества цементных композитов.

При рассмотрении рядовых цементных композитов структура матричного компонента может быть уподоблена переменной структуре, так как пористость у поверхности заполнителя в разы пре-

*пс=^ = 1-С05[1,57(1-Апер)]. (13)

вышает пористость центрального слоя цементного камня. При рассмотрении заполненных композитов в качестве факторов переменности вместо плотности можно применить показатель В/Ц-отношения.

(В/Ц-В/Ц )

к =-'чпер

В/Ц

(14)

В/Ц

В/Ц’

тогда

К, =1-соб

1,57

НГ

В/Ц

(15)

(16)

Прочность композита с переменным распре-

Таблица 3

Завод- изготовитель Марка цемента НГ, % В/Ц Яц, МПа /4к бетона, 28 сут, МПа Расчетное значение прочности ЦК, МПа Коэф. уплотн. кК Расчетная прочность бетона, МПа Отклонение от фактич. значения, %

0,36 67,0 67,84 1,12 75,89 12,4

ПЦ500Д0 25 0,5 43,8 43,8 38,50 1,07 41,29 -5,7

ж 0,71 25,7 22,90 0,92 21,02 -18,2

* 0,36 55,4 50,49 1,11 56,27 1,6

X ПЦ400Д20 25,3 0,5 32,6 32,6 28,65 1,07 30,65 -6,0

со 0> 0,71 17 17,04 0,92 15,61 -8,2

к 0,36 71,1 60,09 1,13 67,76 -4,8

ШПЦ400 24,5 0,5 38,8 42 34,10 1,08 36,80 -12,4

0,71 21 20,29 0,92 18,71 -10,9

0,36 66,1 73,10 1,08 79,05 19,6

й ПЦ500Д0 27,5 0,5 47,2 48,3 41,49 1,05 43,46 -10,0

О § со о 0,71 24,4 24,68 0,90 22,25 -8,8

0,36 66,7 60,25 1,07 64,40 -3,5

К о- ПЦ400Д20 28,5 0,5 38,9 45,9 34,19 1,04 35,57 -22,5

о и 0,71 24,5 20,34 0,90 18,25 -25,5

0,36 65,4 72,95 1,12 81,61 24,8

ПЦ500Д0 25 0,5 47,1 50,8 41,40 1,07 44,40 -12,6

0,71 22,5 24,63 0,92 22,60 0,5

г* и 0,36 59,5 59,01 1,12 66,27 11,4

X к ПЦ400Д20 24,8 0,5 38,1 38,1 33,49 1,08 36,02 -5,5

о. 0,71 17,4 19,92 0,92 18,33 5,3

0,36 46,2 46,00 1,10 50,72 9,8

ШПЦ400 26 0,5 29,7 29,7 26,10 1,06 27,71 -6,7

0,71 14,9 15,53 0,91 14,13 -5,1

0,36 66,5 65,20 1,14 74,45 12,0

ПЦ500Д0 23,8 0,5 42,1 42,1 37,00 1,09 40,32 -4,2

в 0,71 26,6 22,01 0,93 20,47 -23,0

* а О 0,36 58,9 54,21 1,10 59,56 1,2

ПЦ400Д20 26,3 0,5 35 35 30,76 1,06 32,57 -6,9

о X 0,71 27,2 18,30 0,91 16,63 -38,9

>> О 0,36 48 47,08 1,04 49,18 2,5

1ППЦ400 30,8 0,5 30,4 30,4 26,72 1,03 27,45 -9,7

0,71 20,2 15,89 0,89 14,16 -29,9

0,36 67 80,07 1,12 89,58 24,4

«г ПЦ500Д0 25 0,5 51,7 51,7 45,44 1,07 48,74 -5,7

* и 0,71 30 27,03 0,92 24,81 -17,3

О я 0,36 69,7 70,01 1,11 78,02 11,0

ей со ПЦ400Д20 25,3 0,5 45,2 45,2 39,73 1,07 42,49 -6,0

К і 0,71 22,5 23,63 0,92 21,64 -3,8

л 0,36 68,9 65,36 1,13 73,69 6,5

ШПЦ400 24,5 0,5 42,2 42,2 37,09 1,08 40,02 -5,2

0,71 18,3 22,06 0,92 20,35 11,2

делением пор матричного компонента при условии, что в плотном слое В/Ц соответствует нормальной густоте (при В/Ц менее В/Ц-критического) составит по (12)

Яс=ЯпАс=<к*пс- (17)

Тогда прочность при сжатии цементного композита составит

\2 Ґ

0,08^,(1+0,95НГ)

(НГ-0,055)

1 — СОБ

нг

В/Ц

; (18)

, _ КХ, (1 + 0,95НГ)2(В/Ц-0,055)2

7Г— ----ч2л . лп<0/ттч2Х

1 — СОБ

яср (НГ - 0,055) (1 + 0,95 В/Ц)"

НГ

1,57

В/Ц.

(19)

Были определены расчетные и фактические показатели прочности при сжатии бетонов (табл. 3)

на основе портландцементов марок ПЦ 400 Д-20, ШПЦ 400 и ПЦ 500 Д-0 Коркинского, Сухолож-ского, Невьянского, Катав-Ивановского и Горнозаводского заводов при различных значениях В/Ц (более 45 составов), которые продемонстрировали высокую сходимость - в 90 % случаев ошибка составляет менее 15 %. Коэффициент корреляции новой зависимости составляет 0,88.

Графический вид зависимости для бетона на ПЦ 400 Д-20 Коркинского завода приведен на рис. 4.

Согласно приведенной зависимости, введение заполнителя в состав композита позволяет обеспечить прирост прочности в диапазоне наиболее часто применяемых В/Ц = 0,4...0,6 от 20 до 50 %, особенно в композитах с небольшими расходами цемента. Таким образом, управление переменностью при обеспечении направленного формирования плотного слоя матричного компонента является

В/Ц

в 300

0,2 0,25 0,36 0,5 0,71

В/Ц

Рис. 4. Расчетные зависимости прироста прочности и прочности при сжатии цементных композитов относительно цементного камня с равномерно распределенным водосодер-жанием (для ПЦ 400-Д20 Коркинского завода)

эффективным направлением повышения качества цементных композитов.

При введении поверхностно-активных веществ эффект гидравлического самоуплотнения может быть увеличен, а его прирост оценен согласно предложенной зависимости путем учета снижения нормальной густоты цемента или прироста В/Ц у поверхности заполнителя.

Прирост прочности при введении пластификатора составит

1г пл -

кк -

(1 + 0,95(1 — £ред )НГ)2 (НГ - 0,055)2 R ((1 - £реД)НГ - 0,055)2 (1 + 0,95НГ)2

1-COS

1,57

(1-*ред)НГ

В/Ц

1-COS

1,57

НГ

В/Ц.

(20)

где - водоредуцирование при введении пластификатора.

Выводы

1. Получена адекватная математическая зависимость прочности цементного камня и бетона от основных факторов состава на базе физической модели сферолитно-решеточной структуры цементного камня.

2. Предложены математические основы учета неоднородности строения поровой структуры матричного компонента цементного композита, на основе которых можно определить предел эффективности снижения В/Ц при получении высокопрочных бетонов.

Литература

1. Состав, структура и свойства цементных бетонов / под ред. Г.И. Горчакова. — М.: Стройиз-дат, 1976. - 45 с.

2. Баженов, Ю.М. Бетоны повышенной долговечности / Ю.М. Баженов // Долговечность и защита конструкций от коррозии. Строительство, реконструкция. Материалы международной конференции. - М., 1999. - С. 43-48

Поступила в редакцию 5 сентября 2008 г.

Королев Александр Сергеевич. К.т.н., доцент кафедры «Строительные материалы» ЮУрГУ.

Область научных интересов: принципы направленного формирования структуры цементных композитов.

Alexander S. Korolev. Candidate of technical science, associate professor of the Con-structural Materials department of South Ural State University.

Scientific interests: principles of directional structure formation of cement composites.