CC BY
38
УДК 631.331.85
ПРИМЕНЕНИЕ ЭЛЕКТРООСАЖДЕННЫХ ЖЕЛЕЗО-БОРИДНЫХ ПОКРЫТИЙ ДЛЯ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОЙ ТЕХНИКИ
СЕРЕБРОВСКИЙ В.И.,
профессор ФГБОУ ВО Курская ГСХА, e-mail: [email protected] САФРОНОВ Р.И.,
доцент ФГБОУ ВО Курская ГСХА, e-mail: [email protected] ГНЕЗДИЛОВА Ю.П.,
доцент ФГБОУ ВО Курская ГСХА, e-mail: [email protected]
Реферат. Приведена технология упрочнения и восстановления деталей сельскохозяйственной техники электрооса-жденными железо-боридными покрытиями из хлоридных электролитов с применением периодического тока. Нанесение покрытий производилось специально разработанной установкой на плоские и цилиндрические образцы. Микротвердость покрытий замерялась на твердомере ПМТ-3 при нагрузке 0,49...1,96Н. Износостойкость железо-боридных покрытий исследовалась на машине трения СМЦ-2 при граничном трении и без смазки. Величина износа оценивалась весовым методом. Разработан способ электролитического осаждения износостойких покрытий из хлоридных электролитов с применением периодического тока. Выявлены зависимости содержания бора в покрытии от параметров электролиза. Получена зависимость износостойкости железо-боридных покрытий от параметров электролиза. Определен наиболее рациональный состав электролита и режимы электролиза для получения качественных износостойких покрытий: Dk=35...40 А/дм2, р=5...6, Св=25...35 кг/м3, СРе=350...400 кг/м3, рН 0,8.1,0, t=308...313 К. Выявлена возможность изменения структуры осаждаемого покрытия от параметров электролиза. Покрытия, осажденные на мягких режимах имеют волокнистую структуру с перпендикулярным расположением волокон относительно покрываемой поверхности. Все исследуемые покрытия имеют слоистую структуру. С увеличением содержания бора свыше 3 % слоистость увеличивается при одновременном ухудшении качества покрытий. Определены зависимости микротвердости от параметров электролиза (Нцопт=8000...8500 МПа). Получены зависимости внутренних напряжений от параметров электролиза (стопт=250...300 МПа). Определены зависимости прочности сцепления покрытий от параметров электролиза. Определены оптимальные условия разгонного цикла в начальный период электролиза, обеспечивающие высокую прочность сцепления покрытий с основным металлом (стсц=300...350 МПа). Износостойкость железо-боридных покрытий в исходном состоянии в 2,5 раза выше износостойкости стали 45 и в 2,7 раза выше износостойкости электролитического железа. Испытания показали, что детали сельскохозяйственной техники, восстановленные железо-боридными покрытиями, имели износ в 1,5.2,1 раза меньше, чем серийные детали.
Ключевые слова: электролитическое покрытие, электролит, периодический ток, гальваническое покрытие, микротвердость, износостойкость, прочность сцепления, внутренние напряжения.
THE USE OF ELECTRODEPOSITED IRON-BORIDE COATINGS FOR PARTS RECOVERY AGRICULTURAL MACHINERY
SEREBROVSKY V.I.,
professor Federal State budgetary educational institution "Kursk state agricultural Academy", е-mail: [email protected]
SAFRONOV R.I.,
associate professor Federal State budgetary educational institution "Kursk state agricultural Academy", е-mail: [email protected]
GNEZDILOVA Y.P.,
associate professor Federal State budgetary educational institution "Kursk state agricultural Academy", е-mail: [email protected]
Essay. The technology of strengthening and restoration of parts of agricultural machinery electrodeposited iron-boride coatings from chloride electrolytes with the use of periodic current. The coating was performed on a specially designed installation on flat and cylindrical samples. The microhardness of coatings was measured on a hardness tester PMT-3 at a load of 0.49...of 1.96 N. The wear resistance of iron-boride coatings were investigated on the machine friction SMC-2 under boundary friction and no lubrication. The wear was evaluated by the gravimetric method. The developed method of electrolytic deposition of wear-resistant coatings from chloride electrolytes with the use of periodic current. Based on the content of boron in the coating on the parameters of electrolysis. The dependence of wear resistance of iron-boride coatings on the parameters of electrolysis. Determining the most rational composition of the electrolyte and electrolysis to obtain high-quality wear-resistant coatings: Dk=35...40 А/дм2, P=5...6, СВ=25...35 кг/м3, Сд,=350...400 кг/м3, рН 0,8.1,0, t=308...313 К. the Identified changes in the structure of the deposited coating on the parameters of electrolysis. Coatings deposited on soft modes have a fibrous structure with perpendicular arrangement of fibres relative to the coated surface. All investigated coatings have a lamellar structure. With increasing boron content above 3%, the layering increases with the simultaneous deterioration of the quality of the coatings. The dependence of micro-hardness on the parameters of electrolysis (Нцопт=8000.. .8500 MPa). The resulting dependence of internal stresses on the parameters of electrolysis (стопт =250...300 MPa). The dependence of the adhesive strength of the coatings on the parameters of electrolysis. Determined optimal conditions of the accelerating cycle in the initial period of electrolysis, providing high adhesion strength of the coatings with the main IU-thalli (стсц =300...350 MPa). The wear resistance of iron-boride coatings in the initial state is 2.5
times higher than the wear resistance of steel 45 and 2.7 times higher wear resistance of electrolytic iron. Tests have shown that parts of agricultural machinery, reduced iron-boride coatings, had wear 1.5...2.1 times less than production parts.
Keywords: electrolytic coating, electrolyte, periodic ski current, galvanic coating, microhardness, wear resistance, adhesion, internal stress.
Введение. Повышение эксплуатационной надежности и улучшение функциональных возможностей машин в условиях их эксплуатации является важнейшей проблемой, лежащей в основе создания промышленного производства и ремонта современной сельскохозяйственной техники. Многолетняя практика подтверждает, что долговечность и эксплуатационная надежность сельскохозяйственной техники, выпускаемой отечественной промышленностью, нельзя признать удовлетворительной.
Одним из важных условий повышения надежности техники является увеличение объемов поставок запасных частей и восстановления деталей. Актуальность проблемы восстановления деталей подтверждается еще и тем, что при переплавке изношенных деталей безвозвратные потери металла составляют до 40 % (коррозия, выгорание, пересортица). Себестоимость восстановления деталей обычно составляет 30...70 % от цены новых, а ресурс восстановленных деталей зачастую значительно выше ресурса новых, благодаря использованию эффективных способов восстановления и упрочнения.
Однако для настоящего времени недостаточно данных по комплексному решению вопросов повышения надежности машин, восстановления и упрочнения деталей машин с учетом структурных и фазовых превращений, протекающих в электроосажденных сплавах при электрокристаллизации.
В настоящее время предприятия широко используют способ наращивания твердым электролитическим железом. Простота способа, а также недефицитность применяемых материалов, высокая работоспособность восстанавливаемых деталей и быстрая окупаемость -все это способствует распространению его во многих отраслях. Однако чистое электролитическое железо во многих случаях по своим физико-механическим свойствам не отвечает требованиям, предъявляемым к восстановленным деталям. Поэтому необходимо исследовать направления упрочнения электролитических железных осадков, в частности легирование железных осадков, их термическая и химико-термическая обработка.
Материал и методы. Питание лабораторной установки осуществляется периодическим током промышленной частоты по специально разработанной схеме.
Покрытия наносили на плоские и цилиндрические образцы. Перед покрытием образцы необходимо обезжирить венской известью после чего они промывались в воде и подвергались анодному травлению в 30 % растворе серной кислоты с добавлением 15.20 кг/м3 сернокислого железа. Время травления - 1.2 минуты при плотности тока 30.70 А/дм2.
После промывки проточной водой образцы завешивались в рабочую ванну и электрические параметры (плотность тока и показатель асимметрии) доводились до номинальных в течение 3.5 минут.
Микротвердость покрытий замерялась на твердомере ПМТ-3 при нагрузке 0,49 .1,96Н.
Износостойкость железо-боридных покрытий исследовалась на машине трения СМЦ-2 при граничном трении и без смазки. Образцы имели форму роликов, контробразцы - форму колодок. Перед началом износа образцы прирабатывались до постоянной температуры и момента трения. Величина износа оценивалась весовым методом.
Результаты и обсуждение. При проведении исследований определены зоны получения качественных покрытий в зависимости от параметров электролиза. Выделены интервалы варьирования показателей электролиза: концентрация хлорида железа (II) (0^=200.400 кг/м3); концентрация борной кислоты (СВ=5.45 кг/м3); катодная плотность тока ^^20...60 А/дм2); коэффициент асимметрии тока (Р=2.6); температура электролита ^=293.333 К); кислотность электролита (рН-1,0.0,6).
Исследовано влияние параметров электролиза на содержание бора в покрытии (рисунок 1). Получена математическая модель зависимости содержания бора от параметров электролиза:
B = 7,2-3,02Р-0,334 ^1:+0,428 СВ+0,241Р2+2,710"3^12+ + 2,210-3Св2+ 0,063•p•Dk-6,4•10"3•Dk•Св-0,06•p•Св
При повышении катодной плотности тока содержание бора возрастает, поскольку движение ионов к катоду увеличивается, в то время как доля химической реакции падает.
Рисунок 1 - Зависимость содержания бора в железо-боридных покрытиях от параметров электролиза
При увеличении коэффициента асимметрии тока содержание бора увеличивается в связи с увеличением подвода ионов бора к катоду. При низких значениях коэффициента асимметрии р=1,2.3 часть ионов бора восстанавливается до элементарного бора и представляет собой твердый пересыщенный раствор бора в а-железе.
С увеличением концентрации борной кислоты содержание бора в осадке увеличивается. Это связано с тем, что количество ионов бора растет, следовательно и увеличивается доля их осаждения на катоде.
Исследовано влияние параметров электролиза на микротвердость железо-боридных покрытий (рисунок 2).
Получена математическая модель зависимости микротвердости от параметров электролиза:
Н = -662+2871- Р-110,41 ^+326,13 • Св-430,1-р2 + + 0,36^-3,370, 2 + 34,88^^к-0,83^Св-17,1^Св
Наибольшее влияние на микротвердость оказывает концентрация борной кислоты и коэффициент асимметрии тока. Максимальная микротвердость достигает-
ся при концентрации борной кислоты 30 кг/м и коэффициенте асимметрии тока р=5, Иц=8800МПа.
ния гидроокиси и включения ее в осадок, что приводит к повышению внутренних напряжений.
Рисунок 2 - Зависимость микротвердости железо-боридных покрытий от параметров электролиза
На основании проведенных опытов были получены зависимости прочности сцепления железо-боридного покрытия с основным металлом от параметров электролиза (рисунок 3).
Видно, что с увеличением концентрации хлорида железа и температуры прочность сцепления покрытия с основным металлом увеличивается. Это связанно с уменьшением поляризации и облегчением прохождения ионов к катоду.
Установлено, что с увеличением коэффициента асимметрии с 1,2 до 4 прочность сцепления уменьшается, а начиная с 4 до 7 почти не изменяется и равняется 300.350 МПа.
Рисунок 4 - Зависимость внутренних напряжений железо-боридных покрытий от параметров электролиза
С увеличением концентрации борной кислоты внутренние напряжения растут. Это связано с тем, что внедряясь в кристаллическую решетку бор искажает ее строение и форму, в результате чего внутренние напряжения увеличиваются. При этом осадки обладают повышенной микротвердостью и хрупкостью.
С увеличением коэффициента асимметрии тока внутренние напряжения железо-боридного покрытия увеличиваются и достигают максимального значения в интервале р=6...8. Покрытия имеют мелкозернистое строение и обладают повышенной микротвердостью. Железо -боридные покрытия имеют мелкодисперсную структуру, с отчетливо выраженой слоистостью (рисунок 5).
Ре-0,5%В
Ре-1,0%В
Рисунок 3 - Зависимость прочности сцепления же-лезо-боридных покрытий от параметров электролиза
В разделе приведены исследования внутренних напряжений в электролитических осадках. Выявлены зависимости внутренних напряжений от параметров электролиза (рисунок 4).
Как показали исследования, с увеличением плотности тока внутренние напряжения осадков железо-боридного сплава значительно увеличиваются, достигая 250.270 МПа, что сопровождается растрескиванием покрытия.
При повышении плотности тока растет скорость образования центров кристаллизации, упаковка кристаллов становится более плотной, что увеличивает напряженное состояние отдельных зерен и в целом осадка. Кроме того, увеличивается скорость образова-
Бе-2,0%В
Рисунок 5 - Зависимость покрытий от содержания бора
микроструктуры Бе-Б
Определено влияние условий электролиза на износостойкость железо-боридных покрытий (рисунок 6).
На основании математической зависимости определены оптимальные параметры электролиза, при которых получаемые покрытия обладают наибольшей износостойкостью: концентрация борной кислоты 25 кг/м3, концентрация хлорида железа 300 кг/м3, коэффициент асимметрии тока р=5, катодная плотность тока 40 А/дм , температура электролита 303 К, кислотность электролита рН 0,9.
II, кг 10' 14
12
III
8 6
О 200 250 J00 FcC :»4Н.О,кг/м'
• 1 3 4 5 ß
А зо 41) 50 Г)«,А/дм:'
Д 5 15 25 35Н,ВО:.кг/м
■ 0,6 0,7 и 0,4 pH
□ 193 303 313 323 Т.К
Рисунок 6 - Зависимость износа железо-боридного сплава от параметров электролиза
Получена математическая модель:
и= (0,025-0,145 р-2,77^к-1,28СВ+1,79р2+ +432,9 ^к2+ +100СВ2++83,3р^к+185,8^кСВ +123,3рСВ)100%
Установлено, что минимальный износ соответствует содержанию бора в покрытиях в интервале 1,0.1,4 %. При увеличении содержания бора до 1,0.1,4 % наблюдается резкое измельчение структуры, сопровождающееся увеличением микротвердости покрытий.
Выделены интервалы варьирования показателей электролиза: концентрация хлорида железа (II) (0^=200.400 кг/м3); концентрация борной кислоты (СВ=5.45 кг/м3); катодная плотность тока фк=20.60 А/дм2); коэффициент асимметрии тока (Р=2.6); температура электролита (t=293.333 К); кислотность электролита (рН-1,0.0,6).
Для определения работоспособности покрытий испытаниям подвергались следующие восстановленные детали: клапаны, толкатели, распределительные валы, шатуны.
Наряду с ними для сравнения ставились на испытание и стандартные детали. Эксплуатационные испытания показали, что железо-боридные покрытия обладают хорошей работоспособностью, поскольку выхода из
строя техники из-за неисправности восстановленных деталей не наблюдалось.
Выявлено, что восстановленные детали имели средний ресурс в 1,5.2,1 раза больший, чем стандартные.
Выводы
1. Разработан способ электролитического осаждения износостойких покрытий из хлоридных электролитов с применением периодического тока.
2. Выявлены зависимости содержания бора в покрытии от параметров электролиза.
3. Получена зависимость износостойкости железо-боридных покрытий от параметров электролиза. Определен наиболее рациональный состав электролита и режимы электролиза для получения качественных износостойких покрытий: Dk=35.40 А/дм2, р=5.6, СВ=25.35 кг/м3, СFe=350.400 кг/м3, рН 0,8.1,0, t=308 .313 К.
4. Выявлена возможность изменения структуры осаждаемого покрытия от параметров электролиза. Покрытия, осажденные на мягких режимах имеют волокнистую структуру с перпендикулярным расположением волокон относительно покрываемой поверхности. Все исследуемые покрытия имеют слоистую структуру. С увеличением содержания бора свыше 3 % слоистость увеличивается при одновременном ухудшении качества покрытий.
5. Определены зависимости микротвердости от параметров электролиза (Нцопт=8000 .8500 МПа).
6. Получены зависимости внутренних напряжений от параметров электролиза (стопт=250 .300 МПа).
7. Определены зависимости прочности сцепления покрытий от параметров электролиза. Определены оптимальные условия разгонного цикла в начальный период электролиза, обеспечивающие высокую прочность сцепления покрытий с основным металлом (стсц=300... 350 МПа).
8. Износостойкость железо-боридных покрытий в исходном состоянии в 2,5 раза выше износостойкости стали 45 и в 2,7 раза выше износостойкости электролитического железа. Испытания показали, что детали, восстановленные железо-боридными покрытиями, имели износ в 1,5.2,1 раза меньше, чем серийные детали.
Литература
1. Dettnez A., Elze J. Handbuch der galvanotechnik. München.1963. - P. 318.
2. Clovd A., Snavely N. Trans. Electrochem. Soc. 92, 1537, 1947.
3. Fischer H., Elektrolytische Abscheidung und Elektrokristallisation Von Metallen, Springer, Berlin, 1954.
4. Электроосаждение сплавов на основе железа из хлоридных электролитов / В.И. Серебровский, В.В. Серебров-ский, Р.И. Сафронов, Е.С. Калуцкий // Наука в современном информационном обществе Материалы V международной научно-практической конференции. - 2015. - С. 157.
5. Dietz G., Sonhberger R. Elektrical resistance of amorphous Fe-P, Co-P and Ni-P allous // Ztschr. Phus/ 1982. Bd. 46, № 3. - p. 213.217.
6. Электроосаждение универсальных беспористых покрытий из хлоридных электролитов / В.И. Серебровский, В.В. Серебровский, Р.И. Сафронов, Е.С. Калуцкий // Электрика. - 2015. - № 4. - С. 27-31.
7. О возможности использования низкотемпературной нитроцементации для упрочнения деталей, восстановленных электроосажденными покрытиями / В.В. Серебровский, Р.И. Сафронов, Ю.П. Гнездилова, А.Ю. Молодкин // Наука в современном информационном обществе Материалы V международной научно-практической конференции. - 2015. - С. 163.
8. Применение низкотемпературной нитроцементации для упрочнения деталей машин / В.И. Серебровский, В.В. Серебровский и др. // 21 век: фундаментальная наука и технологии Материалы VI международной научно-практической конференции. н.-и. ц. «Академический». North Charleston, SC, USA, - 2015. - С. 99-101.
9. Упрочнение многофункциональных электроосажденных покрытий для восстановления крупногабаритных деталей / В.В. Серебровский, Л.Н. Серебровская, Р.И. Сафронов, Ю.П. Гнездилова // Электрика. - 2015. - № 4. - С. 31-34.
10. Упрочняющее легирование электроосажденного железа / В.И. Серебровский, В.В. Серебровский, Р.И. Сафронов, Ю.П. Гнездилова // Вестник Курской государственной сельскохозяйственной академии. - 2015. - № 4. - С. 68-71.
11. Электроосаждение и упрочнение бинарных покрытий на основе железа / В.И. Серебровский, Л.Н. Серебровская, Р.И. Сафронов, Ю.П. Гнездилова // Вестник Курской государственной сельскохозяйственной академии. - 2015. - № 3. - С. 74-76.
12. Cusminsky J. // Seripta Metal, 1976. V. 10, № 12. - P. 1071. 1073.
13. Liu C.T., Gurland J. // Trans. Met. Soc. AJME. 1968. 224. - P. 1535. 1542.
14. Liu C.T., Gurland J. // Trans. ASM. 1968. 61. - P. 156. 167.
15. Gurland J. Observation on the fracture of cementite particles in a spheroidised 1,05 % C steel deformed at room temperature // Akta Met. 1972. 20 № 5. - P. 735.741.
16. Prenosil B. Einige neue Erkenntnisse uber das Gefuge von um 600 °C in der Gasatmosphare carbonitrierten Schichten // Harter - Techn. Mitt. 1973. 28. № 3. - S.157.164.
17. Stuart H., Ridley N. Thermal expansion of some carbides and tesselated stresses in steels // Iron and steel Inst. 1970. 208. № 12. - P. 1089.1092.
References
1. Dettnez A., Elze J. Handbuch der galvanotechnik. München.1963. - P. 318.
2. Clovd A., Snavely N. Trans. Electrochem. Soc. 92, 1537, 1947.
3. Fischer H., Elektrolytische Abscheidung und Elektrokristallisation Von Metallen, Springer, Berlin, 1954.
4. Electrodeposition of iron-based alloys from chloride electrolytes / Serebrovsky V. I. Serebrovsky V. V., Safronov R. I., kaluski E. S. // Science in the modern information society proceedings of the V international scientific-practical conference . 2015. . 157.
5. Dietz G., Sonhberger R. Elektrical resistance of amorphous Fe-P, Co-P and Ni-P allous // Ztschr. Phus/ 1982. Bd. 46, № 3. - P. 213.217.
6. Serebrovsky V. I. Serebrovsky V. V., Safronov R. I., kaluski E. S., Electrodeposition of universal non-porous coating of chloride electro-LT / Serebrovsky V. I. Serebrovsky V. V., Safronov R. I., kaluski E. S. // Electrician. - 2015. - №o 4. - P. 27-31.
7. The possibility of using low-temperature carbonitriding for hardening restored electrodeposited coatings / CE-Zebrowski V. V., R. I. Safronov, Gnezdilova Y. P., Molodkin, A. Y. // Science in the modern information society proceedings of the V international scientific-practical conference. - 2015. - P. 163.
8. The use of low-temperature carbonitriding hardening of DETA-lay machines / Serebrovsky V. I. Serebrovsky V. V., Serebrovskaya L. N., Safra-new R. I., Gnezdilova, Y. P. // 21: fundamental science and technology materials of the VI international scientific-practical conference. B. I. t. "Academic". North Charleston, SC, USA, 2015. p. 99-101.
9. Serebrovsky V. V., Serebrovskaya L. N., R. I. Safronov, Gnezdilova Y. P., Hardening of multifunctional electrodeposited coatings for the restoration of the population of large parts / Serebrovsky V. V., Serebrovskaya L. N., SAF-Ron R. I., Gnezdilova, Y. P. // Electrician. 2015. No. 4. p. 31-34.
10. Serebrovsky V. I. Serebrovsky V. V., R. I. Safronov, Gnezdilova Y. P., Hardening doping of electrodeposited iron / Serebrovsky V. I., CoE-Zebrowski V. V., R. I. Safronov, Gnezdilova, Y. P. // journal of the Kursk state agricultural Academy. 2015. No. 4. p. 68-71.
11. Serebrovsky V. V., Serebrovskaya L. N., R. I. Safronov, Gnezdilova Y. P., Electrodeposition and binary hardening coatings on iron / Silver-Cooper V. V., Serebrovskaya L. N., R. I. Safronov, Gnezdilova, Y. P. // Bulletin of the CSD-tion state agricultural Academy. 2015. No. 3. P. 74-76.12. Cusminsky J. // Seripta Metal, 1976. V. 10, № 12. - p. 1071. 1073.
12. Liu C.T., Gurland J. // Trans. Met. Soc. AJME. 1968. 224. - P. 1535. 1542.
13. Liu C.T., Gurland J. // Trans. ASM. 1968. 61. - P. 156. 167.
14. Gurland J. Observation on the fracture of cementite particles in a spheroidised 1,05 % C steel deformed at room temperature // Akta Met. 1972. 20 № 5. - P. 735.741.
15. Prenosil B. Einige neue Erkenntnisse uber das Gefuge von um 600 °C in der Gasatmosphare carbonitrierten Schichten // Harter - Techn. Mitt. 1973. 28. № 3. - S.157.164.
16. Stuart H., Ridley N. Thermal expansion of some carbides and tesselated stresses in steels // Iron and steel Inst. 1970. 208. № 12. - P. 1089.1092.
УДК 633.6:631.55.001.57
МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ВЫКАПЫВАНИЯ КОРНЕПЛОДОВ САХАРНОЙ СВЕКЛЫ В РАЗЛИЧНЫХ УСЛОВИЯХ УБОРКИ
БАШКИРЕВ А.П.,
профессор ФГБОУ ВО Курская ГСХА, e-mail: [email protected], тел. +7-910-312-16-87. КОЛБИН А. А.,
инженер ФГБОУ ВО Курская ГСХА.
Реферат. Целью исследований является экспериментальное обоснование применения рабочих органов для выкапывания корнеплодов сахарной свеклы в различных условиях. Производство сахарной свеклы проходит в разных почвен-но-климатических условиях, где часто преобладает нехватка влаги, значительная твердость в период уборки, значительная экологическая нагрузка, переуплотнение почвы свекловичными машинами. Большое влияние на качество уборки ботвы и корнеплодов сахарной свеклы оказывают условия при которых она проводится: влажность и твердость почвы, выравненность рельефа поля, засоренность посева сорняками, диаметр корнеплода и расположение их относительно друг друга в рядке, боковые отклонения центров корнеплодов от осевой линии рядка и выступание головок над уровнем почвы. Современные выкапывающие рабочие органы корнеуборочных машин имеют низкую технологическую надежность в условиях повышенной влажности и твердости почвы, в результате чего увеличиваются повреждения и потери корнеплодов из-за неэффективного нарушения связи их с почвой с одновременным ухудшением отделения почвы от корнеплода. Для обработки опытных данных, относящихся в данном случае к массовым явлениям, отражающих влияние рассеивающих случайных факторов, применяются математико-статистические методы с определением параметров вариационных рядов (экспериментальные и теоретические) с использованием ЭВМ, по которым строятся графики. Важным
