CC BY
20ТРАНСПОРТ И ХРАНЕНИЕ НЕФТИ И ГАЗА
УДК 622.692.12
А.А. Синюгин1, e-mail: alexsinugin@gmail.com; В.Б. Опарин1, e-mail: oparin_v_b@maii.ru
1 Кафедра «Машины и оборудование нефтегазовых и химических производств», ФГБОУ ВО «Самарский государственный технический университет» (Самара, Россия).
Применение эквивалентной модели при оценке прочности гибких труб
Вопросам повышения коррозионной устойчивости промысловых трубопроводов, а также уменьшения времени на строительство выкидных линий полностью отвечают гибкие полимерно-металлические трубы (ГПМТ), выпускаемые рядом российских заводов. Их основной особенностью является то, что поверхности контакта труба/продукт и труба/грунт выполнены из полиэтилена. Кроме того, данные трубы выпускаются секциями до 250 м, что упрощает строительство выкидной линии. В работе представлена типовая конструкция многослойной гибкой трубы для транспортировки нефти и пластовой воды на промысле, состоящая из внутренней камеры, спирального стального каркаса, гидроизолирующих виниловых слоев, грузонесущих повивов из полипропиленового шпагата и внешней камеры. Приведены известные формулы прочностного расчета гибкой трубы и цилиндрических тонкостенных оболочек, а также сделано предположение о возможности расчета гибкой трубы по формулам, применяемым к цилиндрическим оболочкам. Описана двухслойная эквивалентная модель, позволяющая с определенными допущениями проводить оценку прочности гибкой трубы по формулам цилиндрических оболочек. Для эквивалентной модели выражены механические характеристики для каждого из слоев исходя из свойств используемых в конструкции гибкой трубы материалов, описан метод заполненного периметра, позволяющий проводить подобное выражение. Установлено, что результаты прочностных расчетов эквивалентной модели хорошо коррелируют с результатами расчета армированных конструкций по традиционной методике.
Ключевые слова: гибкая полимерно-металлическая труба, промысловый трубопровод, прочностной расчет, метод оценки прочности.
A.A. Sinugin1, e-mail: alexsinugin@gmail.com; V.B. Oparin1, e-mail: oparin_v_b@mail.ru
1 Chair «Machines and Equipment of Oil and Chemical industry», Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Professional Education «Samara State Technical University» (Samara, Russia).
Application of equivalent model in evaluating the strength of flexible pipes
Flexible polymer-metal pipes manufactured by a number of Russian plants fully meet the issues of the corrosion resistance improvement of field pipelines, as well as the reduction of flow lines construction period. Their main feature is that the contact surface pipe/product and pipe/soil are made of polyethylene. Furthermore, these pipes are manufactured in sections of up to 250 m, which simplifies the construction of the flow line. The paper presents typical design of a multilayer flexible pipe for oil and formation water on-site transportation, consisting of inner chamber, spiral steel frame, vinyl waterproofing layers, load-carrying coils made of polypropylene twine and external camera. Known formulas of strength calculation of flexible pipe and cylindrical thin-walled shells are given, as well as the assumption is made of the possibility of flexible pipe calculation according to the formulas applied to the cylindrical shells. Two-layer equivalent model allowing the strength assessment of the flexible pipe with certain assumptions according to the formulas of cylindrical shells is described. The mechanical characteristics are expressed for the equivalent model of each layer on the basis of the material properties used in the flexible pipe structure; method of filled perimeter allowing similar expression calculation is described. It was established that the results of strength calculations of equivalent model correlate well with the results of calculation of reinforced structures according to traditional procedure.
Keywords: flexible pipe, field pipe, strength analysis, strength evaluation method.
68
№ 5 май 2016 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ
OIL AND GAS TRANSPORTATION AND STORAGE
Гибкие полимерно-металлические трубы - это многослойные металлополи-мерные конструкции, применяемые при обустройстве нефтяных месторождений [1] в качестве выкидных трубопроводов и линий систем поддержания пластового давления.
ГПМТ ОБЛАДАЮТ ЦЕЛЫМ РЯДОМ ТЕХНИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРЕИМУЩЕСТВ [2]:
• обладают высокой химической стойкостью к нефтепромысловым средам, нефти, пластовым сточным водам, содержащим сероводород,углекислый газ, механические примеси;
• имеют высокую монтажеспособ-ность, не требуют проведения сварочных работ;
• срок службы таких трубопроводов может достигать 25-50 лет в условиях и средах, при которых стальные не выдерживают и полугода;
• выдерживают высокие давления (рабочее давление - до 20 МПа). Конструкция гибкой полимерно-металлической трубы, рассматриваемой в данной работе, представлена на рисунке 1.
Прочностной расчет гибких труб такой конструкции проводится по формулам [3]:
Р
«р td ' 4f"
р _ разр кр Jtd '
(1) (2)
где К - разрывное усилие проволоки, равное произведению временного сопротивления материала проволоки на площадь поперечного сечения; t - шаг спирали;
dсп - диаметр проволочного каркаса гибкой трубы;
Тразр - разрывная нагрузка грузонесу-щих элементов;
dвн - внутренний диаметр гибкой трубы. Стальная проволока в гибкой трубе изготавливается из конструкционных высокоуглеродистых сталей марок сталь 65, сталь 70 и сталь 75 [4]. Для расчетов принимаем сталь 65 со значением вре-
Рис. 2. Эквивалентная двухслойная модель: 1 - внутренний слой; 2 - внешний слой Fig. 2. Equivalent two-layer model: 1 - inner layer; 2 - outer layer
nPd
__BH
" 1~ 2t Pd
-p~4t~'
(3)
(4)
Рис. 1. Общий вид гибкой полимерно-металлической трубы: 1 - внутренняя камера из полиэтилена низкого давления; 2 - спиральный каркас из стальной проволоки диаметром 3 мм;
3 - гидроизолирующие слои виниловой ленты;
4 - грузонесущие полипропиленовые повивы;
5 - внешний слой из полиэтилена высокого давления
Fig. 1. General view of the flexible polymer-metal pipe:
1 - inner chamber made of low density polyethylene; 2 - spiral frame made of wire steel with a diameter of 3 mm; 3 - waterproofing layers of vinyl tape; 4 - load-carrying polypropylene coils; 5 - outer layer of high density polyethylene
менного сопротивления 980 МПа [5]. Разрывное усилие полипропиленового шпагата было определено авторами ранее [6] и составляет 927 Н. Расчет критического давления для тонкостенных цилиндрических оболочек (в частности, стальных труб) базируется на частных случаях уравнения Лапласа и производится на основе следующих формул:
где Р - критическое давление; dвн - внутренний диаметр трубы; t - толщина стенки; окц - кольцевые напряжения (временное сопротивление материала трубы); опр - продольные напряжения (временное сопротивление материала трубы). При разработке расчетной модели многослойная конструкция гибкой трубы может быть заменена эквивалентной двухслойной моделью (рис. 2) с такими механическими свойствами, чтобы внутренний слой воспринимал радиальные нагрузки, а внешний -осевые, причем передача осевой составляющей внутреннего давления происходила от внутреннего слоя к внешнему. Поскольку слои модели являются сплошными тонкостенными цилиндрами, к ним применимы формулы (3) и (4).
ТАКИМ ОБРАЗОМ, НЕОБХОДИМО СОБЛЮДЕНИЕ СЛЕДУЮЩИХ УСЛОВИЙ:
1) для внутреннего слоя модели:
(5)
о =а о
в рад в каркас
о =а о
т рад т каркас
Е =а Е
рад каркас
о =0 ,
в ос
о =0
тос
Е =0
ос
0<а<1
где о ,о , Е - пределы проч-
в рад' т рад' рад г " г
ности, текучести и модуль Юнга внутреннего слоя модели в радиальном направлении;
о , о , Е - пределы прочности, теку-
в ос т ос ос г п Г J
чести и модуль Юнга внутреннего слоя модели в осевом направлении; о ,о , Е - механические
в каркаса ткаркаса каркаса
свойства воспринимающего радиальные нагрузки материала проволочного каркаса;
2) для внешнего слоя модели:
Ссылка для цитирования (for citation):
Синюгин А.А., Опарин В.Б. Применение эквивалентной модели при оценке прочности гибких труб // Территория «НЕФТЕГАЗ». 2016. № 5. С. 68-72. Sinugin A.A., Oparin V.B. Application of equivalent model in evaluating the strength of flexible pipes (In Russ.). Territorija «NEFTEGAZ» = Oil and Gas Territory, 2016, No. 5, P. 68-72.
TERRITORIJA NEFTEGAS - OIL AND GAS TERRITORY No. 5 may 2016
69
ТРАНСПОРТ И ХРАНЕНИЕ НЕФТИ И ГАЗА
Таблица 1. Результаты расчетов гибких труб на прочность Table 1. Results of flexible pipes strength calculations
Условный диаметр ГПМТ Dу Nominal diameter of the flexible polymer-metal pipe DN P , МПа кр расчетное' P л j, MPa кр designed'
Эквивалентная модель Equivalent model Армированные трубы Reinforced pipes
С учетом n* Including n* Без учета n Not including n
50 54,8 63,0 68,7
75 39,4 45,3 48,1
100 32,6 37,5 39,3
* n - коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,15.
* n - reliability factor for load equal to 1.15.
a' =b о
в ос в груз
а' =Ь о
т ОС т груз
Е' =b Е.
ОС
груз
(6)
о' =0
в рад
о' =0
трад
Е' =0
рад
0<Ь<1
где & , & , Е' - пределы прочности,
" в ос т ос ос г " г
текучести и модуль Юнга внешнего слоя модели в осевом направлении; с/ , & , Е' - пределы прочности,
в рад т рад рад г " г
текучести и модуль Юнга внешнего слоя модели в радиальном направлении; о , о , Е - механические свой-
в груз' т груз' груз
ства материалов, воспринимающих осевые нагрузки.
Геометрические размеры слоев эквивалентной модели совпадают с размерами основных грузонесущих слоев гибкой трубы: внутренний слой имеет толщину 3 мм, что соответствует толщине слоя проволочного каркаса, а внешний -8 мм, что равно суммарной толщине слоев грузонесущих повивов. Главной задачей в данном случае является определение значений безразмерных коэффициентов а и Ь. Для этого был использован метод заполненного периметра. Суть метода заключается в расчете степени заполнения несущим элементом конструкции сечения гибкой трубы,перпендикулярного вектору приложения усилия. При приложении внутреннего давления стенка трубопровода равнонапряжена по любому из радиусов. Рассмотрим продольное сечение ГПМТ. Радиальные напряжения воспринимаются спиральным каркасом, поэтому интересующая нас часть поперечного сечения ГПМТ
Рис. 3. Фрагмент продольного сечения гибкой трубы:
1 - проволочный каркас; 2 - лента ПВХ; 3 -внутренняя камера ПНД Fig. 3. Detail of the longitudinal section of the flexible pipe:
1 - wire frame; 2 - tape made of PVC; 3 - inner chamber of the high-density polyethylene
0 рад =0,74 0
T ЦИЛ тI
арад =0,74 0 В ЦИЛ ' в
(7)
(8)
будет выглядеть так, как представлено на рисунке 3.
Для описания алгоритма применения метода заполненного периметра сечения необходимо ввести понятие «кластер». В настоящей работе под кластером подразумевается площадь слоя, на которую приходится минимум одно полное поперечное сечение проволоки или повивов.
Шаг спирального бандажа в гибкой трубе составляет 3,0-3,2 мм, примем его постоянным и наибольшим. Следовательно, площадь кластера равна 9,6 мм2, а площадь поперечного сечения проволоки - 7,07 мм2. Отношение площадей являет собой безразмерный коэффициент а^0,74. Отсюда можно вывести пределы текучести и прочности проволочного бандажа и, следовательно, конструкции в целом в радиальном направлении по осям приложения вектора давления:
В отличие от стальных труб ГПМТ может свободно изгибаться на любой угол при условии соблюдения минимально допустимого радиуса изгиба. Радиус изгиба ГПМТ составляет 0,6; 0,75 и 1,1 м в зависимости от условного диаметра. В местах изгиба будет наблюдаться увеличение шага спирали по внешней образующей дуги трубы и, следовательно, местное уменьшение прочности конструкции. Площадь кластера при изгибе несколько увеличивается, и новое значение коэффициента а1 составит 0,71. Получим:
g рад изгиб =0,71 о
т
0рад изгиб =0,71 0
в
(9) (10)
В работе [7] установлено значение а2 в зависимости от условного диаметра в пределах 0,75-0,8. При допущении значения а = 0,74 как среднего между а1 и а2 механические свойства внутреннего слоя модели вычисляются:
о =0,74 о
в рад ' в каркас
о =0,74 а
трад ' ткаркас
Е =0,74 Е
рад ' каркас
о =о .
вое
(11)
о =0
ТОС
Е =0
Таким образом, определив механические характеристики внутреннего слоя эквивалентной модели, проведем расчеты модели на прочность по формуле тонкостенных цилиндров, сравнив результаты с прочностными расчетами ГПМТ по формулам армированных труб (табл. 1).
На основании расчетных данных сделан вывод о высокой степени соответствия результатов расчетов эквивалентной модели и армированных рукавов. Свойства внешнего слоя модели в осевом направлении при растяжении в первую очередь определяются свойствами полипропиленовых шпагатов. Существующая формула (2), характеризующая критическое внутреннее давление при осевом растяжении, выведена для бу-
70
№ 5 май 2016 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ
OIL AND GAS TRANSPORTATION AND STORAGE
Таблица 2. Максимальные осевые нагрузки для слоев, доля ПНД в осевой прочности
Table 2. The maximum axle loads for layers, portion of low-density polyethylene in the axial strength
Ö' =
В ОС
ö1S1+ö2S2+...+anSn
(14)
Грузонесущие повивы Load-carrying coils Камера ПНД Chamber made of low-density polyethylene
D y DN Усилие разрыва, кН Breaking force, kN Доля от общего, % Portion of the total, % Усилие разрыва, кН Breaking force, kN Доля от общего, % Portion of total, % Сумма, кН Total, kN
50 111,3 82,3 24,0 17,7 135,3
75 150,4 75,6 48,6 24,4 199,0
100 179,3 71,2 72,4 28,8 251,7
рильных гибких труб с грузонесущими элементами, выполненными из стальной проволоки. Для таких конструкций справедливо неравенство Е, «Е ,
г " г оболочек груз
где Е, - упругость внешней и вну-
" оболочек J rJ J
тренней камер и герметизирующих оболочек, Е - упругость стали.
груз 3 г-7
Рассматриваемые в работе промысловые гибкие трубы не испытывают в процессе эксплуатации таких больших осевых нагрузок, как бурильные, поэтому стальная проволока в них заменена на полипропиленовые нити. В этом случае справедливы следующие выражения [8]: Е, ~Е ; о , ~
г 1 -1 оболочек груз т оболочек
о ;о , ~о .
т груз в оболочек в груз
Нити накладываются под углом 25° к продольной оси трубы, а их количество выбирается из условия полного заполнения периметра трубы. С учетом этого коэффициент Ь:
Ь=0,78. (12)
Отсюда о' =Ь о пп; о' =Ь о пп.
" т ос т ПП в ос в ПП
Однако такой подход неприменим для рассматриваемой конструкции, поскольку механические свойства полипропилена сопоставимы со свойствами материалов внешней и внутренней камер и гидроизолирующих слоев и эти элементы необходимо учитывать при исследовании осевых механических свойств гибкой трубы. При оценке влияния каждого из полимерных слоев на осевую прочность были сделаны следующие допущения: • поскольку [6] эксперимент показал, что механические свойства поливи-нилхлорида ниже, чем полиэтилена и полипропилена, а толщина слоев винила < 1 мм, участием этих слоев в восприятии осевых нагрузок можно пренебречь;
• в силу защитной функции внешнего полиэтиленового слоя в нем допустимо наличие местных дефектов, что противоречит условию обеспечения осевой прочности в каждом поперечном сечении трубы, поэтому учет данного слоя приведет к неоправданному завышению расчетных результатов. Для слоев грузонесущих элементов и внутренней камеры были рассчитаны максимальные осевые нагрузки на растяжение с учетом формулы (12). Результаты представлены в таблице 2. В силу того что предложенная в работе модель имеет один воспринимающий осевые нагрузки слой, суммарная расчетная прочность гибкой трубы в осевом направлении должна обеспечиваться внешним слоем эквивалентной модели толщиной 8 мм. Отсюда можно вычислить значения предела прочности внешнего слоя модели. Таким образом, формула прочности гибкой трубы в осевом направлении будет выглядеть так:
Ьо пп 5гг..+о_пип 5... 5Г
а°с =
в цил
(13)
где Sэкв - площадь поперечного сечения слоя эквивалентной модели (слоя конструкции, воспринимающего наибольшую осевую нагрузку). Эксперимент по определению механических свойств полимерных материалов показал для ПП и ПНД значения о, близкие к о, примем о' ~о' .
в т ос в ос
Поэтому прочностные расчеты в гибких трубах по критерию текучести проводить нельзя.
Поскольку основную часть осевой нагрузки воспринимают грузонесущие повивы, модуль упругости в случае конкретной конструкции необходимо принимать равным модулю упругости полипропилена.
Отсюда механические свойства внешнего слоя модели:
о =
в ОС
О -О
ТОС ВОС
Е' =Е
ос ПП
о' =0
в рад
о' =0
трэд
Е' =0
рад
0'78OnnSrpy3+OnHflSKa„
(15)
где Ь - коэффициент по методу заполненного периметра; ов ПП - предел прочности полипропилена;
Srруз - площадь поперечного сечения слоя грузонесущих элементов; °в ПНД - предел прочности ПНД; Sкам - площадь поперечного сечения внутренней камеры. Общий вид формулы продольной прочности эквивалентного слоя для многослойной тонкостенной оболочки, имеющей п грузонесущих слоев с различными механическими характеристиками (при условии Е1~Е2~___~Еп):
С учетом полученных механических свойств внешнего слоя модели были проведены расчеты на осевую прочность модели по методике тонкостенных цилиндров. Результаты сравнивались с результатами расчетов по формулам армированных труб (табл. 4). Так как осевые нагрузки воспринимаются грузонесущими элементами и внутренней камерой, при достижении Р происходит обрыв одного или
кр разруш г п г п
более грузонесущих повивов, что не приводит к разгерметизации конструкции, однако нарушает ее целостность. В данном случае методики расчета двухслойной модели и армированных труб дают расхождение в диапазоне 6,7-17,7%. Это объясняется следующими причинами:
• методика армированных труб предполагает сонаправленность приложения вектора осевой нагрузки и направления навивки грузонесущих элементов и не учитывает угол навивки относительно оси трубопровода;
TERRITORIJA NEFTEGAS - OIL AND GAS TERRITORY No. 5 may 2016
71
ТРАНСПОРТ И ХРАНЕНИЕ НЕФТИ И ГАЗА
Таблица 3. Пределы прочности внешнего слоя эквивалентной модели Table 3. Tensile strength of the equivalent model outer layer
D y DN ' МПа
50 69,9
75 76,2
100 80,8
Таблица 4. Расчетные значения критического давления ГПМТ (осевая прочность) Table 4. Calculated values for FPMP critical pressure (axial strength)
D ГПМТ y DN flexible polymer-metal pipe P , МПа кр расчетное' P л j, MPa кр designed'
Эквивалентная модель Equivalent model Армированные трубы Reinforced pipes
50 31,7 29,7
75 24,9 22,1
100 21,9 18,6
• в традиционной методике не учитывается влияние на осевую прочность внутренней полиэтиленовой камеры. Отношение толщины внутренней камеры к диаметру гибкой трубы в различных типоразмерах не является постоянной величиной.
Давления гидроиспытаний являются максимальными радиальными нагрузками, воспринимаемыми гибкими трубами в штатных режимах эксплуатации. Они составляют 30; 22,5 и 15 МПа для ГПМТ с условными диаметрами 50, 75 и 100
мм соответственно, и их значения практически равны расчетным значениям Р ,полученным при вычислениях
кр расчетное г
по эквивалентной модели. На основании аналитических исследований и решения задач методом конечных элементов выведены значения механических характеристик слоев модели исходя из свойств используемых материалов и геометрии слоев. Благодаря полученным значениям проведен прочностной расчет и расчет осевого напряжения по формулам тонкостен-
ных цилиндров. Полученные результаты сравнивались с результатами расчетов гибких труб по традиционным методикам и с паспортными значениями, максимальное расхождение при этом составило 6,2-17,7% в зависимости от условного диаметра и типа расчета. Также вычислен вклад внутренней камеры в восприятии осевых нагрузок - доля внутренней камеры составляет 17,7-28,8% от общей прочности в зависимости от условного диаметра гибкой трубы.
Литература:
1. РД 11-ИД-0061-2009. Инструкция по проектированию технологических трубопроводов для обустройства нефтяных месторождений гибкими полимерно-металлическими трубами. Отрадный, 2009. 43 с.
2. Опарин В.Б., Петровская М.В., Соснин А.М. Применение полимерно-металлических трубопроводов для обустройства нефтяных месторождений // Ашировские чтения: Сб. трудов межд. науч.-практ. конф. Самара, 2010. Т. 2. С. 103-107.
3. Лепетов В.А. Резиновые технические изделия. СПб.: Изд-во «Химия», 1976. 437 с.
4. Инструкция по сборке ГПМТ в цехе № 2. Отрадный, 2004. 17 с.
5. ГОСТ 14959-79. Прокат из рессорно-пружинной углеродистой и легированной стали. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 2000. 13 с.
6. Синюгин А.А., Опарин В.Б., Петровская М.В. Определение механических характеристик полимерных материалов, входящих в конструкцию гибкой полимерно-металлической трубы // Вестник Самарского государственного технического университета. 2015. № 4 (48). С. 116-123. (Серия «Технические науки»).
7. Синюгин А.А., Папировский В.Л., Опарин В.Б. Оптимизация моделирования спирального бандажа гибкой полимерно-металлической трубы в ANSYS // Бурение и нефть. 2014. № 7-8. С. 39-41.
8. Бабицкий И.Ф., Вихман Г.Л., Вольфсон С.И. Расчет и конструирование аппаратуры нефтеперерабатывающих заводов / Под ред. Г.Л. Вихмана. М.: Изд-во «Недра», 1965. 903 с.
References:
1. RD 11-ID-0061-2009. Instructions for the process pipelines design for oil deposits development with flexible polymer-metal pipes [Instrukcija po proektirovaniju tehnoLogicheskih truboprovodov dLja obustrojstva neftjanyh mestorozhdenij gibkimi poLimerno-metaLLicheskimi trubami]. Otradniy, 2009, 43 pp.
2. Oparin V.B., Petrovskaya M.V., Sosnin A.M. Application of polymer-metal pipes for oil fields development [Primenenie poLimerno-metaLLicheskih truboprovodov dLja obustrojstva neftjanyh mestorozhdenij]. Ashirovskie chtenija = Ashirovskiye Readings: Materials of the international scientific-practical conference. Samara, 2010. VoL. 2, p. 103-107.
3. Lepetov V.A. Mechanical Rubber Goods [Rezinovye tehnicheskie izdeLija]. Khimiya Publishing House, St. Petersburg, 1976, 437 pp.
4. Shop assembly instruction for flexible poLymer-metaL pipe No. 2 [Instrukcija po sborke GPMT v cehe № 2]. Otradniy, 2004, 17 pp.
5. GOST 14959-79 MiLL products of spring, carbon and aLLoy steeL. TechnicaL specifications [Prokat iz ressorno-pruzhinnoj ugLerodistoj i Legirovannoj staLi. Tehnicheskie usLovija]. PubLishing House of Standards, Moscow, 2000, 13 pp.
6. Sinugin A.A., Oparin V.B., Petrovskaya M.V. Determination of poLymer materiaLs mechanicaL properties incLuded in the structure of a fLexibLe poLymer-metaL pipe [OpredeLenie mehanicheskih harakteristik poLimernyh materiaLov, vhodjashhih v konstrukciju gibkoj poLimerno-metaLLicheskoj truby]. Vestnik Samarskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = BuLLetin of Samara State TechnicaL University, 2015, No. 4 (48), p. 116-123 (TechnicaL Sciences series).
7. Sinugin A.A., Papirovskiy V.L., Oparin V.B. Optimization of fLexibLe poLymer-metaL pipe spiraL band modeLLing in ANSYS [Optimizacija modeLirovanija spiraL'nogo bandazha gibkoj poLimerno-metaLLicheskoj truby v ANSYS]. Burenie i neft' = DriLLing and OiL, 2014, No. 7-8, p. 39-41.
8. Babitskiy I.F., Vikhman G.L., VoLfson S.I. CaLcuLation and design of oiL refineries machines [Raschet i konstruirovanie apparatury neftepererabatyvajushhih zavodov]. Ed. by G.L. Vikhman. Nedra PubLishing House, Moscow, 1965, 903 pp.
72
№ 5 май 2016 ТЕРРИТОРИЯ НЕФТЕГАЗ
