CC BY
22УДК 624.154.5
DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-767-1-2-70-78
Н.С. СОКОЛОВ1,2, канд. техн. наук, директор (forstnpf@mail.ru)
1 ООО НПФ «ФОРСТ» (428000, Чувашская Республика, г. Чебоксары, ул. Калинина, 109 а)
2 ФГБОУ ВО «Чувашский государственный университет им. И.Н. Ульянова» (428015, Чувашская Республика, г. Чебоксары, Московский пр., 15)
Практика усиления нагруженного склона
В настоящее время приобретает особенную актуальность освоение городских территорий, которые ранее рассматривались как неперспективные и непригодные для строительства. Как правило, эти территории представляют собой с точки зрения топографии пересеченные оврагами строительные площадки, а с точки зрения инженерно-геологических условий -перемежающиеся грунты различного генезиса с участием просадочных биогенных и техногенных грунтов. Эти обстоятельства накладывают повышенные требования к проектированию объектов с учетом разработки мероприятий по обеспечению безопасной эксплуатации существующих зданий и сооружений, а также устойчивости самих склонов. Кроме того, к технологии строительного производства по возведению заглубленных конструкций и надфундаментных сооружений должны быть предъявлены особые условия. Приведен алгоритм конструирования и устройства заглубленных удерживающих конструкций. Описана технология устройства свай с указанием свойств используемых материалов.
Ключевые слова: усиление склона, разрядно-импульсная технология, буроинъекционные сваи ЭРТ, грунтовые анкера ЭРТ, устойчивость склона.
Для цитирования: Соколов Н.С. Практика усиления нагруженного склона // Строительные материалы. 2019. № 1-2. С. 70-78. 00!: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-767-1-2-70-78
N.S. SOKOLOV1,2, Candidate of Sciences (Engineering), Associate Professor, Director (forstnpf@mail.ru, ns_sokolov@mail.ru)
1 OOO NPF «FORST» (109a, ul. Kalinina, 428000, Cheboksary, Russian Federation)
2 Federal State-Funded Educational Institution of Higher Education «I.N. Ulianov Chuvash State University» (15, Moskovskiy pr., 428015, Cheboksary, Russian Federation)
Practice of Strengthening the Loaded Slope
Currently, the development of urban areas, which were previously considered as unpromising and unsuitable for construction, is becoming particularly relevant. As a rule, these territories represent, from the point of view of topography, construction sites crossed by ravines, and from the point of view of engineering-geological conditions - the alternating soils of various genesis with participation of subsiding biogenic and man-made soils. These circumstances impose increased requirements for the design of facilities, taking into account the development of measures to ensure the safe operation of existing buildings and structures, as well as the stability of the slopes themselves. Besides, to the technology of construction production for the construction of buried structures and above-foundation structures special conditions must be applied. The algorithm of design and construction of embedded retaining structures is presented. The technology of construction of piles with the indication of properties of the used materials is described.
Keywords: strengthening of slope, pulse-discharge technology, bored-injection piles-ERT, soil anchor ERT, stability of slope.
For citation: Sokolov N.S. Practice of Strengthening the Loaded Slope. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2019. No. 1-2, pp. 70-78. DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-767-1-2-70-78 (In Russian).
Строительство зданий и сооружений в стесненных условиях и на пересеченных территориях требует особого рассмотрения [1—4]. При создании подземных объемов наиболее пристальное внимание необходимо уделить тщательному проведению расчетов прочности и устойчивости ограждений котлованов, воспринимающих нагрузки от существующих объектов и самого склона [5, 6]. Для увеличения надежности расчетов следует использовать технологию интерактивного проектирования [7—9]. Ниже рассмотрен алгоритм устройства заглубленных железобетонных конструкций, включающих буроинъекционные сваи-ЭРТ, грунтовые анкера ЭРТ, железобетонный обвязочный пояс и забирку для обеспечения устойчивости склона с нагрузками на нем от существующих жилых домов при строительстве трех шестиэтажных жилых домов [9—11].
Инженерно-геологический разрез до изученной бурением глубины (36 м) в пределах площадки сложен толщей четвертичных отложений различного возраста и генезиса (рис. 1, 2).
Четвертичные грунты коренной основы массива представлены терригенной толщей пестроцветов переслаивающимися между собой глинами, алевритами, песками, мергелями северодвинского и вятского ярусов (P3s+v). Насыпные грунты (tQIV) в основном представлены суглинками черными, коричневыми и темно-коричневыми, часто перемятые с почвой, с гнездами темно-красной глины и серого алеврита (1—3 см) с включениями бытового мусора, с обломками кирпича и бетона с содержанием до 30%. Распространены в основном в нижней части разреза, мощностью от 0,2 до 3,7 м, абсолютные отметки подошвы насыпных грунтов 74.3—94.7 м. Локально, в днище оврага вскрыты современные аллювиальные отложения (аQIV), представленные суглинками коричневыми, прослоями до черных, легкими пылева-тыми, мягкопластичными, с примесью органического вещества, прослоями заторфованные, в подошве с частыми включениями гнезд (0,5—1,5 см) темно-красной глины и серого алеврита, тонкослоистые (1—3 мм). Мощность отложений 1,3—4,1 м.
Контур нрисктнрусмйЛ автйсташки
Рис. 2. Инженерно-геологический разрез по линии VIII-VIII
научно-технический и производственный журнал
январь—февраль 2019 71
Рис. 4. План расположения инженерно-геологических выработок
Далее по разрезу со спланированной дневной поверхности, в пределах склона залегают отложения проблематичного генезиса (prQШ), представленные лессовыми суглинками и супесями. Суглинки (prQШ) лессовые, желтовато-коричневые, легкие песчаные, легкие пылеватые, выше уровня подземных вод макропористые, прослоями легкие до супеси, с вкраплениями гумуса, с прожилками известковистости и ожелезне-ния, тонкослоистые, гнездами песчанистые, с пройденной мощностью от 0,8 до 6 м, распространены повсеместно, в виде прослоев или более мощного пла-стообразного слоя. Супеси (р^Ш) лессовые желтые и желтовато-коричневые, макропористые, твердые и пластичные, с гнездами прослоями суглинка (0,5—3 см) светло-коричневого, тонкослоистые (2—5 мм), с пятнами ожелезнения, с пройденной мощностью от 0,4 до 5,7 м, в основном распространены в виде прослоев или более мощных слоев. Ниже по разрезу под лессовыми суглинками и супесями в пределах склонов и водораздельного плато в подошве четвертичной толщи развиты среднечетвертичные делювиальные суглинки (dQII) красновато-коричневые, коричневые, темно-красные и темно-коричневые, с прожилками гумуса, с частыми гнездами и вкраплениями темно-красной глины, серого алеврита, песка мелкого (1—2 см), в подошве с включением дресвы и щебня мергеля известкового, мощностью 0,8—2 м. Четвертичная толща в пределах площадки изысканий с поверхности до глубины 4,1 м подстилается элювиальными верхнепермскими отложениями северодвинского и вятского ярусов (еP3s+v), представленными алевритами и глинами. Алевриты (еР3s+v) (суглинки и супеси) легкие песчанистые, красновато-коричневые, и зеленовато-серые, твердые до полутвердых, трещиноватые, выветрелые, с частыми гнездами и прослойками глины, мощность слоя 0,7—2,3 м. Глины (еР3s+v) выветрелые, твердые, полутвердые, красновато-коричневые, с частыми гнездами мергеля и с прослойками алеврита коричневого и зеленовато-серого, мощностью 0,6—3,5 м. Элювиальные грунты в пределах площадки изысканий с глубины 1—15,6 м (отм. 73,8—89,6 м) подстилаются коренными верхнепермскими отложениями северодвинского и вят-
ского ярусов (P3s+v), представленными глинами, алевритами, мергелями и песками. Алевриты (Р3s+v) зеленовато-серые, коричневые и темно-коричневые, песчанистые и глинистые, с частыми гнездами (1—5 см) темно-красной глины, с глубиной прослои слабо сцементированы до алевролитов, залегают в пределах всего района изысканий в виде частых линз и более мощных прослоев в толще верхнепермских отложений, мощностью от 0,2 до 2,8 м. Глины (Р3s+v) красновато-коричневые, темно- и розовато-красные, коричневые, серые, трещиноватые, комковатые, с гнездами (1—5 см) и прослоями (10—30 см) зеленовато-серого и коричневого алеврита, с гнездами (1—3 см) мергеля белого, с глубиной с прослоями аргиллитоподобной глины, с прослоями (5—10 см) песков пылеватых и мелких, коричневых, залегают повсеместно и составляют основной массив коренных отложений, мощностью от 0,2 до 14,3 м. Пески (Р3s+v) пылеватые и мелкие, коричневые и светло-коричневые, полиминеральные, глинистые, маловлажные, влажные и водонасыщенные, с гнездами (2—10 см) темно-красной глины и коричневого алеврита, залегают повсеместно в виде линз и прослоев в толще верхнепермских пород, с пройденной мощностью в пределах района изысканий от 1,1 до 11,3 м. Мергели (Р3s+v) известковые, прослоями глинистые известковые, серовато-белые и серые с глубиной розовые, трещиноватые, вы-ветрелые до щебня и глинистой массы, с прослоями и линзами (2—3 см) известняков темно-серых. В пределах пробуренной скважинами территории проектируемого микрорайона залегают в виде локальных линз и прослоев пройденной мощностью от 0,1 до 1,7 м. Вскрытая скважинами мощность верхнепермских коренных пород достигает 25,2 м.
В гидрогеологическом отношении площадка до исследованной глубины (37 м) характеризуется наличием трех водоносных горизонтов подземных вод. Первый от поверхности водоносный горизонт подземных вод настоящими изысканиями в скважинах, пробуренных на склоне оврага, вскрытых на глубинах 5,8—17,6 м. Приурочены подземные воды к песчаным верхнепермским отложениям северодвинского и вятского ярусов. В скважинах, пробуренных в днище оврага, подземные воды первого водоносного горизонта вскрыты на глубине 0,4—0,7 м (абс. отметки 74,7—77,1 м). Подземные воды ненапорные, так как установившийся уровень зафиксирован на тех же глубинах и абсолютных отметках. Водоупором служат верхнепермские глины ИГЭ № 11.
Питание горизонта происходит в основном за счет инфильтрации атмосферных осадков и за счет перетока подземных вод с застроенной территории — с севера. Частично питание может происходить за счет утечек из водонесущих коммуникаций, о чем свидетельствует наличие техногенной «верховодки».
Разгрузка осуществляется на юг в сторону днища оврага № 2 (Трубный), восточнее переходящий в долину р. Чебоксарка и далее в Чебоксарский залив. Днище оврага № 2 на период изысканий (март 2018 г.) не имел постоянного поверхностного водотока, но
эрозионные промоины в днище оврага свидетельствуют об активных потоках поверхностных вод в весеннее и паводковое время. При освоении оврага необходимо перехватить все источники подземных вод и провести их качественный отвод в дренажную систему. Второй от поверхности водоносный горизонт подземных вод настоящими изысканиями вскрыт во всех скважинах на глубинах 5—27,2 м (абс. отм. 68,1—72,6 м). Приурочены подземные воды к прослоям верхнепермских мергелей (ИГЭ № 16). Подземные воды напорные, высота напора составляет 4,7—9,7 м. Водоупором служат верхнепермские глины ИГЭ № 11. Питание второго водоносного горизонта осуществляется за счет частичного перетока вод из первого горизонта через гидрогеологические окна. Разгрузка происходит в сторону долины р. Волги. Третий от поверхности водоносный горизонт подземных вод настоящими изысканиями вскрыт на глубинах 15—35,5 м (абс. отм. 58,9— 61,86 м). Приурочены подземные воды к прослоям верхнепермских песков и мергелей (ИГЭ № 15, 16). Подземные воды ненапорные, водоупором служат верхнепермские глины ИГЭ № 11. Питание третьего водоносного горизонта осуществляется за счет частичного перетока вод из первого и второго горизонтов подземных вод через гидрогеологические окна, а также частично за счет подпора со стороны долины Волги в паводковые периоды. Разгрузка происходит в сторону долины Волги.
Специальные заглубленные сооружения предназначены для обеспечения устойчивости склона и надежной эксплуатации существующих на нем жилых зданий. При этом высота ограждения котлована достигает 10 м (рис. 7, 8).
Специальное вспомогательное сооружение представляет собой подпорную стенку (рис. 5—10), состоящую из конструкций ограждения и анкерных конструкций. Конструкции ограждения — бу-роинъекционные сваи по электроразрядной свайной технологии, закрепленные от горизонтального смещения грунтовыми анкерами по ЭРТ-технологии, выполненными под углом 30—40°. Поверху сваи объединены между собой с помощью обвязочной балки. Ограждение котлована выполнено согласно расчетам, в программном комплексе GeoWaИ. Шаг анкеров, а также расстояние от дна котлована до соответствующего яруса анкеров на-
о
со
значался согласно указанным в проекте разрезам. Грунтовые анкера устраивались после первого этапа разработки котлована согласно указанным в проекте разрезам. Они представляют собой преднапряжен-ные элементы с железобетонным корнем, получаемым путем электроразрядной обработки по длине скважины (анкера ЭРТ). Расчеты на прочность поперечных сечений буроинъекционных свай ЭРТ подпорных стен выполнены в программном комплексе GeoWall, основанном на методе Блюма—Ломейера (способ «упругой линии»). Абсолютные горизонтальные перемещения верха ограждающей конструкции приведены в расчетах заанкеренного ограждения котлована. Ниже приведен алгоритм конструирования и устройства заглубленных удерживающих конструкций.
1. В ходе устройства подпорной стенки строго соблюдалась этапность разработки грунта. 1.1. Первый этап разработки грунта предусматривает разработку грунта до отметок, указанных на соответствующих разрезах, после устройства шпунтового ограждения в проектное положение. 1.2. Грунтовые анкеры 1-го яруса выполняются после первого этапа разработки грунта. 1.3. Преднатяжение грунтовых анкеров производится в соответствии с ВСН 50688 «Проектирование и устройство грунтовых анкеров». 1.4. По окончании работ по устройству грунтовых анкеров и их пред-натяжению производится монтаж деревянной забирки. 1.5. Второй этап разработки предусматривает выемку грунта до проектных отметок грунтовых анкеров 2-го яруса. Порядок работ по устройству грунтовых анкеров и монтажу забирки аналогичен работам первого этапа. 1.6. Третий этап предусматривает доработку грунта до проектных отметок дна котлована. 1.7. Приступать к разработке грунта следует только при соответствии прочности возведенной конструкции требованиям настоящего проекта. 1.8. Во время устройства шпунтового ограждения до засыпки пазух фундаментов производить геотехнический мониторинг за окружающей застройкой. 1.9. В процессе эксплуатации грунтовых анкеров не допускается динамических, вибрационных воздействий на них до засыпки пазух котлована.
2. В качестве конструкций ограждения котлована приняты: 2.1. Сваи ЭРТ вертикальные сплошного сечения диаметром бурения 300 мм, армированы на всю высоту арматурными каркасами. 2.2. Принятая маркировка свай: Ср-10-30 (длина 10 м, бу-
iTf-^JVITE/lbrl-jJ- научно-технический и производственный журнал
J ®
Рис. 8. Сечение 2-2 по подпорной стене
Оаднигегънвя |ууфтв 1 (псз.7)
Ckfiqc-ея часть а-караТ
ОХа^АНМГОКАЯКАОА
Корень а-кереТ
4=^
Тру€ВГЖ?6Эш
(псзб)
Фо-Ер
\ Ар\етур-ъй стержень керкеса (гсз.1)
Арметурньй стерне квкека 5 шт (псз.4)
\ Арметурньй стернь кеукжв (псз2)
U
Арметурньй стери&ь квкека 5 шт. (гсе5)
/Арметурьй стери&ь квкав
Спецификация анкерного каркаса Ai-16/12
сз Номера анкероб £ g" £ 1 ï: g" Арматурный стержень (1) Арматурный стержень (2,3) Арматурный стержень (4,5) Труба пв.m Соединительная муфта(7) Фонарик (8) Масса каркаса, кг
■ё g CJ Э- ci. g S .g = s а а 1 1 е g S OJ f s: а ä •Щ АртроЬание CJ 1 £ s: а s ■щ АртроЬание а I S s: а s ■щ Армирование 1 s о" «о il =s s: CS M £ OJ оэ J =s ï: ta" ä 1 Масса, кг
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 № 19 20 21 22 23 24
АГ16/12 1-311 ад 16.0 4.0 12.0 1.0 Ф26.5 щшэЬодстЬо 4.33 117 m Asm: 0.45 02ОА5ООС 5 5.55 1 3.8 I 1.725 6 jps&mx 2.4
1-33 2 ярус Германия 3.8 3W 0.5 5 6.17 m
Рис. 9. Схема грунтового анкера АГ-16/12: 1 - винтовой арматуры класса SAS St 950/1050 DIN EN 10045 (сталь термомеханически упрочненная производства Германии с усилием при пределе текучести 55т для 026,5 мм, согласно протоколу испытаний №530 113/3-03 проведенных ФГУП «ЦНИИЧермет им. И.П. Бардина»); 2 - арматура 036 А500с 1=11,7 м; 3 - арматура 0 36 А500с; 4-6 - арматура 020 A500c; 7 - опорная шайба; 8 - соединительная муфта; 9 - труба ПВХ 0 90 мм
3-3
Рис. 10. Узлы и разрезы к схеме грунтового анкера АГ-16/12 (поз. совпадают с рис. 9)
ровой диаметр 300 мм); Ср-13-30 (длина 13 м, буровой диаметр 300 мм); Ср-15-30 (длина 15 м, буровой диаметр 300 мм); Ср-17-30 (длина 17 м, буровой диаметр 300 мм). 2.3. Анкеровка (арматурный выпуск из головы сваи) в железобетонный ростверк (плиту) 400 мм. 2.4. Заделка головы (железобетонный оголовок) сваи в железобетонный ростверк (плиту) 50 мм.
3. В качестве материала буроинъекционных свай ЭРТ приняты. 3.1. Для свай использовать самоуплотняющиеся мелкозернистые бетонные смеси класса по прочности В25, марка по водонепроницаемости не ниже W4 в соответствии с ГОСТ 26633-91 «Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия», приготовленные на строительной площадке или на специализированных бетонных заводах. 3.2. Бетонная смесь должна соответствовать требованиям ГОСТ 7473—94 «Смеси бетонные. Технические условия». 3.3. Удобоукладываемость бетонной смеси П4—П5, проверяется по конусу АЗНИИ. 3.4. Водоотделение бетонной смеси не более 2%. 3.5. Бетонная смесь не должна иметь включений щебня и гравия размером более 10 мм. 3.6. Для бетонных смесей использовать портландцемент без минеральных добавок марки по прочности не ниже М500. 3.7. Заполнителем для бетона служит кварцевый песок. Допускается применение чистых мелких песков с модулем крупности не менее 1,7. 3.8. При изготовлении свай допускается использовать следующие добавки: суперпластификаторы, ускорители твердения, замедлители схватывания, ингибиторы коррозии и противо-морозные добавки. 3.9. Вода для бетонной смеси водо-
проводная и техническая, не содержащая сахаров и фенолов более 10 мг/л, нефтепродуктов и жиров. Водородный показатель (рН) от 4 до 12,5. 3.10. Запрещается добавлять в бетонную смесь воду для увеличения ее подвижности. 3.11. Подбор состава бетонной смеси с определением состава и количества добавок выполняется строительной лабораторией. 3.12. Армирование свай предусмотрено на всю длину и выполняется отдельными секциями из пространственных сварных каркасов. Соединение каркасов между собой выполнять внахлестку с помощью вязальной проволоки. 3.13. В качестве продольных стержней пространственного каркаса принята арматура диаметром 18 мм класса А500С. Поперечное армирование из арматуры диаметром 10 мм класса А240. Защитный слой бетона не менее 30 мм. 3.14. Жесткость пространственного каркаса обеспечивается стальными кольцами из труб диаметрами по 159 мм с толщиной стенки не менее 4 мм. 3.15. Для обеспечения защитного слоя бетона предусмотрены центраторы из стальных полос шириной по 20 мм толщиной 4 мм в количестве не менее трех в одном поперечном сечении арматурного каркаса с шагом по длине каркаса не более 2 м. 3.16. Ручная дуговая сварка элементов пространственного каркаса между собой осуществляется электродами типа Э42А, Э46А, Э50А. 3.17. Для изготовления сварных каркасов применять арматуру из стали марки 35ГС запрещается.
4. Технологическая последовательность изготовления свай включает следующие операции. Формирование скважины требуемой глубины и диаметра шнековым
бурением. Заполнение скважины бетонной смесью. Установка в устье трубы-кондуктора. Электроразрядная обработка скважины, заполненной бетонной смесью. Установка пространственных каркасов с одновременной их стыковкой между собой. Уход за бетоном оголовка. Допускается выполнять электроразрядную обработку скважины после установки арматурных каркасов. При устройстве свай последующая скважина должна устраиваться не менее чем за 2,5 м от предыдущей. Бурение скважин рядом с ранее изготовленными сваями допускается лишь по прошествии не менее 48 ч. после окончания бетонирования последних. До начала работ должны быть обозначены охранные зоны существующих подземных и воздушных коммуника-
Список литературы
1. Ильичев В.А., Мангушев Р.А., Никифорова Н.С. Опыт освоения подземного пространства российских мегаполисов // Основания, фундаменты и Механика грунтов. 2012. № 2. С. 17—20.
2. Улицкий В.М., Шашкин А.Г., Шашкин К.Г. Геотехническое сопровождение развития городов. СПб.: Геореконструкция, 2010. 551 с.
3. Тер-Мартиросян З.Г. Механика грунтов. М.: АСВ, 2009. 550 с.
4. Улицкий В.М., Шашкин А.Г., Шашкин К.Г. Геотехническое сопровождение развития городов. СПб.: Геореконструкция, 2010. 551 с.
5. Соколов Н.С., Соколов С.Н. Применение буро-инъекционных свай при закреплении склонов. Материалы VВсероссийской конференции «Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции» (НАСКР-2005) - 2005. Чебоксары: ЧГУ, 2005. С. 292-293.
6. Соколов Н.С. Метод расчета несущей способности буроинъекционных свай-РИТ с учетом «подпятников». Материалы VIII Всероссийской (II Международной) конференции «Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции» (НАСКР-2014). Чебоксары: ЧГУ, 2004. С. 407-411.
7. Соколов Н.С., Рябинов В.М. Об одном методе расчета несущей способности буроинъекционных свай-ЭРТ // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2015. № 1. С. 10-13.
8. Соколов Н.С., Рябинов В.М. Об эффективности устройства буроинъекционных свай с многоместными уширениями с использованием электроразрядной технологии // Геотехника. 2016. № 2. С. 28-34.
9. Соколов Н.С., Рябинов В.М. Особенности устройства и расчета буроинъекционных свай с многоместными уширениями // Геотехника. 2016. № 3. С. 60-66.
10. Соколов Н.С., Рябинов В.М. Технология устройства бу-роинъекционных свай повышенной несущей способности // Жилищное строительство. 2016. № 9. С. 11-14.
11. Соколов Н.С. Критерии экономической эффективности использования буровых свай // Жилищное строительство. 2017. № 5. С. 34-38.
ций, а также подземных сооружений с указанием охранной зоны, устанавливаемой в соответствии с п. 3.22 СНиП 3.02.01-87 «Земляные сооружения, основания и фундаменты». В случае обнаружения не указанных в проекте подземных сооружений, коммуникаций или обозначающих их знаков работы должны быть приостановлены, на место работы вызваны представители заказчика и организаций, эксплуатирующих обнаруженные коммуникации, и приняты меры по предохранению обнаруженных подземных устройств от повреждения. Допускается вынос заказчиком существующих коммуникаций из зоны производства работ при наличии письменного разрешения эксплуатирующих организаций.
References
1. Ilyichev V.A., Mangushev R.A., Nikiforova N.S. Experience of development of under-ground space of policies Russian mega. Osnovaniya, fundamenty i me-khanikagruntov. 2012. No. 2, рр. 17—20. (In Russian).
2. Ulitsky V.M., Shashkin A.G., Shashkin K.G. Geotekhnicheskoe soprovozhdenie razvitiya gorodov [Geotechnical maintenance of development of the cities]. Saint Petersburg: Georekonstruktsia, 2010. 551 p.
3. Ter-Martirosyan Z.G. Mekhanika gruntov [Mekhanik of
soil]. Moscow: ASV, 2009. 550 p.
4. Ulitsky V.M., Shashkin A.G., Shashkin K.G. Geotekhnicheskoe soprovozhdenie razvitiya gorodov [Geotechnical maintenance of development of the cities]. Saint Petersburg: Georekonstruktisia, 2010. 551 p.
5. Sokolov N.S. Sokolov S.N. Uning continuous flight augering piles for securing slopes. Materials of 5th All-Russian conference "New in architecture, design of building structures and reconstruction", 2005. Cheboksary: CHGU, 2005. pp. 292-293. (In Russian).
6. Sokolov N.S. The method of continuous flight augering piles carrying capacity calculation which are made by using discharging of current pulses. Materials of 8th All-Russian (2nd International) conference "New in architecture, design of building structures and reconstruction". Cheboksary: CHGU, 2014, pp. 407-411,
7. Sokolov N.S., Ryabinov V.M. About one method of calculation of the bearing capability the buroinjektsi-onnykh svay-ERT. Osnovaniya, fundamenty i mekhanika gruntov. 2015. No. 1, pp. 10-13. (In Russian).
8. Sokolov N.S., Ryabinov V.M. About effectiveness of the appliance of continuous flight augering piles with multiple caps using electric-discharge technology. Geotehnika. 2016. No.2, pp. 28-34. (In Russian).
9. Sokolov N.S., Ryabinov V.M. Special aspects ofthe appliance and the calculation of continuous flight augering piles with multiple caps. Geotehnika. 2016. No. 3, pp. 60-66. (In Russian)
10. Sokolov N.S., Ryabinov V.M. The technology of appliance of continuous flight augering piles with increased bearing capacity. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2016. No. 9, pp. 11-14. (In Russian).
11. Sokolov N.S. Criteria of economic efficiency of use of drilled piles. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2017. No. 5, pp 34-38. (In Russian).
