CC BY
10
ТЕХНОЛОГИЯ И ОБОРУДОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКОЙ И ФИЗИКО-ТЕХНИЧЕСКОИ ОБРАБОТКИ / TECHNOLOGY AND EQUIPMENT FOR MECHANICAL AND PHYSICAL-TECHNICAL PROCESSING
DOI: https://doi.org/10.23670/IRJ.2023.129.27
ПОВЫШЕНИЕ ТОЧНОСТИ НАСТОЛЬНЫХ СТАНКОВ С ЧПУ ПУТЕМ ПРИМЕНЕНИЯ НАГРУЖЕННЫХ
АРМИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ В ИХ СТАНИНЕ
Научная статья
Воронов Р.Д.1' *, Левашкин Д.Г.2, Воронов Д.Ю.3
1 2 3 Тольяттинский государственный университет, Тольятти, Российская Федерация
* Корреспондирующий автор (smr.rom[at]yandex.ru)
Аннотация
Цель данной статьи состоит в теоретическом обосновании рациональности применения полимер-гранитных станин с армирующими элементами в настольных станках. В статье представлены все применяемые в разрабатываемой станине конструктивные решения, а также продемонстрированы результаты анализа конструкции настольного станка на базе разрабатываемой станины посредством математической модели. Показывается, что путём внедрения в литую синтерановую станину натянутых армирующих элементов особой формы достигается повышенная жёсткость и виброустойчивость всего настольного станка в целом. Предложенное решение позволяет создавать настольные станки самых разных типов, имеющих кратно увеличенную жёсткость и виброустойчивость без кратного повышения затрат на производство. Область применения результатов - металлообработка на настольных станках. Именно в описании этого нового способа, который позволяет обеспечить повышенную точность настольных станков, и состоит научная новизна работы. Отдельно рассмотрен частный случай применения разрабатываемой станины в настольном горизонтально-фрезерном станке.
Ключевые слова: жёсткость, виброусточивость, демпфирование, синтегран, полимер-гранит, настольный ЧПУ-станок, точность обработки, армирующие элементы.
INCREASING THE ACCURACY OF CNC TABLE-TOP WORKING BENCHES BY USING LOAD-BEARING
REINFORCEMENTS IN THEIR FRAME
Research article
Voronov R.D.1' *, Levashkin D.G.2, Voronov D.Y.3
1 2' 3 Togliatti State University, Tolyatti, Russian Federation
* Corresponding author (smr.rom[at]yandex.ru)
Abstract
The aim of this article is to theoretically substantiate the rationality of application of polymer-granite frames with reinforcing elements in table-top working benches. The article presents all structural solutions used in the developed frame and demonstrates the results of analysis of table-top working bench design on the basis of the developed frame by means of a mathematical model. It is demonstrated that by introduction of stretched reinforcing elements of special form into the cast-in-synthetic frame, increased rigidity and vibration resistance of the table machine tool as a whole is achieved. The proposed solution makes it possible to create table-top working benches of various types having multiply increased stiffness and vibration resistance without any multiplication of manufacturing costs. The application area is metal machining on table-top working benches. It is in the description of this new method, which makes it possible to provide increased accuracy of table-top working benches, that the scientific novelty of the work lies. The specific application of the developed frame in a horizontal milling machine is considered separately.
Keywords: stiffness, vibration resistance, damping, syntegranite, polymer granite, CNC table-top working bench, precision processing, reinforcing elements.
Введение
На данный момент настольные станки наиболее востребованы в условия малых и средних предприятий различной направленности, а также среди частных предпринимателей [1, С. 105]. Причиной тому служит их неоспоримое преимущество в стоимости, массе и габаритах перед крупными промышленными станками. Однако, имея кратно (или даже на порядок) меньшие массово-габаритные показатели, настольные станки менее жёсткие, намного более уязвимы к вибрациям, неизбежно возникающим в их рабочей зоне при обработке материала.
Таким образом, сами исходные параметры настольных станков предопределяют их относительно низкую точность обработки и, как следствие, значительно сужают спектр их возможного применения. Одна из сфер применения настольных станков с ЧПУ - фрезерная обработка. Для того чтобы повысить жёсткость динамической системы станок-приспособление-инструмент-заготовка, необходимо в первую очередь увеличить жёсткость несущих элементов конструкции станка [2]. Несущими элементами, в частности, являются вертикальные стойки и станина.
В настоящее время в станкостроении известен и широко используется целый ряд композитных материалов на основе полимерных смол, в связи с чем в современной научной литературе по данной теме выделяется несколько наиболее многообещающих новых подходов. Один из таких подходов - использование предварительно созданного напряжённого состояния в полимербетонах для базовых частей станков [3, С. 27-29]. Этот подход позволяет не только
эффективнее гасить вибрации, но и кратно повысить жёсткость системы. Именно вопросу повышения жёсткости таким путём, в частном случае горизонтально-фрезерного настольного станка, и посвящено исследование.
Так, основываясь на вышесказанном и анализируя источники [4], [5, С. 313-317], можно сделать вывод, что решение вопросов обеспечения жёсткости и точности является актуальной задачей при создании станков с ЧПУ. В качестве решения этой задачи в источниках [6, С. 24], [7, С. 36] рассмотрены методы обеспечения точности путём применения синтеграна и армирования станины направляющими. Совокупное применение методов минерального литья (синтегран) и армирования станины и является целью выполненного в данной работе исследования.
Конструкция разрабатываемой станины, технология её изготовления и теоретическое обоснование технической значимости
Итак, предложен способ достижения жёсткости настольного станка, который состоит во внедрении в его синтеграновую станину закладных элементов особой формы в состоянии предварительного натяга. Конечно, применение в различных конструкциях элементов с предварительным натягом не является инновационным методом повышения жёсткости. Но в нашем случае определяющим для новизны исследования фактором является сочетание состояния и формы армирующих элементов с самим материалом станины.
Форма, размеры закладных элементов станины и материал из которого они изготавливаются, определяются исходя из задач, стоящих перед станком и сил резания, возникающих при его работе. То же самое справедливо и для геометрических параметров самой станины. Так, переходя к частному случаю горизонтально-фрезерного станка, необходимо отметить как общую топологию и геометрию станины и её элементов, так и их конкретные размеры. На рисунке (см. рисунок 1) изображена модель разрабатываемой синтеграновой станины.
5
Рисунок 1 - Трёхмерная модель разрабатываемой синтеграновой станины с армирующими элементами: 1 - синтеграновая литая плита; 2 - винт шарико-винтовой пары; 3 - отверстия для крепления стоек к станине; 4 -торцевые стальные пластины; 5 -стальные уголки; 6 - наружная часть армирующих элементов станины
DOI: https://doi.Org/10.23670/IRJ.2023.129.27.1
В конструкции станины, как можно видеть из рисунка 1, предусмотрено перемещение столика в продольном направлении по шарико-винтовой паре (далее - ШВП). Электропривод, осуществляющий это движение, закрепляется на передней стальной пластине станины при помощи кронштейна. Кроме самого привода, конечно, необходима и пара продольных направляющих. В разрабатываемой станине пара цилиндрических направляющих крепится к её двум верхним стальным уголкам на винты, резьбовые отверстия под которые проходят сквозь материал уголков внутрь торцевых пластин. Что же касается самих боковых уголков (50х50х5), то они относятся к стандартным изделиям по ГОСТ 8509-93, а также обладают и второй функцией помимо базы для крепления направляющих. Их вторая функция состоит в создании каркаса в конструкции станины. Оставшиеся два направления хода в станке предполагается исполнить в портальной конструкции стоек, а от поперечного хода есть возможность отказаться вовсе, так как речь идёт о горизонтально-фрезерном станке.
Портальную конструкцию стоек, представляющую собой две литые колонны со стальной пластиной в основании, предполагается соединять со станиной при помощи сквозных отверстий в её заднем торце, которые отмечены цифрой 3 на рисунке 1. Данные отверстия в количестве четырёх штук обладают расширенным диаметром (50мм) в нижней части станины. Это необходимо для обеспечения возможности физического доступа инструменту в отверстия. Доступ инструмента в отверстие нужен для осуществления фиксации стержней с резьбой, являющихся частью стоечной конструкции, в задней торцевой пластине станины при помощи систем контргаек. Гайки в отверстии упираются в ступень сужения диаметра отверстия, обеспечивая жёсткое крепление стоек к станине.
Одной из особенностей предложенной конструкции являются треугольно-призматические колонны на боках торцевых пластин станины. Их наличие придаёт торцам более сложную, нестандартную геометрию, что оправдывается их значительной практической значимостью. Во-первых, благодаря наличию этих треугольных призм проще осуществлять параллельную ориентацию торцевых пластин, что является необходимым этапом при изготовлении предложенной станины. Во-вторых, поскольку в горизонтальной плоскости данные призмы являются равнобедренными прямоугольными треугольниками, то они обеспечивают отсутствие острых и прямых углов в полости литья, а как следствие и устранение концентраторов напряжений синтеграна в местах его контакта с краями станины. Иными словами, любой угол в полости литья - тупой. В-третьих, благодаря призмам, повышается суммарная масса торцов и самой станины, что позитивно влияет на жёсткость всей конструкции, а также увеличивается площадь поверхности контакта торцевых пластин с полом, повышая их устойчивость. В-четвёртых, призмы позволяют осуществлять повышенную величину растяжения армирующих элементов станины при меньшей деформации торцевых пластин. Обеспечивается это за счёт того, что, фактически, призмы являются рёбрами жёсткости для пластин в направлении действия силы сжатия стержней. И наконец, как уже было упомянуто выше, треугольные призмы, находящиеся на заднем торце станины являются установочной базой для портальной конструкции стоек на станину. В связи описания предложенных треугольных призм на торцах станины, важно упомянуть, что такие призмы могут быть изготовлены без потери их технической значимости отдельно от торцевых пластин при помощи комбинации операций отрезания и сваривания прутков квадратного проката ГОСТ.
Следующей ключевой конструктивной особенностью разрабатываемой станины являются её армирующие элементы. Предложенные нами армирующие элементы представляют собой два стальных стержня, которые имеют центральный участок в форме эллипса (см. рисунок 2.). Стержни обладают круглым поперечным сечением, диаметр которого зависит от габаритов станины и сил резания. Стержни выполняются из стали 45, а на их цилиндрических краевых участках нарезана метрическая резьба. Резьба на стержнях используется для их фиксации на торцах станины с последующим затягом. Габаритная длинна каждого армирующего элемента должна превышать габаритный размер самой станины, на величину около ста миллиметров, что необходимо для обеспечения достаточной наружной длинны армирующего элемента, используемой для его фиксации системой контргаек. Техническая значимость такой формы армирующего элемента будет рассмотрена и показана далее.
Помимо размеров армирующих элементов, габариты станины влияют так же и на такой важный показатель, как размер рабочей зоны станка. Исходя из соображений соблюдения баланса между массой, стоимостью и размерами рабочей зоны станка, нами были подобраны оптимальные габариты станины. Далее, имея габариты станины и значения предельных сил резания при работе, были определены и оптимальные размеры для армирующих элементов с помощью средств компьютерного моделирования, в частности CAD-системы «САТ1А». Как итог, габариты рабочей зоны горизонтально-фрезерного станка, созданного на базе предложенной станины, составляют 280х240х350мм, что является достойным показателем в данной габаритной категории настольных фрезерных станков. Итак, переходя к конкретным размерам станины и её элементов, представлен общий чертёж разрабатываемой станины (см. рисунок 3.).
Ч:
/Г-
Рисунок 2 - Форма армирующего элемента станины DOI: https://doi.Org/10.23670/IRJ.2023.129.27.2
Рисунок 3 - Чертёж разработанной синтеграновой станины с армирующими элементами DOI: https://doi.Org/10.23670/IRJ.2023.129.27.3
В связи рассмотрения конструкции разрабатываемой станины, важно отметить, что её расчётная масса равна приблизительно 210 килограммам. Однако данное значение может изменяться и в меньшую и в большую сторону в пределах десяти килограмм. Эти изменения могут иметь место в том случае, если меняется плотность застывшего полимер-гранита. Плотность в свою очередь меняется, например, при изменении соотношений вяжущего компонента синетграновой смеси и её наполнителя, при изменении химического состава вяжущего компонента и так далее [8, С. 15]. Различные физико-механические свойства синтеграна так же оказывают влияние и на процесс создания станины.
Технология создания предложенной станины включает в себя ряд подготовительных действий. Сначала необходимо произвести подготовку тех поверхностей торцевых пластин, которые находятся в контакте с полом, стоечной конструкцией станка, а так же контргайками. Подготовка перечисленных поверхностей пластин заключается в фрезеровании поверхностей контакта и участков близ отверстий. Данный этап играет значительную роль для последующего обеспечения взаимной параллельности двух пластин и надёжности фиксации на них армирующих элементов.
Далее подготовленные торцевые пластины необходимо зафиксировать для реализации последующих операций. Фиксация осуществляется путём закрепления каждой пластины по контуру в заделке. После чего, между зафиксированными пластинами устанавливаются специальные распорки, имеющие Х-образную форму. Её концы упираются перпендикулярно во внутренние грани торцевых треугольных призм (см. рисунок 5(а)), обеспечивая, таким образом, требуемую взаимную параллельность пластин, а как следствие и геометрических параметров самой станины. Затем в отверстия на торцевых пластинах устанавливаются будущие армирующие элементы станины. На данном этапе они представляют собой прямые стальные стержни с утолщённым центральным участком, который имеет длинный сквозной разрез вдоль оси стержня (см. рисунок 4). Эти центральные участки как раз и становятся криволинейными на конечных армирующих элементах, форма эллипса им придаётся посредством термо-силового воздействия. Реализуется это воздействие следующим образом: после установки стержней, их центральные участки нагреваются докрасна, приблизительно до 500°-450°С и с помощью захвата термо-силовой установки производится растяжение правой и левой половин центрального участка в направлении, перпендикулярном оси стержня. Деформация происходит до момента формирования требуемой формы центрального участка. После придания стержням требуемой формы, на них производится ещё одно воздействие, а именно растяжение вдоль продольной оси с захватом за края, но при меньшей температуре (около 300 °С). Величина данного растяжения рассчитывается предварительно, исходя из предполагаемых сил резания, возникающих при работе станка. Данное воздействие является ключевым, поскольку позволяет получить продольное растяжение, находящееся в области упругой деформации стержня, и поэтому в полученных армирующих элементах имеет место постоянно действующая сила сжатия. Следующим шагом в технологии изготовления станины является фиксация готовых армирующих элементов на торцевых пластинах при помощи систем контргаек. Крепление контргайками предусмотрено не только с внешней, но и с внутренней стороны стальных пластин, суммарно в восьми местах (см. рисунок 5(г)).
После закрепления армирующих элементов на торцах, следует удалить распорки и фиксаторы пластин. Полученная конструкция не является замкнутой полостью для литья, а потому необходимо закрыть пустое пространство между призмами передней и задней пластин по бокам станины. Для этого предполагается использовать две деревянных дощечки, прижатых с наружной стороны массивным упором. Кроме этого, в верхней части сформированной конструкции нужно установить стержневой знак в форме прямоугольного параллелепипеда, который призван обеспечить полость при литье, используемую в дальнейшем для установки ШВП продольного хода в станину.
Итак, в результате вышеописанных действий, получена конструкция станины из стальных элементов и готовая к литью синтеграна замкнутая форма.
Далее, в готовую форму производится заливка синтеграновой смеси, изготавливаемой по известной технологии [9, С. 80]. При этом, важно отметить, что подготавливается две смеси на одинаковом связующем компоненте, но с различной фракцией гранитной крошки. Фракция гранитной крошки в синтегране, который льётся в соприкосновении и в непосредственной близости от армирующих элементов станины и её торцевых пластин существенно меньше, чем фракция гранита в синтегране, льющегося во весь остальной объём. В процессе литья смесей синтеграна необходимо соблюдать одновременность заливки обоих смесей. Соблюдение этого условия в сочетании с одинаковостью связующего компонента двух смесей обеспечит их взаимное схватывание и отсутствие фрагментарности застывшего литого блока. Смысл решения относительно применения двух смесей с различными фракциями гранитной крошки состоит в предотвращении появления трещин внутри синтегранового блока при достаточно больших значениях сил сжатия в армирующих элементах. Риск растрескивания синтеграна изнутри определяется его физико-механическими свойствами, а именно сравнительно малым пределом работы на сжатие [10, С .20]. Именно ввиду уменьшения фракции гранита в синетгране, данный риск частично или полностью ликвидируется в зависимости от величины сил сжатия. Объясняется это тем, что при уменьшении фракции гранитной крошки возрастает плотность упаковки гранита в смеси, а вместе с этим и ряд физико-механических свойств затвердевшего синтеграна, в том числе и предел его работы на сжатие [8, С. 16]. В остальных аспектах процесс литья синтеграна не имеет отличительных особенностей или тонкостей, прост, не требует повышенных температур, прочих особых условий среды и дорогостоящего специализированного оборудования. Подводя итог, можно обобщённо представить описанную технологию изготовления станины в виде нескольких основных этапов, представленных схематично на рисунке 5. Таким образом, получена конструкция станины, где застывший синтегран является твёрдым, монолитным композитным блоком с массивными стальными торцами, а армирующие элементы жёстко зафиксированы внутри него и находятся под действием сил сжатия, равных или кратно превышающих предельные силы резания при работе станка.
Рисунок 4 - Исходный стержень до деформационного воздействия DOI: https://doi.Org/10.23670/IRJ.2023.129.27.4
Рисунок 5 - Схематичное изображение основных этапов технологии до литья: а, б, в, г — последовательность этапов DOI: https://doi.Org/10.23670/IRJ.2023.129.27.5
Все вышеизложенные конструктивные и технологические решения преследуют цель повышения свойств жёсткости, демпфирования и виброустойчивости станины, что в свою очередь положительно сказывается на точности работы станка в целом. Следовательно, для оценки технической значимости предложенной конструкции станины нужно рассматривать совокупную систему станок - приспособление - инструмент - заготовка (СПИЗ). Логичным подходом видится сравнительный анализ результатов реакции двух систем СПИЗ на приложение сил в рабочей зоне станка, где в одном случае в систему будет включена предложенная нами синтеграновая станина, и иная станина в другом соответственно. Таким образом, будет возможно наглядно оценить эффект от предложенных конструктивных решений.
Итак, с целью оценки технической значимости, нами была построена математическая модель системы СПИЗ, где в качестве станка рассматривается настольный горизонтально-фрезерный станок. Используемая нами для анализа математическая модель была построена на базе существующих верифицированных математических моделей настольных станков, а в частности на базе - [11, С. 4403-4405]. Разработанная математическая модель для нашего случая представляет собой дискретную упруго-массовую систему, описываемую системой нелинейных дифференциальных уравнений, приведённой ниже (см. рисунок 6):
Рисунок 6 - Система уравнений, описывающая математическую модель DOI: https://doi.Org/10.23670/IRJ.2023.129.27.6
В представленной системе уравнений: т-масса элемента, х-перемещение элемента и производные перемещения, Ь-коэффициент демпфирования узла, с-коэффициент жёсткости. Два уравнения из системы содержат параметр FpЕз, который обозначает величину силы резания, возникающей в рабочей зоне станка при работе.
Расчётная схема математической модели состоит из отдельных узлов станка и компонентов системы СПИЗ, которые представлены в виде комбинации блоков определённой массы, пружин с конкретным значением жёсткости и демпферов, обладающих некоторым коэффициентом демпфирования. Расчётная схема показана в двух проекциях (см. рисунок 7).
Рисунок 7 - Расчётная схема математической модели настольного горизонтально-фрезерного станка: 1 - станина; 2 - столик; 3 - приспособление; 4 - заготовка; 5 - основание; 6 - инструмент; 7 - шпиндель; 8 - фрезерная
бабка; 9 - стойки DOI: https://doi.Org/10.23670/IRJ.2023.129.27.7
Имея математическую модель и выбирая значения её входных параметров, мы получили ряд показательных зависимостей в программе моделирования и симуляций «Simulation X». Заметим, что все параметры математической модели, не относящиеся к станине напрямую, задаются одинаковыми в обоих случаях, а параметры станины напротив изменяются. Итак, поскольку задача состоит в оценке жёсткости и демпфирования представленной системы, наиболее целесообразно будет рассматривать зависимости перемещений, возникающих в системе при приложении силы резания, от времени.
Для оценки жёсткости использовалось мгновенное разовое приложение возмущающей силы на систему СПИЗ, в результате чего в системе возбуждались затухающие колебания. Конечно, при реальной работе станка сила действует не разово, однако для нас важен лишь общий характер реакции системы на возмущающую силу и величина входной амплитуды, а потому данный подход принимается допустимым. Прикладывая последовательно силу резания величиной, например, 700 ньютон к системе в случае использования в ней обычной литой синтеграновой станины без натянутых армирующих элементов и в случае использования предложенной нами станины, были получены графики перемещений в виде колебаний, значительно отличающихся друг от друга (см. рисунок 8).
тт
Рисунок 8 - Графики зависимости перемещений от времени в системе СПИЗ: зелёный график - используется предложенная нами станина; красный - обыкновенная литая синтеграновая станина
DOI: https://doi.Org/10.23670/IRJ.2023.129.27.8
Как видно из полученных графиков, амплитуда в начальный момент времени, вызванная одинаковой в обоих случаях силой резания, примерно в 2,5 раза меньше при использовании в системе СПИЗ станины с натянутыми армирующими элементами. Это говорит о том, что жёсткость такой станины превосходит аналогичный показатель у синтеграновой станины, представляющей собой обыкновенный литой блок. Важно отметить, что сжимающая сила в армирующих элементах была задана весьма малой, ввиду небольшой силы резания, и не превышала 400Н. При этом, выигрыш в жёсткости напрямую зависит от величины силы сжатия. Потенциально же с учётом ограничений со стороны физико-механических свойств синтеграна и стали стержня, можно создавать силу сжатия до 4кН без существенного риска появления трещин в толще синтеграна. В целом, опираясь на данные графики, можно констатировать, что натянутые армирующие элементы в станине из полимер-гранита явились фактором, кратно повышающим жёсткость системы, а как следствие и точность обработки материала на станке.
В связи разъяснения технической значимости натянутых армирующих элементов, важно упомянуть и о технической значимости криволинейных участков на них. Наличие эллипс-образного участка позволяет получить вторую составляющую силы сжатия в стержне, а как следствие и частично компенсировать сонаправленную с ней составляющую силы резания (см. рисунок 9). Таким образом, появляется возможность гасить колебания как в продольном, так и в поперечном направлениях станины. Очевидно, что величина этой поперечной составляющей силы сжатия кратно меньше, чем у продольной, но в то же время и соответствующая ей составляющая силы резания при фрезеровании, гораздо меньше [12, С. 205].
Следующей оцениваемой характеристикой нами были обозначены демпфирующие способности самой станины. Демпфирующие свойства станины способствуют более быстрому гашению вибраций, возникающих в ней, что так же оказывает положительное влияние на конечную точность станка.
8
Сам по себе синтегран по своим демпфирующим свойствам значительно превосходит чугун и тем более сталь [13, С. 98]. Для наглядности, с помощью всё той же математической модели, были приложены не равные возмущающие силы к станкам на основе разработанной синтеграновой станины и чугунной станины с армирующими элементами (см. рисунок 10). Различные силы приложены с целью вызвать одинаковую начальную амплитуду в обеих станинах, так как в противном случае не удастся оценить демпфирующие способности, ввиду того, что колебания в случае использования разработанной синтеграновой станины затухнут раньше из-за их меньшей начальной амплитуды.
Рисунок 10 - Графики зависимости перемещений от времени в системе настольного фрезерного станка: синий - используется предложенная нами станина; красный - чугунная станина с армирующими элементами
DOI: https://doi.org/10.23670/IRJ.2023.129.27.10
Как видно из графиков, случай применения синтеграновой станины характеризуется в три раза более быстрым затуханием колебаний в системе настольного станка, что говорит о лучших виброгашущих свойствах. Таким образом, применение синтеграна является фактором, позитивно влияющим на демпфирование, уязвимость к вибрациям станка в целом, и приводит к снижению металлоёмкости конструкции [14, С. 3].
Ещё одной, важной к рассмотрению с точки зрения эксплуатации характеристикой, является виброустойчивость станка. Применение синтеграна в конструкции несущих элементов станка в общем случае приводит к повышению виброустойчивости в несколько раз [15, С. 41]. Посредствам математической модели настольного станка нами были проанализированы свойства виброустойчивости, а также влияние на них применения разработанной станины.
На приведённом изображении (см. рисунок 11) показана амплитудно-фазочастотная характеристика, обозначения вещественной и мнимой осей которой были заменены характеристиками, отражающими их физический смысл [16, С. 23]. Из АФЧХ видно, что при использовании синетграновой станины существенно уменьшается амплитуда отклонений головки станка при его работе. Таким образом, применение предложенной станины в настольном горизонтально-фрезерном станке имеет смысл, в том числе и с точки зрения виброустойчивости.
Рисунок 11 - АФЧХ настольного горизонтально-фрезерного станка: оранжевая кривая - станок с предложенной синтеграновой станиной; черный - станок с чугунной станиной при тех
же габаритах DOI: https://doi.org/10.23670/IRJ.2023.129.27.11
Заключение
Подводя итог, можно утверждать, что предложенная конструкция синтеграновой станины с предварительно натянутыми армирующими элементами особой формы имеет в себе уникальное сочетание свойств жёсткости, виброустойчивости и демпфирования и обладает преимуществами по этим свойствам. А преимущество в точности обработки на станке с такой станиной зависит не только от физических свойств литого материала станины, но также и от соотношения между созданной силой сжатия в армирующих элементах и действующей силой резания.
Конфликт интересов
Не указан.
Рецензия
Все статьи проходят рецензирование. Но рецензент или автор статьи предпочли не публиковать рецензию к этой статье в открытом доступе. Рецензия может быть предоставлена компетентным органам по запросу.
Conflict of Interest
None declared.
Review
All articles are peer-reviewed. But the reviewer or the author of the article chose not to publish a review of this article in the public domain. The review can be provided to the competent authorities upon request.
Список литературы / References
1. Шевелёв И.В. Разработка трёхкоординатного фрезерного станка с ЧПУ центра «Формула Станок» / И.В. Шевелёв. — Тольятти: Изд-во Тольяттинского государственного университета, 2019. — с. 105.
2. Кудояров Р.Г. Методы определения и повышения технологической жёсткости токарных станков / Р.Г. Кудояров, Р.Р. Башаров, О.Д. Пыркова // Вестник УГАТУ — 2014. — 3. — Т. 26.
3. Кибенко А.С. Композиционные материалы для изготовления металлорежущих станков / А.С. Кибенко, А.А. Берг // International Innovation Research. — 2019. — с. 27-29.
4. Денисенко А.Ф. Анизотропия радиальной жесткости расточки корпуса под опоры шпинделя токарного станка / А.Ф. Денисенко, М.В. Якимов, К.Р. Борисова // Транспортное машиностроение. — 2021. — 5.
5. Гаймалов А.Ф. Методика измерения жесткости станков с ЧПУ / А.Ф. Гаймалов, Р.Г. Кудояров, Р.Р. Башаров и др. // Станкостроение и инновационное машиностроение. Проблемы и точки роста. — Уфа: Изд-во Уфимского государственного авиационного технического университета, 2019. — с. 313-317.
6. Nikonova T. Analysis of the Use of the Polymer Concrete for the Production of Machine Tool Base Parts / T. Nikonova, A. Sinko, V. Yurchenko et al. // Proceedings of the University. — 2022. — 1. — p. 24.
7. Жуковец П.Г. К вопросу эффективного использования современных токарных центров / П.Г. Жуковец, А.А. Жолобов, Г.Ф. Шатуров // Вестник Белорусско-Российского университета. — 2020. — 1. — c. 36.
8. Барт В.Е. Опыт применения синтеграна в машиностроении / В.Е. Барт, Г.С. Санина, С.А. Шевчук // Станки и инструмент. — 1993. — 1. — c. 15-16.
9. Рогов В.А. Конструктивные и технологические особенности применения облицовочных панелей вентилируемых фасадов из синтеграна / В.А. Рогов, А.П. Свинцов, С.Н. Сидоренко // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. — 2010. — 3. — c. 80.
10. Кашепаева М.Я. Исследование эффективности использования станины из синтеграна на отделочно-расточных станках / М.Я. Кашепаева // Станки и инструмент. — 1993. — 1. — c. 20.
11. Гаврилин А.Н. Моделирование динамических процессов при механической обработке / А.Н. Гаврилин // Фундаментальные исследования. — 2015. — 2. — c. 4403-4405.
12. Солоненко В.Г. Резание металлов и режущие инструменты / В.Г. Солоненко, А.А. Рыжкин. — Москва: ИНФРА-М, 2022. — c. 205.
13. Selvakumar A. Analysis of Alternative Composite Material for High Speed Precision Machine Tool Structures / A. Selvakumar, P.V. Mohanram // ANNALS of Faculty Engineering Honedoara, International Journal of Engineering. — 2012. — Vol. 10. — 2. — p. 98.
14. Нидаль А.М. Физические модели комбинированных державок токарных резцов со вставками из синтеграна: Конструкции и исследование: дисс. ... канд. тех. наук: 05.03.01 / А.М. Нидаль. — Москва, 2000. — c. 3.
15. Кирилин Ю.В. Применение полимербетона для изготовления базовых деталей тяжёлых фрезерных станков / Ю.В. Кирилин // Вестник УлГТУ. — 2008. — 2. — c. 41.
16. Андык В.С. Теория автоматического управления: учебное пособие / В.С. Андык. — Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2013. — c. 23.
Список литературы на английском языке / References in English
1. Sheveljov I.V. Razrabotka trjohkoordinatnogo frezernogo stanka s ChPU centra «Formula Stanok» [Development of a CNC Three-Axis Milling Machine from the "Formula Machine" Centre] / I.V. Sheveljov. — Tolyatti: Publishing House of Tolyatti State University, 2019. — p. 105. [in Russian]
2. Kudojarov R.G. Metody opredelenija i povyshenija tehnologicheskoj zhjostkosti tokarnyh stankov [Methods for Determining and Improving the Technological Rigidity of Turning Machines] / R.G. Kudojarov, R.R. Basharov, O.D. Pyrkova // Vestnik UGATU [Bulletin of USATU]. — 2014. — 3. — Vol. 26. [in Russian]
3. Kibenko A.S. Kompozicionnye materialy dlja izgotovlenija metallorezhushhih stankov [Composite Materials for Machine Tool Fabrication] / A.S. Kibenko, A.A. Berg // International Innovation Research. — 2019. — p. 27-29. [in Russian]
4. Denisenko A.F. Anizotropija radial'noj zhestkosti rastochki korpusa pod opory shpindelja tokarnogo stanka [Anisotropy of the Radial Stiffness of the Turning Machine Spindle Support Bore] / A.F. Denisenko, M.V. Jakimov, K.R. Borisova // Transportnoe mashinostroenie [Transport Engineering]. — 2021. — 5. [in Russian]
5. Gajmalov A.F. Metodika izmerenija zhestkosti stankov s ChPU [Methodology for Measuring the Rigidity of CNC Machine Tools] / A.F. Gajmalov, R.G. Kudojarov, R.R. Basharov et al. // Stankostroenie i innovacionnoe mashinostroenie. Problemy i tochki rosta [Machine Tool Construction and Innovative Engineering. Challenges and Growth Points]. — Ufa: Publishing House of the Ufa State Aviation Technical University, 2019. — p. 313-317. [in Russian]
6. Nikonova T. Analysis of the Use of the Polymer Concrete for the Production of Machine Tool Base Parts / T. Nikonova, A. Sinko, V. Yurchenko et al. // Proceedings of the University. — 2022. — 1. — p. 24.
7. Zhukovec P.G. K voprosu jeffektivnogo ispol'zovanija sovremennyh tokarnyh centrov [On the Effective Use of Modern Turning Centres] / P.G. Zhukovec, A.A. Zholobov, G.F. Shaturov // Vestnik Belorussko-Rossijskogo universiteta [Bulletin of the Belarusian-Russian University]. — 2020. — 1. — p. 36. [in Russian]
8. Bart V.E. Opyt primenenija sintegrana v mashinostroenii [Experience in the Use of Syntegranum in Mechanical Engineering] / V.E. Bart, G.S. Sanina, S.A. Shevchuk // Stanki i instrument [Machines and Tools]. — 1993. — 1. — p. 15-16. [in Russian]
9. Rogov V.A. Konstruktivnye i tehnologicheskie osobennosti primenenija oblicovochnyh panelej ventiliruemyh fasadov iz sintegrana [Structural and Technological Characteristics of Ventilated Facade Cladding Panels Made of Syngran] / V.A. Rogov, A.P. Svincov, S.N. Sidorenko // Stroitel'naja mehanika inzhenernyh konstrukcij i sooruzhenij [Structural Mechanics of Structural Engineering and Constructions]. — 2010. — 3. — p. 80. [in Russian]
10. Kashepaeva M.Ja. Issledovanie jeffektivnosti ispol'zovanija staniny iz sintegrana na otdelochno-rastochnyh stankah [Study on the Efficiency of the Syntegranium Bed on Finishing and Boring Machines] / M.Ja. Kashepaeva // Stanki i instrument [Machines and tools]. — 1993. — 1. — p. 20. [in Russian]
11. Gavrilin A.N. Modelirovanie dinamicheskih processov pri mehanicheskoj obrabotke [Modelling of Dynamic Processes in Machining] / A.N. Gavrilin // Fundamental'nye issledovanija [Fundamental Research]. — 2015. — 2. — p. 44034405. [in Russian]
12. Solonenko V.G. Rezanie metallov i rezhushhie instrumenty [Metal Cutting and Cutting Tools] / V.G. Solonenko, A.A. Ryzhkin. — Moscow: INFRA-M, 2022. — p. 205. [in Russian]
13. Selvakumar A. Analysis of Alternative Composite Material for High Speed Precision Machine Tool Structures / A. Selvakumar, P.V. Mohanram // ANNALS of Faculty Engineering Honedoara, International Journal of Engineering. — 2012. — Vol. 10. — 2. — p. 98.
14. Nidal' A.M. Fizicheskie modeli kombinirovannyh derzhavok tokarnyh rezcov so vstavkami iz sintegrana: Konstrukcii i issledovanie [Physical Models of Combination Turner Mandrels with Synthesizer Inserts: Designs and Research]: diss. ... PhD in Technical Sciences: 05.03.01 / A.M. Nidal'. — Moscow, 2000. — p. 3. [in Russian]
15. Kirilin Ju.V. Primenenie polimerbetona dlja izgotovlenija bazovyh detalej tjazhjolyh frezernyh stankov [Use of Polymer Concrete for the Fabrication of Base Parts for Heavy Milling Machines] / Ju.V. Kirilin // Vestnik UlGTU [Bulletin of UISTU]. — 2008. — 2. — p. 41. [in Russian]
16. Andyk V.S. Teorija avtomaticheskogo upravlenija: uchebnoe posobie [Automatic Control Theory: Textbook] / V.S. Andyk. — Tomsk: Tomsk Polytechnic University Publishing House, 2013. — p. 23. [in Russian]
