CC BY
30
© Р.Н. Валиев, Ш.Г. Зиганшин, Е.Е. Костылева, Л.В. Плотникова и др. УДК 620.9; 621.1
ПОВЫШЕНИЕ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ПАРОВОЙ КОТЕЛЬНОЙ
Р.Н. Валиев1, Ш.Г. Зиганшин1, Е.Е. Костылева1, Л.В. Плотникова1, А.Р. Загретдинов1, А.В. Маряшев2
1Казанский государственный энергетический университет, г. Казань, Россия 2Поволжский государственный технологический университет, г. Йошкар-Ола, Россия
уаИеук£еи@уаМех. ги
Резюме: Предложен новый вариант тепловой схемы паровой котельной. Проведен сравнительный анализ теплоэнергетической эффективности базового и нового вариантов тепловой схемы паровой котельной с использованием основных положений методов структурного и термодинамического анализа. Новый вариант тепловой схемы паровой котельной характеризуется более высокой теплоэнергетической эффективностью по сравнению с базовым вариантом. Положительными эффектами нового варианта тепловой схемы паровой котельной по сравнению с базовым вариантом являются: выработка электроэнергии и отказ от использования водяного пара на стадии подогрева сырой воды.
Ключевые слова: паровая котельная, тепловая схема, структурный анализ, термодинамический анализ, теплоэнергетическая эффективность.
INCREASE IN HEAT POWER EFFECTIVENESS OF THE THERMAL SCHEME OF
THE STEAM BOILER ROOM
R.N. Valiev1, Sh.G. Ziganshin1, E.E. Kostyleva1, L.V. Plotnikova1, A.R. Zagretdinov1, A.V. Maryashev2
1Kazan state power engineering University, Kazan, Russia 2Volga State University of Technology, Yoshkar-Ola, Russia valievkgeu@yandex. ru
Abstract: A new variant of the thermal scheme of a steam boiler house is proposed. A comparative analysis of the thermal and exergy efficiency of the basic and new variants of the thermal scheme of a steam boiler house was made using the main provisions of the methods structural and thermodynamic analysis. A new version of the thermal scheme of a steam boiler house is characterized by a higher heat-and-power efficiency in comparison with the base version. The positive effects of the new variant of the boiler house thermal scheme in comparison with the base version are: the generation of electricity and the refusal to use steam at the stage of heating the raw water.
Keywords: steam boiler room, thermal scheme, structural analysis, thermodynamic analysis, heat power efficiency.
Описание базового варианта тепловой схемы
Базовый вариант тепловой схемы паровой котельной показан на рис. 1. Расчетная тепловая нагрузка паровой котельной составляет: 25 Гкал/ч по водяному пару (давление насыщенного пара 7 бар); 26 Гкал/ч по сетевой воде (температурный график сетевой воды 150/70°С).
Основными элементами схемы являются: паровой котел 1 (получение насыщенного водяного пара); деаэратор 2 (удаление кислорода и углекислого газа из химочищенной воды); химводоподготовка 12 (удаление механических примесей и солей жесткости из сырой воды); насосы 4, 6, 7 (создание и поддержание требуемого давления и расхода в системе); сетевой подогреватель 5 (нагревание сетевой воды); потребители теплоты водяного пара 13 и сетевой воды 14. Остальное оборудование, в основном теплообменное, емкостное и регулирующее, можно отнести к вспомогательному оборудованию.
Рис.1. Базовый вариант тепловой схемы паровой котельной Цифровые обозначения: 1 - паровой котел; 2 - атмосферный деаэратор; 3 - охладитель выпара; 4 - питательный насос; 5 - сетевой подогреватель; 6 - сетевой насос; 7 - подпиточный насос;
8 - регулирующее устройство; 9 - сепаратор непрерывной продувки; 10 - охладитель продувочной воды; 11 - пароводяной подогреватель сырой воды; 12 - химводоподготовка; 13 - промышленные потребители пара; 14 - коммунально-бытовые потребители сетевой воды;
15 - охладитель деаэрированной воды; 16 - конденсатосборник; 17 - насос сырой воды.
В кружках приведена нумерация потоков (см. табл. 1)
Определение исходных данных для термодинамического анализа
Для определения теплоэнергетической эффективности тепловой схемы паровой котельной проводится термодинамический анализ, который состоит из четырех частей: информационной, тепловой, эксергетической и аналитической. В первой части анализа осуществляется обработка первичной информации, полученной при расчете тепловой схемы паровой котельной. Во второй части определяются значения тепловой мощности потоков на входе и выходе элементов схемы. В третьей части определяются значения
эксергетической мощности потоков на входе и выходе элементов схемы. В четвертой части проводится анализ и оценка теплоэнергетической эффективности схемы. Основные методические положения термодинамического анализа подробно описаны в [1; 2]. В качестве исходных данных термодинамического анализа используются результаты, полученные при сведении материального и теплового балансов тепловой схемы паровой котельной. Балансовые расчеты схемы проведены в пакете Microsoft Excel со встроенным языком программирования VBA на основе декомпозиционного метода расчета и основных положений структурного анализа, подробно раскрытых в [3-6].
Определение эксергии потоков вещества и тепловой ценности потоков теплоты
Для определения тепловой и эксергетической эффективности необходимо для каждого элемента составить информационную таблицу, в которой представить каждый элемент как узел, откуда входят и выходят технологические потоки. Далее нужно определить для каждого потока его потоковую энтальпию (так называют теплоту всего потока) и потоковую энтропию. Затем необходимо определить параметры окружающей среды, относительно которой будет определяться эксергия потока вещества (без учета его химической энергии).
Для определения эксергии потока вещества используется формула [7]:
Е = H - H0 - T0(S - Sq), (1)
где H, H0, S, S0 - потоковые энтальпии и энтропии при параметрах потока вещества и параметрах окружающей среды соответственно (ккал/ч); T0 - температура окружающей среды в Кельвинах, при достижении которой становится невозможным теплообмен между потоками вещества в рассматриваемой тепловой схеме.
В качестве параметров окружающей среды используются: наименьшая температура потока вещества в тепловой схеме T0 = 5 °С и атмосферное давление P0 = 1 бар. После определения эксергии потока вещества определяется коэффициент ценности потока теплоты, как отношение E/Q [8].
Результаты определения эксергии потоков вещества и коэффициентов ценности потоков теплоты по основным элементам для базового варианта тепловой схемы паровой котельной приведены в таблице 1.
Таблица 1
Результаты определения эксергии потоков вещества и коэффициента ценности потока теплоты для базового _варианта тепловой схемы паровой котельной_
Реализуемые в элементе процессы Поток № Масс. расх., кг/ч Темп., °C Давл., бар Энтал. потока, ккал/ч Энтроп. потока, ккал/°С/ч Эксерг. потока ккал/ч Тепловая ценность потока, в % от Q
--
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Линия напора и подачи 1 15679.8 5 5.9 78390 295.5 0.0 0.0
насоса 17 65 15679.8 5.1 8 79965 301.3 0.0 0.0
Линия нагрева теплообменника 11 65 15679.8 5.1 8 79965 301.3 0.0 0.0
2 15679.8 35.1 7 550310 1896.0 26779.2 4.9
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Линия охлаждения теплообмениика 11 42 800 175.7 7 532630 1293.0 173178.1 32.5
48 800 77.8 6 62278 200.4 6732.7 10.8
Линия нагрева 3 15366.2 35.1 7 539310 1858.0 26272.1 4.9
теплообменника 15 28 15366.2 49.7 6 763640 2567.0 53393.7 7.0
Линия охлаждения 7 6404.6 104.8 1.2 672840 2081.0 95579.0 14.2
теплообменника 15 4 6404.6 70 1.2 448520 1461.0 43712.0 9.7
Линия нагрева теплообменника 3 28 15366.2 49.7 6 763640 2567.0 53393.7 7.0
29 15366.2 61.6 5 946310 3122.0 81690.5 8.6
Энергетика Окончание таблицы 1
Линия охлаждения теплообменника 3 27 311.7 104.8 1.2 199730 543.4 48659.7 24.4
50 311.7 54.7 1.2 17052 56.9 1312.8 7.7
Линия нагрева 29 15366.2 61.6 5 946310 3122.0 81690.5 8.6
теплообменника 10 24 15366.2 68.4 4 1051300 3432.0 100454.0 9.6
Линия охлаждения 25 2496 113.3 1.6 283760 867.2 43159.8 15.2
теплообменника 10 26 2496 71.6 1.6 178720 580.7 71.6 10.0
Деаэратор 2 24 15366.2 68.4 4 1051300 3432.0 68.4 9.6
22 419.9 113.3 1.6 270320 722.3 643.8 25.7
41 4686 157.9 1.6 3119900 8313.0 665.8 25.9
46 83439.7 79.6 1.2 6650200 21340.0 79.7 11.1
27 311.7 104.8 1.2 199730 543.4 640.8 24.4
5 103600.1 104.8 1.2 10884000 33670.0 105.1 14.2
Линия напора и подачи 23 97195.4 104.8 1.2 10211000 31590.0 105.1 14.2
насоса 4 66 97195.4 105.4 17 10266000 31730.0 105.6 14.3
Паровой котел 1, г|=92 % 66 97195.4 105.4 16 10266000 31730.0 105.6 14.3
11 94279.6 195.2 14 62770000 145600.0 665.8 35.5
6 2915.9 195 15 579650 1590.0 198.8 23.8
91 - - - 57699620 - - 104.0
92 - - - 3461977 - - 29.3
Линия охлаждения 52 42683 175.7 7 28418000 68970.0 665.8 32.5
потребителя теплоты 13 47 42683 80 5 3417400 10960.0 80.1 11.1
Конденсатосборник 16 47 38414.7 80 1.2 3075600 9866.0 80.1 11.1
39 44225 79.4 1.2 3512300 11280.0 79.4 11.0
48 800 77.8 1.2 62278 200.4 77.8 10.8
46 83439.7 79.6 1.2 6650200 21340.0 79.7 11.1
Линия нагрева 62 320230 70.2 9 22494000 73230.0 70.2 9.8
сетевого подогревателя 5 36 320230 150 8 48426000 140800.0 151.2 19.3
Линия охлаждения 40 44225 175.7 7 29444000 71460.0 665.8 32.5
сетевого подогревателя 5 39 44225 79.4 6 3512300 11280.0 79.4 11.0
Расширитель непрерывной продувки 9 6 2915.9 195 15 579650 1590.0 198.8 23.8
22 419.9 113.3 1.6 270320 722.3 643.8 25.7
25 2496 113.3 1.6 283760 867.2 113.7 15.2
Линия напора и подачи 4 6404.6 70 1.2 448520 1461.0 70.0 9.7
насоса 7 61 6404.6 70.2 6 449590 1464.0 70.2 9.8
Линия напора и подачи насоса 6 34 320230 70 4 22427000 73040.0 70.0 9.8
62 320230 70.2 10 22494000 73230.0 70.2 9.8
Линия охлаждения 36 320230 150 7 48426000 140800.0 151.2 19.3
потребителя теплоты 14 38 320230 70 5 22426000 73040.0 70.0 9.8
Узлы смешения, разделения и регуляторы давления в табл. 1 не представлены, так как изменения, которые в них происходят при расчетах с использованием формулы 1, определяются на уровне допустимой погрешности, а сами значения стремятся к нулю. Наиболее высокой тепловой ценностью из всех потоков тепловой схемы обладает поток продуктов сгорания. Следующими за продуктами сгорания по тепловой ценности идут потоки водяного пара, а замыкает список сырая вода с температурой Т0.
Определение суммарных тепловых и эксергетических потоков в элементах тепловой схемы
Изменения Q и Е потоков в элементах определяются вычитанием входного потока из выходного потока (для нагреваемого потока значение будет положительным, для охлаждаемого отрицательным). То есть при теплоотдаче со стороны потока вещества значение будет с минусом, а при тепловосприятии - с плюсом. В тепловой схеме в целом
может преобладать как теплоотдача, так и тепловосприятие. Для теплообменного оборудования с теплопередачей через стенку учитывается изменение для обоих потоков по отдельности (деление на охлаждаемый и нагреваемый потоки). Охлаждаемый поток отдает теплоту, нагреваемый - принимает ее. Для теплообменного оборудования смешивающего типа (деаэратор, конденсатосборник, расширитель непрерывной продувки) при проведении расчетов выбирается необходимый режим испарения (изоэнтропное расширение, вычисление тепловой нагрузки по заданной величине давления и количеству выпара, расчет тепловой нагрузки и параметров выходных потоков по входным), а изменение Q и E определяются как разность между значениями входных и выходных потоков. Для насосов учитывается изменение характеристик перекачиваемого потока. Затраты электрической мощности на привод насосов (с учетом 1=0,7) учитываются отдельно.
В табл. 2 представлены результаты определения изменений Q и £ в потоках при прохождении через основные элементы базового варианта тепловой схемы паровой котельной.
Таблица 2
Результаты изменений Q и Е в потоках элементов базового варианта
_тепловой схемы паровой котельной_
Реализуемые в элементе процессы № потока ^ход, ккал/ч Qвыход, ккал/ч Е Евход> ккал/ч Е Евыход5 ккал/ч Изменение Q, ккал/ч Изменение Е, ккал/ч АТэл, ккал/ч
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Линия 1 78390.0 0.0 1575.0 0 -1575.55
насоса 17 65 79965.0 0.0
Линия нагрева 65 79965.0 0.0 470345.0 26779.20
теплообменника 11 2 5503 10.0 26779.20
Линия охлаждения 42 532630.0 173178.05 -470352.0 -166445.31
теплообменника 11 48 62278.0 6732.74
Линия нагрева 3 5393 10.0 26272.06 224330.0 27121.65
теплообменника 15 28 763640.0 53393.71
Линия охлаждения 7 672840.00 95578.99 -224320.0 -51867.00
теплообменника 15 4 448520.0 4371 1.99
Линия нагрева 28 763640.00 53393.71 182670.0 28296.75
теплообменника 3 29 9463 10.0 81690.46
Линия охлаждения 27 199730.00 48659.66 -182678.0 -47346.90
теплообменника 3 50 17052.0 1312.76
Линия нагрева 29 946310.00 81690.46 104990.00 18763.50
теплообменника 10 24 1051300.0 100453.96
Линия охлаждения 25 283760.00 43159.85 -105040.00 -25350.03
теплообменника 10 26 178720.0 17809.82
24 1051300.00 100453.96
22 270320.00 69515.13
Деаэратор 2 41 3119900.0 808787.13 -7990.00 -120946.72
46 6650200.0 734921.96
27 199730.0 48659.66
5 10884000.0 1544071.82
Линия 23 10211 000.0 1448054.65 55000.00 16059.0 -54948.80
насоса 4 66 10266000.00 14641 13.65
1 2 3 4 5 6 7 8 9
66 10266000.0 1464113.65
Паровой котел 1 11 62770000.0 22294458.77 53083650.00 20968451.02
г|=92 % 6 579650.0 138105.90
41 57699619.57 60007604.35 -54237642.4 -58994944.1
42 3461977.17 1012660.24
окончание таблицы 2
Линия охлаждения 52 28418000.0 9244451.95 -25000600.0 -8865118.50
потребителя теплоты 13 47 3417400.0 379333.45
Конден- сато-сборник 16 47 3075600.0 340783.81 22.00 1802.16
39 3512300.0 385603.25
48 62278.0 6732.74
46 6650200.0 734921.96
Линия нагрева 62 22494000.0 2203532.75 25932000.0 7137404.50
сетевого подогревателя 5 36 48426000.0 9340937.25
Линия охлаждения 40 29444000.0 9578236.25 -25931700.0 -9192633.0
сетевого подогревателя 5 39 3512300.0 385603.25
Расширитель непрерывной продувки 9 6 579650.0 138105.90 -25570.0 -25430.92
22 270320.0 6951 5.13
25 283760.0 43159.85
Линия 4 448520.0 4371 1.99 1070.0 235.55 -1073.91
насоса 6 61 449590.0 43947.54
Линия насоса 6 34 22427000.0 2189381.25 67000.0 14151.50 -67119.7
62 22494000.0 2203532.75
Линия охлаждения 36 48426000.0 9340937.25 -26000000.0 -7152556.0
потребителя теплоты 14 38 22426000.0 2188381.25
Итого: 252252262.6 200189022.2 98626899.03 42223287.12 -52063240.4 -56403611.9 -124717.96
Эффективность, % по теплоте: 79.36 по эксергии: 42.81 По электроэнергии: 70
Данные, приведенные в табл. 2, позволяют суммарно оценить теплоэнергетическую эффективность изменений происходящих с потоками вещества. Эффективность (EQBЫX(£,BЫX)/(EQBX(£,BX)•100) базовой тепловой схемы с учетом выбранных элементов составляет: по теплоте 79,36 %; по эксергии 42,81 %. Суммарное количество электроэнергии, затраченной на создание напора и подачи в насосах тепловой схемы, с учетом 1=70 % составляет 145,047 кВт.
Повышение теплоэнергетической эффективности тепловой схемы паровой котельной
Изменения в тепловой схеме можно считать теплоэнергетически эффективными, если в результате их выполнения при прочих равных условиях сократится потребление топливно-энергетических ресурсов или будет получена дополнительная прибыль, например за счет производства электроэнергии на тепловом потреблении или за счет выработки дополнительного количества теплоты [9].
Для достижения поставленной цели в тепловую схему паровой котельной внесены следующие изменения: произведена переобвязка теплообменников в нижней части схемы с целью более полной утилизации теплоты отводимой с выпаром и продувочной водой и установлены паровые турбины вместо дросселирующих клапанов с целью использования избыточного давления водяного пара для производства электроэнергии. После внесения изменений был выполнен анализ теплоэнергетической эффективности нового варианта тепловой схемы котельной, который показал, что в результате изменений новая схема стала более совершенной по сравнению с базовым вариантом.
Описание нового варианта тепловой схемы паровой котельной
Новый вариант тепловой схемы паровой котельной, синтезированный на основе базового варианта, представлен на рис. 2.
Рис.2. Новый вариант тепловой схемы паровой котельной Цифровые обозначения: 1 - паровой котел; 2 - атмосферный деаэратор; 3 - охладитель выпара; 4 -питательный насос; 5 - сетевой подогреватель; 6 - сетевой насос; 7 - подпиточный насос; 8 -паровая турбина; 9 - сепаратор непрерывной продувки; 10 - охладитель продувочной воды; 11 -пароводяной подогреватель сырой воды; 12 - химводоподготовка; 13 - промышленные потребители пара; 14 - коммунально-бытовые потребители сетевой воды; 15 - охладитель деаэрированной воды; 16 - конденсатосборник; 17 - насос сырой воды; 18 - пароутилизатор; 19 - насос конденсата выпара; 20 - переохладитель конденсата выпара. В кружках приведена нумерация потоков
В новой тепловой схеме вместо водяного пара в подогреватель сырой воды 11 подается химочищенная вода после охладителя подпиточной воды 15. Химочищенная вода перед подачей в конденсатосборник 16 предварительно подогревается в переохладителе выпара 20 и охладителе продувочной воды 10. Конденсат выпара после теплообменника 20 поступает в промежуточную емкость, откуда насосом 19 перекачивается в конденсатосборник 16. Для повышения надежности предлагаемой схемы предусматривается резервная линия для прямой подачи водяного пара в сырую воду через пароутилизатор 18.
Кроме переобвязки теплообменников в нижней части тепловой схемы предлагается вместо дросселирующих клапанов установить паровые турбины 8 и вырабатывать дополнительное количество электроэнергии за счет утилизации избыточного потенциала водяного пара теряемого в дросселирующих клапанах. Для эффективной работы паровых турбин 8 желательно использовать перегретый пар или применить расширительные машины, специально спроектированные для работы на насыщенном водяном паре [10].
Результаты термодинамического анализа нового варианта тепловой схемы паровой котельной
Результаты термодинамического анализа и показатели теплоэнергетической эффективности для нового варианта схемы (см. рис.2) определены по аналогии с определением результатов для базового варианта тепловой схемы. Теплоэнергетическая эффективность нового варианта тепловой схемы составила по теплоте 80,72 %, по эксергии 50,55 %. Суммарное количество электроэнергии на создание напора и подачи в насосах
51
тепловой схемы с учетом \=70% равно 147,704 кВт, количество электроэнергии, выработанное в паровых турбинах с учетом \=75% равно 2596,99 кВт.
Выводы
Проведен сравнительный анализ теплоэнергетической эффективности базового и нового вариантов тепловой схемы паровой котельной с использованием основных положений методов структурного и термодинамического анализа. Предложен новый вариант тепловой схемы паровой котельной, с термодинамической точки зрения более совершенный по сравнению с базовым вариантом. Положительными эффектами предложенного варианта тепловой схемы являются: отказ от использования водяного пара на стадии подогрева сырой воды, удовлетворение собственных нужд котельной (на установленные электроприводы и освещение), возможность коммерческой реализации неиспользованной электроэнергии через местную энергосбытовую компанию.
Из сопоставления результатов анализа двух выбранных схем (см. табл. 3) видно, что новый вариант тепловой схемы имеет более высокие значения теплового и эксергетического коэффициента полезного действия, чем базовый вариант. В таблице 4 показан дополнительный эффект от использования паровых турбин вместо дросселирующих клапанов.
Таблица 3
Сравнение теплоэнергетических показателей эффективности_
Наименование показателя Старый вариант схемы Новый вариант схемы Прирост показателей
Тепловая эффективность, % 79.36 80.72 +1,36
Эксергетическая эффективность, % 42.81 50.55 +7,74
Таблица 4
Эффективность замены дросселирующих клапанов на паровые турбины
_(принято: г| паровых турбин 0,75; \ насосов 0,7)_
Наименование показателя Старый вариант схемы Новый вариант схемы Прирост показателей
Затраты электроэнергии на привод электронасосов, кВт -145,047 -147,704 -2,657
Выработка электроэнергии паровыми турбинами, кВт 0 2596,987 +2596,987
Полезный эффект, кВт 0 2449.283 +2594,33
Литература
1. Валиев Р.Н., Назмеев Ю.Г. Анализ термодинамической эффективности теплотехнологической схемы дегидрирования изоамиленов в изопрен в производстве синтетического изопренового каучука СКИ-3. Часть 1. // Известия высших учебных заведений. Проблемы энергетики. 2001. № 1-2. С. 37-52.
2. Валиев Р.Н., Назмеев Ю.Г. Анализ термодинамической эффективности теплотехнологической схемы дегидрирования изоамиленов в изопрен в производстве синтетического изопренового каучука СКИ-3. Часть 2. // Известия высших учебных заведений. Проблемы энергетики. 2001. № 3-4. С. 49-57.
3. Plotnikova L.V., Kashipova L.A., Ishmuratov R.A. Modeling of heat and power system optimal structure using software // Journal of Engineering and Applied Sciences, 2016, Vol. 11 (14), P. 3028-3034.
4. Романюк В.Н., Бобич А.А. Численное исследование тепловых схем ТЭЦ с помощью их топологических моделей. Энергетика. Известия высших учебных заведений и энергетических объединений СНГ. 2016; 59(4): 376-390. doi:10.21122/1029-7448-2016-59-4-376-390
5. Плотникова Л.В., Кашипова Л.А., Звегинцев А.А., Ишмуратов Р.А., Нуриев Н.К. Программная реализация системного анализа сложноструктурированной химико-технологической схемы нефтехимического производства // Вестник Технологического университета. 2015. № 8. С. 198-202.
6. Плотникова Л.В., Петрова О.Г., Плотников В.В. Построение расчётной модели сложноструктурированной теплотехнологической схемы нефтехимического производства / Известия высших учебных заведений. Проблемы энергетики. 2010. № 9-10. С. 21-27.
7. Salehi N., Mahmoudi M., Bazargan A., McKay G. (2018) Exergy and Life Cycle-Based Analysis. In: Hussain C. (eds) Handbook of Environmental Materials Management. Springer, Cham. https://doi.org/10.1007/978-3-319-58538-3_84-2
8. Малахов В.М., Сенич В.Н. Тепловое загрязнение окружающей среды промышленными предприятиями: аналит. обзор / Рос. акад. наук. Сиб. отд-ние. ГПНТБ, АООТ НПФ «Техэнергохимпром», ООО «Химмашэкология». Новосибирск: 1997. 68 с.
9. Валиев Р.Н., Зиганшин Ш.Г., Ваньков Ю.В., Гарипов Р.Р. Повышение эффективности парогазовой установки с котлом-утилизатором за счет включения в схему абсорбционного преобразователя теплоты // Известия высших учебных заведений. Проблемы энергетики. 2017. № 9-10. С. 40-50.
10. Хрусталев Б.М., Романюк В.Н., Седнин В.А., Бобич А.А., Муслина Д.Б., Бубырь Т.В. К вопросу развития энергообеспечения промышленных теплотехнологий и систем теплоснабжения в Беларуси. Энергетика. Известия высших учебных заведений и энергетических объединений СНГ. 2014; (6): 31-47.
Авторы публикации
Валиев Радик Нурттинович - канд. техн. наук, доцент кафедры Промышленная теплоэнергетика и системы теплоснабжения Казанского государственного энергетического университета. E-mail: [email protected].
Зиганшин Шамиль Гаязович - канд. техн. наук, доцент кафедры Промышленная теплоэнергетика и системы теплоснабжения Казанского государственного энергетического университета. E-mail: [email protected].
Костылева Елена Евгеньевна - канд. техн. наук, доцент кафедры Промышленная теплоэнергетика и системы теплоснабжения Казанского государственного энергетического университета. E-mail: [email protected].
Плотникова Людмила Валерьяновна - канд. техн. наук, доцент кафедры Промышленная теплоэнергетика и системы теплоснабжения Казанского государственного энергетического университета. E-mail: [email protected].
Загретдинов Айрат Рифкатович - канд. техн. наук, доцент кафедры Промышленная теплоэнергетика и системы теплоснабжения Казанского государственного энергетического университета. E-mail: [email protected].
Маряшев Алексей Васильевич - канд. техн. наук, доцент кафедры Энергообеспечение предприятий Поволжского государственного технологического университета. E-mail: [email protected].
References
1. Valiev R.N., Nazmeev YU.G. Analiz termodinamicheskoy effektivnosti teplotehnologicheskoy skhemy degidrirovaniya izoamilenov v izopren v proizvodstve sinteticheskogo izoprenovogo kauchuka SKI-3. CHast 1. / Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy. Problemy energetiki. 2001. № 1-2. P. 37-52.
2. Valiev R.N., Nazmeev YU.G. Analiz termodinamicheskoy effektivnosti teplotehnologicheskoy skhemy degidrirovaniya izoamilenov v izopren v proizvodstve sinteticheskogo izoprenovogo kauchuka SKI-3. CHast 2. / Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy. Problemy energetiki. 2001. № 3-4. P. 49-57.
3. Plotnikova L.V., Kashipova L.A., Ishmuratov R.A. Modeling of heat and power system optimal structure using software // Journal of Engineering and Applied Sciences, 2016, Vol. 11 (14), PP. 3028-3034.
4. Romanyuk V.N., Bobich A.A. CHislennoe issledovanie teplovyh skhem TEC s pomoschyu ih topologicheskih modeley. Energetika. Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy i energeticheskih ob"edineniy SNG. 2016; 59(4): 376-390. doi:10.21122/1029-7448-2016-59-4-376-390
5. Plotnikova L.V., Kashipova L.A., Zvegincev A.A., Ishmuratov R.A., Nuriev N.K. Programmnaya realizaciya sistemnogo analiza slozhnostrukturirovannoy himiko-tehnologicheskoy skhemy neftehimicheskogo proizvodstva // Vestnik Tehnologicheskogo universiteta. 2015. № 8. P. 198-202.
6. Plotnikova L.V., Petrova O.G., Plotnikov V.V. Postroenie raschetnoy modeli slozhnostrukturirovannoy teplotehnologicheskoy skhemy neftehimicheskogo proizvodstva / Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy. Problemy energetiki. 2010. № 9-10. PP. 21-27.
7. Salehi N., Mahmoudi M., Bazargan A., McKay G. (2018) Exergy and Life Cycle-Based Analysis. In: Hussain C. (eds) Handbook of Environmental Materials Management. Springer, Cham. https://doi.org/10.1007/978-3-319-58538-3_84-2
8. Malahov V.M., Senich V.N. Teplovoe zagryaznenie okruzhayuschey sredy promyshlennymi predpriyatiyami: analit. obzor / Ros. akad. nauk. Sib. otd-nie. GPNTB, AOOT NPF "Tehenergohimprom", OOO "Himmashekologiya". Novosibirsk: 1997. 68 p.
9. Valiev R.N., Ziganshin SH.G., Vankov YU.V., Garipov R.R. Povyshenie effektivnosti parogazovoy ustanovki s kotlom-utilizatorom za schet vklyucheniya v skhemu absorbcionnogo preobrazovatelya teploty / Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy. Problemy energetiki. 2017. № 9-10. PP. 40-50.
10. Hrustalev B.M., Romanyuk V.N., Sednin V.A., Bobich A.A., Muslina D.B., Bubyr T.V. K voprosu razvitiya energoobespecheniya promyshlennyh teplotehnologiy i sistem teplosnabzheniya v Belarusi. Energetika. Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy i energeticheskih obyedineniy SNG. 2014; (6): P. 31-47.
Authors of the publication
Radik N. Valiev - Cand. Sci. (Techn.), Assoc. Cand. Sci. of department «Industrial Heat Power Engineering and system of heating supply» (IHPE) Kazan state power engineering university (KSPEU).
Shamil G. Ziganshin - Cand. Sci. (Techn.), Assoc. Cand. Sci. of department «Industrial Heat Power Engineering and system of heating supply» (IHPE) Kazan state power engineering university (KSPEU).
Elena E. Kostyleva - Cand. Sci. (Techn.), Assoc. Cand. Sci. of department «Industrial Heat Power Engineering and system of heating supply» (IHPE) Kazan state power engineering university (KSPEU).
Ludmila V. Plotnikova - Cand. Sci. (Techn.), Assoc. Cand. Sci. of department «Industrial Heat Power Engineering and system of heating supply» (IHPE) Kazan state power engineering university (KSPEU).
Airat R. Zagretdinov - Cand. Sci. (Techn.), Assoc. Cand. Sci. of department «Industrial Heat Power Engineering and system of heating supply» (IHPE) Kazan state power engineering university (KSPEU).
Alexei V. Maryashev - Cand. Sci. (Techn.), Assoc. Cand. Sci. of department «Power supply of the enterprises» Volga State University of Technology.
Дата поступления 06.03.2018.
