CC BY
141
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального унiверситету залiзничного транспорту, 2018, № 2 (74)
МАТЕР1АЛОЗНАВСТВО
УДК 621.78.04:621.775.2
В. И. ЗУРНАДЖИ1*, В. Г. ЕФРЕМЕНКО2*, Е. В. ДУНАЕВ3*, А. ЛЕКАТУ4*, Р. А. КУССА5
'*Каф. «Материаловедение и перспективные технологии», Приазовский государственный технический университет, ул. Университетская, 7, Мариуполь, Украина, 87555, тел. +38 (0629) 44 65 20, эл. почта [email protected], ШСГО 0000-0003-0290-257Х
2 Каф. «Физика», Приазовский государственный технический университет, ул. Университетская, 7, Мариуполь, Украина, 87555, тел. +38 (0629) 44 61 31, эл. почта [email protected], ORCID 0000-0002-4537-6939 3*ПАТ «МК «АЗОВСТАЛЬ», ул. Лепорского, 1, Мариуполь, Украина, 87500, тел. +38 (0629) 44 61 31, эл. почта [email protected], ORCID 0000-0002-6565-5564
4 Каф. «Инженерное материаловедение», Университет Янины, Янина, Греция, 45110, эл. почта [email protected], ORCID 0000-0001-7951-4431
5 Каф. «Материаловедение и перспективные технологии», Приазовский государственный технический университет, ул. Университетская, 7, Мариуполь, Украина, 87555, тел. +38 (0629) 44 65 20, эл. почта [email protected], ORCID 0000-0001-9003-2003
ПОВЫШЕНИЕ ОБЪЕМНОЙ ТВЕРДОСТИ СТАЛЬНЫХ МЕЛЮЩИХ ШАРОВ ПРИМЕНЕНИЕМ О-п-Г ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ
Цель. В данной работе необходимо исследовать возможность повышения качественных показателей стальных мелющих шаров диаметром 100 мм за счет применения Q-n-P термической обработки. Методика. В качестве материала использовали стальные мелющие шары диаметром 100 мм, полученные поперечно-винтовой прокаткой. Термическая обработка заключалась в закалочном охлаждении шаров в устройстве барабанного типа по различным режимам и последующем отпуске. Режимы закалки обеспечивали достижение среднемассовой температуры шаров в пределах 120-240 оС, что ниже мартенситной точки стали. После закалки шары сразу же подвергали отпуску при 170-300 оС в течение 2-10 ч. Обработанные шары подвергали визуальному осмотру, испытаниям на твердость и ударостойкость. Твердость измеряли методом Роквелла по шкале «С», микротвердость - на микротвердомере «Айп» при нагрузке 50 г. Ударостойкость шаров оценивали на копровой установке ударом падающего груза с энергией удара 6,8 кДж. Микроструктурный анализ выполняли с помощью оптического микроскопа «Axiovert 40-М». Количество остаточного аустенита определяли с помощью дифрактометра ГУ-Рго Rigaku в медном Ка-излучении. Результаты. Показано, что в шарах диаметром 100 мм из хромомарганцевой стали в результате термической обработки по стандартному режиму возникают поверхностные трещины. Применение термообработки по Q-n-P-принципу позволяет достичь высокой твердости по всему сечению (в пределах 54-57 HRC) при отсутствии в шарах закалочных трещин. Обработанные по такой технологии шары имеют высокую ударостойкость при повторных ударах с энергией 6,8 кДж. Научная новизна. Авторами впервые исследована целесообразность использования Q-n-P-принципа в технологии термической обработки стальных мелющих шаров большого диаметра из стали повышенной прокаливаемости. Установлено, что Q-n-P-обработка позволяет существенно (на 10 HRC) повысить объемную твердость в шарах диаметром 100 мм, сохранив их высокую ударостойкость при испытаниях падающим грузом. Получение таких свойств обеспечивается снятием закалочных напряжений и формированием двухфазной мартенсито-аустенитной структуры с повышенным количеством (25-30 %) остаточного аустенита. Последнее становится возможным благодаря процессу перераспределения углерода из мартенсита в аустенит с обогащением последнего до 1,12 % С. Практическая значимость. Показана целесообразность применения Q-n-P-термической обработки при производстве стальных мелющих шаров высокой объемной твердости.
Ключевые слова: Q-n-P-обработка; мелющие шары; твердость; ударостойкость; микроструктура
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального унiверситету залiзничного транспорту, 2018, № 2 (74)
Введение
Мелющие шары активно используются в горно-металлургической, цементной, энергетической и других перерабатывающих отраслях промышленности. Шары выполняют работу по измельчению сырья (руды, клинкера, угля и т. д.) в барабанных мельницах, подвергаясь в процессе эксплуатации интенсивному изнашиванию [4, 5]. Удельный расход крупных шаров (диаметром 100-120 мм) на горно-обогатительных комбинатах Украины достигает нескольких килограммов на тонну концентрата, что отрицательно отражается на экономических показателях процесса переработки [10]. Высокий расход шаров связан с их пониженной объемной твердостью. Как правило, глубина упрочненного (закаленного) слоя в шарах диаметром 100 и 120 мм 3-й группы из рельсовых марок стали не превышает 10 мм [15, 16]; объемная твердость шаров составляет 45-47 HRC. С целью снижения удельного расхода крупных шаров необходимо повысить их объемную твердость, что требует освоения производства шаров из стали с повышенным уровнем легирования.
При производстве стальных катаных шаров их подвергают термоупрочнению с прокатного нагрева по схеме прерванной закалки в воде с самоотпуском [7, 9]. Закалку крупных шаров прекращают при достижении среднемассовой температуры (Гс/м) в пределах 220-250 оС. При этой температуре шары проходят самоотпуск, медленно остывая в накопительных бункерах [6]; это обеспечивает получение в них поверхностной твердости не ниже 50 HRC. При изготовлении шаров большого диаметра из стали повышенной прокаливаемости термообработка по такой технологии приводит к возникновению в них трещин вследствие неблагоприятного распределения напряжений в объеме изделия. Проблема растрескивания является одной из главных при производстве стальных шаров диаметром 80-120 мм со сквозной закалкой на мартенсит [3, 11].
Технология термической обработки Q-n-P (Quenching and Partitioning) позволяет повысить комплекс механических свойств низколегированных сталей за счет увеличения количества остаточного аустенита (Лост) в структуре [12, 13, 17, 18]. Принцип Q-n-P предусматривает приостановку закалочного охлаждения в интервале между точками Мн и Мк и последую-
щий нагрев для перераспределения углерода из мартенсита в аустенит. Такая последовательность операций вписывается в схему термоупрочнения мелющих шаров и может оказать положительное влияние на напряженное состояние шаров, предотвращая появление трещин. Удачный опыт применения Q-n-P-обработки применительно к литым шарам диаметром 80 мм из высокохромистого чугуна описан в работе [14]. В то же время, использование Q-n-P-принципа в практике термообработки стальных мелющих шаров до настоящего времени оставалось неизвестным, что предопределило выполнение данной работы.
Цель
Целью данной работы является обновление повышения объемной твердости катаных мелющих шаров диаметром 100 мм с помощью применения термической обработки по Q-n-P-принципу.
Методика
В качестве материала были использованы катаные шары номинальным диаметром 100 мм, изготовленные из хромомарганцевой стали, содержащей 0,7-0,8 % С. Шары были прокатаны на стане поперечно-винтовой прокатки и после прокатки охлаждены водой (20-22 оС) в устройстве барабанного типа [6] по различным режимам (табл. 1). Режимы отличались длительностью охлаждения, что позволяло изменять Тс/м шаров на выходе из закалочного устройства. Режим № 1 соответствовал полному охлаждению шаров в воде, режимы № 2-4 обеспечивали достижение среднемассовой температуры в интервале Мн-Мк, а режим № 5 - на уровне Мн (составляет 227 оС для использованной стали). Под среднемассовой температурой принимали температуру поверхности закаленного шара, определенную после завершения перераспределения тепла в объеме шара (через 1-1,5 мин после его извлечения из воды). Тсм замеряли оптическим пирометром.
После закалки шары в течение не более 10 мин горячими переносили в шахтную электрическую печь, где отпускали при 170-300 оС от 2 до 10 ч (определенную часть закаленных шаров охлаждали после закалки на спокойном воздухе без отпуска). Таким образом, режимы
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету зашзничного транспорту, 2018, N° 2 (74)
№ 2-4 соответствовали Q-n-P-принципу, а режим № 5 имитировал стандартную технологию термоупрочнения шаров.
Наличие трещин на поверхности шаров определяли визуально. Микроструктуру и распределение твердости по сечению исследовали на темплетах, вырезанных из шаров анодно-механической резкой и прошлифованных для удаления влияния анодного реза. Твердость определяли методом Роквелла по шкале «С», микротвердость - на микротвердомере «А£Й1» при нагрузке 50 г. Ударостойкость шаров оценивали на копровой установке ударом падающего с высоты 5,5 м груза массой 125 кг (энергия удара 6,8 кДж); нормативное количество ударов - 8. Микроструктурный анализ выполняли с применением оптического микроскопа «Axiovert 40-М». Количество остаточного аустенита определяли рентгеноструктурным методом с помощью дифрактометра 1У-Рго Rigaku в медном Ка-излучении.
Результаты
При использовании стандартного режима термоупрочнения (с Тс/м = 220-240 оС) в шарах
диаметром 100 мм из стали повышенной про-каливаемости возникают поверхностные трещины. Причиной является то, что к моменту прерывания закалки мартенситное превращение протекает лишь в поверхностных слоях на глубину до 15 мм; во внутренних слоях шара еще сохраняется аустенитная структура [8]. При последующем самоотпуске этот аустенит превращается либо в бейнит, либо в мартенсит. В последнем случае превращение аустенита происходит на завершающей стадии самоотпуска или после его завершения, когда еще не остывшие шары перегружают из бункеров в вагоны. Возникающий в центре мартенсит деформирует поверхностный слой шара, вызывая в нем высокие растягивающие напряжения. Разрядка этих напряжений не происходит, поскольку к этому моменту в шаре существенно снижается температура. Напряжения вызывают появление поверхностных трещин; они возникают либо сразу после полного остывания шара, либо через некоторое время (инкубационный период трещинообразования может растягиваться на несколько недель).
Таблица 1
Влияние режима термообработки на склонность шаров к растрескиванию
Table 1
Influence of heat treatment mode on the tendency of balls to crack
Номер режима Среднемассовая температура, оС Наличие трещин (охлаждение на воздухе) Температура отпуска (Готп), оС Твердость*/наличие трещин после отпуска
1 20 есть - 61/есть
2 110-120 есть 170 58/есть
200 57/нет
250 55/нет
300 52,5/нет
3 125-135 нет 200 57,5/нет
250 55,5/нет
4 150-170 нет 200 57,5/нет
250 54,5/нет
5 220-240 есть 250 55/есть
*средняя твердость поверхности после отпуска в течение 10 ч.
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету зашзничного транспорту, 2018, N° 2 (74)
Таким образом, существует две возможности предотвращения трещин в шарах со сквозной закалкой. Первая - обеспечить протекание самоотпуска шара таким образом, чтобы аусте-нит центральных слоев максимально полно превратился в нижний бейнит до того, как общая температура шара достигнет точки начала мартенситного превращения (точка Мн). Это требует создания в бункере условий, близких к изотермическим, и очень длительных выдержек, что невозможно обеспечить в условиях производства.
Вторым направлением является снижение количества аустенита в центре шара за счет увеличения длительности закалки. В этом случае формирование мартенсита в центре шара произойдет на стадии закалки, приводя к возникновению растягивающих напряжений на поверхности. Чтобы растрескивание шаров не происходило сразу после закалки, следует регулировать соотношение объемов «аусте-нит/мартенсит» в центральных слоях, т. е. сохранять определенную долю непревращенного аустенита в момент прерывания охлаждения. Учитывая различия в удельном объеме аусте-нита и мартенсита, можно снизить уровень растягивающих напряжений на поверхности шара и предотвратить быстрое появление трещин. Для релаксации возникших напряжений и полного подавления трещинообразования шары после закалки должны подвергаться отдельной операции отпуска. Указанная технология, по сути, является Q-n-P-обработкой, поскольку температура во всех слоях шара должна снизиться ниже мартенситной точки стали; это обеспечит начало мартенситного превращения в центральных слоях шара.
При реализации экспериментальных режимов термообработки было установлено, что шары, полностью охлажденные в воде (Тс/м=20 оС, режим № 1), растрескивались в течение 2-5 мин после завершения закалки; их не удалось перенести в печь для отпуска до появления трещин (показаны стрелками на рис. 1).
В случае Тс/м=110-120 оС, шары в процессе доохлаждения на воздухе без отпуска растрескивались при снижении их температуры менее 65-70 оС. Отпуск при 170 оС несколько снизил уровень напряжений, но не предотвратил образования трещин: шары, отпущенные в течение 2-4 ч, растрескались через 24 ч, отпущенные doi 10.15802Ыр2018/129535
в течение 10 ч - через 48 ч после завершения отпуска. Увеличение температуры отпуска до 200-300 оС полностью предотвратило растрескивание даже при минимальной продолжительности отпуска; трещины не появились на таких шарах даже спустя месяц после завершения отпуска.
Рис. 1. Трещины на поверхности шаров, обработанных по режиму № 1
Fig. 1. Cracks on the surface of balls, treated according to mode No. 1
В случае реализации режимов № 3 и 4 трещины не появлялись в шарах ни при охлаждении на воздухе (без отпуска), ни после отпуска при 200-250 оС. Повышение среднемассовой температуры шаров до 220-240 оС (режим № 5) резко изменило картину и привело к растрескиванию как при доохлаждении на воздухе, так и после отпуска при 250 оС.
Твердость на поверхности отпущенных шаров составила 57-57,5 HRC (200 оС), 54,5-55,5 HRC (250 оС), 52,5 HRC (300 оС).
Все шары режимов № 2-4, отпущенные при 200-300 оС, выдержали испытания на ударостойкость при 8 ударах; некоторые шары были успешно испытаны при количестве ударов в 2-3 раза выше нормы. Расколов и появления трещин на поверхности шаров зафиксировано не было. Шар режима № 2 (отпуск при 170 оС, 10 ч) с поверхностной трещиной разрушился на седьмом ударе. Шары, обработанные по режимам № 1 и 5 и имевшие поверхностные трещины, разрушались на втором-четвертом ударе.
При исследовании распределения твердости по сечению шаров было установлено, что, независимо от режима термообработки, все шары имеют сквозную закалку: максимальный пере-
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету залiзничного транспорту, 2018, № 2 (74)
пад между приповерхностным слоем и центром составил 1,5 HRC (отпуск при 200-250 оС) и 4 ЖС (отпуск при 300 оС) (табл. 2). Общий уровень твердости и, соответственно, объемная
твердость снижаются по мере роста температуры отпуска с 56,9 ЖС (170 оС) до 49,6 ЖС (300 оС).
Таблица 2
Распределение твердости по сечению и объемная твердость (Н^С) термообработанных
шаров (длительность отпуска - 10 ч)
Table 2
Distribution of hardness by cross-section and volume hardness (HRC) of heat-treated balls (tempering duration is 10 h)
Тс/м; °С Т оС 1 отп.} ^ Расстояние от поверхности, мм Ноб
5 10 15 20 25 30 35 40 50
110-120 без отп. 62 62 61 61,5 60 60 59,5 59,5 60 61,0
170 57,5 56,5 57 56,5 56 57 57 56,5 56 56,9
200 57 56,5 56,5 56 56 55,5 55 57 55,5 56,4
250 55,5 55,5 55 54,5 53,5 54 54,5 54,5 54 54,9
300 52 50 49 48 48 47 48 47 47 49,6
125-135 без отп. 61,5 62 61,5 62 61 61 62 61 61 61,6
200 57 56 57 57 56 56,5 56,5 57 56,5 56,7
250 54 54 53,5 54 53,5 54 54 53,5 53 54,0
150-175 без отп. 59,5 59,5 61 60 59 59,5 60 59 60 59,8
200 56 56 56,5 57 56 55,5 56,5 56 56 56,2
250 54,5 54,5 55 55 54,5 55 54 55 54,5 54,7
220-240 250 54 55 54,5 54 53,5 54 53,5 53 52,5 54,2
При изучении микроструктуры термообра-ботанных по режимам № 2-4 шаров было установлено, что в большей части объема (на глубине свыше 10 мм от поверхности) она имеет гетерогенное строение, состоящее из чередующихся темных и светлых зон (рис. 2, а). Темные зоны имеют структуру отпущенного мартенсита, который, благодаря сильной травимости, имеет однородное строение с плохо различимой игольчатостью. В светлых участках наблюдается игольчатая структура, хорошо различимая на белом фоне аустенита (рис. 2, б, показано стрелкой).
Помимо темных/светлых зон в структуре наблюдаются отдельные черные участки тро-остита (показаны на рис. 2, б двойной стрелкой). Поверхностные слои шаров (на глубину до 10 мм) имеют однородное строение отпущенного игольчатого мартенсита; остаточный
аустенит выявляется лишь в виде отдельных разрозненных островков (показаны на рис. 2, в стрелками).
Присутствие различного количества остаточного аустенита в разных слоях шара, выявленное визуально при микроструктурном исследовании [1], было подтверждено с помощью рентгеноструктурного метода. Анализ дифрак-тограмм образцов шара, обработанного по режиму № 3 (Тотп. = 200 оС), показал, что объемная доля Аост составляет: на глубине 5 мм - 7,8 %, на глубине 0,5 радиуса - 24,9 %, в центре - 30,3 %.
Представленные результаты показали, что режимы № 2-4 (за исключением отпуска при 170 оС) обеспечили достижение одинаково высокой твердости по всему сечению шаров при отсутствии закалочных трещин. Объемная твердость при этом возросла до 54-56,7 HRC (Тотп=200-250 оС), т. е. почти на 10 HRC по
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету залiзничного транспорту, 2018, № 2 (74)
а - а
Рис. 2. Микроструктура шара, обработанного по режиму № 3 (отпуск при 200 оС): а, б - центр, в - на глубине 5 мм от поверхности
Fig. 2. Microstructure of the ball, treated according to mode No. 3 (tempering at 200 oC): a, b - center, c - at a depth of 5 mm from the surface
сравнению со стандартными шарами. Шары имели высокую ударостойкость, что важно с учетом эксплуатации шаров в большегрузных мельницах. Полученные результаты можно объяснить достижением оптимального распределения микроструктуры по сечению шаров в момент прерывания закалки с наличием преимущественно мартенситной структуры в поверхностных слоях и аустенито-мартенситной структуры в центральных объемах. В итоге возникло сбалансированное напряженное состояние, характеризующееся либо отсутствием растягивающих напряжений на поверхности, либо их низким уровнем, не приводящим к возникновению трещин. Поэтому при Тс/м=120-170 оС шары не растрескивались не только после отпуска, но и при охлаждении на воздухе, т. е. без отпуска.
Можно предположить, что на стадии отпуска определенная часть аустенита в центральных слоях шаров превратилась в бейнит. Кроме того, при отпуске происходило перераспределение углерода из мартенсита в аустенит (т. наз. «стадия partitioning»), в результате чего содержание углерода в остаточном аустените в центре шара максимально повысилось до 1,12 % (содержание углерода рассчитано дифракто-граммами по известной методике [18]). Обогащение углеродом стабилизировало аустенит к бейнитному превращению, в результате чего по завершении отпуска он частично превратился в мартенсит, сохранившись в структуре в значительном количестве (25-30 %). Это сформировало «светлые» участки структуры, показанные на рис. 1. Поскольку аустенит имеет существенно меньший удельный объем по сравнению с мартенситом, то рост доли Аост в центральных слоях дополнительно снизил уровень растягивающих напряжений на поверхности, предотвратив появление трещин [2]. В поверхностных слоях Аост гораздо меньше, т. к в них в процессе закалки температура снизилась до минимальных (для шара) значений, поэтому здесь большая часть аустенита превратилась в мартенсит.
Таким образом, использование принципа Q-n-P в технологии термоупрочнения мелющих шаров позволяет решить задачу повышения объемной твердости крупных шаров при сохранении их высокой ударостойкости и отсутствии закалочных трещин.
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету зашзничного транспорту, 2018, № 2 (74)
Научная новизна и практическая значимость
Впервые исследована возможность применения термической обработки, основанной на Q-n-P-принципе, в производстве стальных мелющих шаров повышенной объемной твердости. Показано, что в случае регулируемого закалочного охлаждения с достижением средне-массовой температуры в пределах 120-170 оС и последующего отпуска при 200-250 оС в шарах диаметром 100 мм достигается сквозная твердость в пределах 54-57 HRC при высокой ударостойкости и отсутствии закалочных трещин. Установлено, что такая обработка формирует микроструктуру, уравновешивающую закалочные напряжения в объеме шара и обладающую повышенной ударостойкостью благодаря наличию 25-30 % остаточного аустенита. Увеличение количества остаточного аустенита происходит благодаря его обогащению углеродом в процессе перераспределения углерода между мартенситом и аустенитом при отпуске.
Выводы
1. Термическое упрочнение катаных мелющих шаров диаметром 100 мм из стали повышенной прокаливаемости по стандартной тех-
нологии (Тс/м=220-240 оС) приводит к появлению поверхностных трещин сразу после завершения самоотпуска.
2. Использование принципа Q-n-P с удлинением закалки, обеспечивающим среднемассо-вую температуру шаров в пределах 120-170 оС, с последующим отпуском при 200-250 оС и выдержкой не менее 1 ч, позволяет достичь твердости в пределах 54-57 HRC по всему сечению при отсутствии закалочных трещин. Обработанные по такой технологии шары имеют высокую ударостойкость при повторных ударах с энергией 6,8 кДж.
3. В результате Q-n-P-обработки в шаре формируется гетерогенная микроструктура, состоящая из участков отпущенного мартенсита и аустенито-мартенситных участков пониженной травимости. Перераспределение углерода между мартенситом и аустенитом при отпуске привело к увеличению доли остаточного аустенита до 25-30 % при концентрации углерода в Аост 1,12 %.
Благодарность
Работа выполнена в рамках проекта (№ 0117Ш02270), финансируемого Министерством образования и науки Украины.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Вакуленко, И. А. Морфология структуры и деформационное упрочнение стали / И. А. Вакуленко, В. И. Большаков. - Днепропетровска : Маковецкий, 2008. - 196 с.
2. Вакуленко, И. А. Структура и свойства углеродистой стали при знакопеременном деформировании / И. А. Вакуленко. - Днепропетровск : Gaudeamus, 2003. - 94 с.
3. Гуляева, Т. П. Качество мелющих шаров из легированных марок стали / Т. П. Гуляева, Т. П. Седоволосая, А. П. Данилов // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1995. - № 6. - С. 75.
4. Диагностика процессов износа материалов в шаровых барабанных мельницах / Е. М. Прохоренко, В. Ф. Клепиков, В. В. Литвиненко, П. А. Хаймович, Н. А. Шульгин, А. И. Морозов // Вост.-Европ. журнал передовых технологий. - 2015. - № 1/5(73). - С. 14-20.
5. Заец, В. Н. Оценка условий работы помольных шаров из стали эвтектоидного состава при использовании в шаровых мельницах / В. Н. Заец // Вюн. Харк. нац. техн. ун-ту сшьського госп-ва iм. Петра Васи-ленка. - Харшв, 2015. - Вип. 158. - С. 288-293.
6. Зеликович, А. Я. Улучшение качества термически обработанных мелющих шаров / А. Я. Зеликович, А. М. Токмаков // Сталь. - 1994. - № 2. - С.64-65.
7. Зенкин, И. В. Исследование деформированного состояния при объемной штамповке мелющих тел / И. В. Зенкин, Е. А. Наумова, В. В. Драгобецкий // Вюн. Кременчуц. нац. ун-ту iм. М. Остроградського. - 2016. - Вип. 1 (96). - С. 97-102.
8. Кинетика превращения аустенита в рельсовых сталях М74 и 75ХГСМ при непрерывном охлаждении / Ф. К. Ткаченко, С. О. Кузьмин, В. Г. Ефременко, В. Г. Казанков // Вюн. Дшпропетр. нац. ун-ту залiзн. трансп. iм. акад. В. Лазаряна. - Дншропетровськ, 2009. - Вип. 29. - С. 198-201.
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету залiзничного транспорту, 2018, № 2 (74)
9. Снижения расхода стальных мелющих шаров путем улучшения технологии их производства / А. Б. Найзабеков, Б. С. Мухаметкалиев, А. С. Арбуз, С. Н. Лежнев // Вести высш. учеб. завед. Черноземья. - 2016. - № 4 (46). - С. 78-86.
10. Эффективность использования мелющих шаров повышенного качества в условиях ОАО «Центральный ГОК» / В. Г. Ефременко, А. Б. Ртищев, Ю. А. Зинченко, Ф. К. Ткаченко, И. В. Ганошенко, О. И. Труфа-нова, С. О. Кузьмин // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2009. - № 1. - С. 90-93.
11. Camurri, C. Improving the working life of steel grinding balls by optimizing their hardness and tenacity / C. Camurri, C. Carrasco, R. Colas // Materials Science Forum. - 2014. - Vol. 783-786. - P. 2260-2265. doi: 10.4028/www.scientific.net/MSF.783-786.2239.
12. Characterization and modeling of mechanical behavior of quenching and partitioning steels / A. Arlazarov, O. Bouaziz, J. P. Masse, F. Kegel // Materials Science and Engineering: A. - 2015. - Vol. 620. - P. 293-300. doi: 10.1016/j.msea.2014.10.034.
13. Enhanced stability of retained austenite and consequent work hardening rate through pre-quenching prior to quenching and partitioning in a Q-P microalloyed steel / Jun Zhang, Hua Ding, R. D. K. Misra, C. Wang // Materials Science and Engineering: A. - 2014. - Vol. 611. - P. 252-256. doi: 10.1016/j.msea.2014.05.074.
14. High Wear Resistance of White Cast Iron Treated by Novel Process: Principle and Mechanism / X. Jia, X. Zuo, Y. Liu, N. Chen, Y. Rong // Metallurgical and Materials Transactions A. - 2015. - Vol. 46. - Iss. 12. - P. 5514-5525. doi: 10.1007/s11661-015-3137-4.
15. Improving the hardness of OAO Azovstal Metallurgical Combine steel balls for crushing mills / V. G. Efremenko, I. V. Ganoshenko, F. K. Tkachenko, V. A. Zhurba, O. I. Trufanova // Steel in Translation. -2008. - Vol. 38. - Iss. 2. - P. 176-178. doi: 10.3103/S0967091208020186.
16. Introduction of Three-Stage Thermal Hardening Technology for Large Diameter Grinding Balls / V. G. Efremenko, E. S. Popov, S. O. Kuz'min, O. I. Trufanova, A. V. Efremenko // Metallurgist. - 2014. -Vol. 57. - Iss. 9-10. - P. 849-854. doi: 10.1007/s11015-014-9812-7.
17. Liu, S. G. Application of quenching-partitioning-tempering process and modification to a newly designed ultrahigh steel / S. G. Liu, S. S. Dong, F. Yang // Materials & Design (1980-2015). - 2014. - Vol. 56. - P. 3743. doi: 10.1016/j.matdes.2013.10.094.
18. Sun, J. Microstructure development and mechanical properties of quenching and partitioning (Q&P) steel and an incorporation of hot-dipping galvanization during Q&P process / Sun Jing, Yu Hao // Materials Science and Engineering: A. - 2013. - Vol. 586. - P. 100-107. doi: 10.1016/j.msea.2013.08.021.
В. I. ЗУРНАДЖИ1*, В. Г. еФРЕМЕНКО2*, е. В. ДУНАЕВ3*, А. ЛЕКАТУ4*, Р. О. КУССА1*
'*Каф. «Матерiалознавство та перспективш технологи», Приазовський державний техшчний ушверситет, вул. Ушверси-тетська, 7, Марiуполь, Украша, 87555, тел. +38 (0629) 44 65 20, ел. пошта [email protected], ORCID 0000-0003-0290-257X
2 Каф. <^зика», Приазовський державний техшчний ушверситет, вул. Унгверситетська, 7, Марiуполь, Украша, 87555,
тел. +38 (0629) 44 61 31, ел. пошта [email protected], ORCID 0000-0002-4537-6939
3*ПАТ «МК «АЗОВСТАЛЬ», вул. Лепорського, 2, Марiуполь, Украша, 87500, тел. +38 (0629) 44 61 31,
ел. пошта [email protected], ORCID 0000-0002-6565-5564
4 Каф. «Щженерне матерiалознавство», Унгверситет Янши, Янша, Грещя, 45110, ел. пошта [email protected], ORCID 0000-0001-7951-4431
5 Каф. «Матерiалознавство та перспективш технологи», Приазовський державний техшчний ушверситет, вул. Унгверси-тетська, 7, Марiуполь, Украша, 87555, тел. +38 (0629) 44 65 20, ел. пошта [email protected],
ORCID 0000-0001-9003-2003
П1ДВИЩЕННЯ ОБ'еМНО! ТВЕРДОСТ1 СТАЛЕВИХ МОЛОЛЬНИХ КУЛЬ ВИКОРИСТАННЯМ Q-n-P ТЕРМ1ЧНО1 ОБРОБКИ
Мета. В данш робот дослщжена можливють пщвищення яшсних показнишв сталевих молольних куль дiаметром 100 мм за рахунок застосування Q-n-P термiчноi обробки. Методика. Як матерiал використову-вали сталевi молольт кулi дiаметром 100 мм, отримаш поперечно-гвинтовою прокаткою. Термiчна обробка полягала в гартувальному охолодженш куль в пристроi барабанного типу за рiзними режимами й подаль-шому вщпуску. Режими загартування забезпечували досягнення середньомасово' температури куль в межах 120-240 °С, що нижче мартенситно' точки сталг Шсля гартування кулi вщразу ж вщпускали при 170-300 °С протягом 2-10 год. Оброблеш кулi тддавали вiзуальному огляду, випробуванням на твердеть та ударостiй-
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету залiзничного транспорту, 2018, № 2 (74)
к1сть. Твердють вим1рювали методом Роквелла за шкалою «С», мжротвердють - на м1кротвердом1р1 «Affri» при навантаженш 50 м. Ударостшшсть куль оцшювали на копровш установщ ударом падаючого вантажу
3 енерпею удару 6,8 кДж. Мжроструктурний анал1з виконували за допомогою оптичного мжроскопа «Axiovert 40-M». К1льк1сть залишкового аустениу визначали за допомогою д1фрактометра IV-Pro Rigaku в мвдному Ка-випромшюванш. Результати. Показано, що в кулях д1аметром 100 мм 1з хромомарганцево! стат в результат! терм1чно! обробки за стандартним режимом виникають поверхнев1 трщини. Застосування термообробки зпдно Q-n-P-принципу дозволяе досягти високо! твердосп по всьому перетину (в межах 54-57 HRC) при ввдсутносл в кулях гарпвних трщин. Оброблеш за такою технолопею кул1 мають високу ударостшшсть при повторних ударах 1з енерпею 6,8 кДж. Наукова новизна. Авторами вперше дослвджена доцшьнють використання Q-n-P-принципу в технологи терм1чно! обробки сталевих молольних куль великого д1аметра з1 стал шдвищено! прогартованостг Встановлено, що Q-n-P-обробка дозволяе ютотно (на 10 HRC) тдвищити об'емну твердють у кулях д1аметром 100 мм, збер1гши !х високу ударостшшсть при ви-пробуваннях падаючим вантажем. Отримання таких властивостей забезпечуеться зняттям гарпвних напруг
1 формуванням двохфазно! мартенсито-аустештно! структури з тдвищеною к1льк1стю (25-30 %) залишкового аустениу. Останне стае можливим завдяки процесу перерозподшу вуглецю з мартенситу в аустешт 1з збагаченням останнього до 1,12 % С. Практична значимкть. Показана доцшьнють застосування Q-n-P-термiчноl обробки при виробнищга стальних молольних куль високо! об'емно! твердосп.
Ключовi слова: Q-n-P-обробка; молольш кул1; твердють; ударост1йк1сть; м1кроструктура
V. I. ZURNADZHY1*, V. G. EFREMENKO2*, E. V. DUNAEV3*, A. LEKATOU4*, R. A. KUSSA5*
'*Dep. «Materials Science and Advanced Technologies», Pryazovskyi State Technical University, Universytetska St., 7, Mariupol, Ukraine, 87555, tel. +38 (0629) 44 61 31, e-mail [email protected], ORCID 0000-0003-0290-257X
2 Dep. «Physics», Pryazovskyi State Technical University, Universytetska St., 7, Mariupol, Ukraine, 87555, tel. +38 (0629) 44 61 31, e-mail [email protected], ORCID 0000-0002-4537-6939
3*PJSC «Azovstal Iron & Steel Works», Leporskyi St., 1, Mariupol, Ukraine, 87500, tel.+38 (0629) 44 65 20, ORCID 0000-0002-6565-5564
4 Dep. «Materials Science & Engineering», University of Ioannina, Ioannina, Greece, 45110, e-mail [email protected], ORCID 0000-0001-7951-4431
5 Dep. «Materials Science and Advanced Technologies», Pryazovskyi State Technical University, Universytetska St., 7, Mariupol, Ukraine, 87555, tel. +38 (0629) 44 61 31, e-mail [email protected], ORCID 0000-0003-0290-257X
INCREASING VOLUME HARDNESS OF STEEL GRINDING BALLS USING Q-n-P HEAT TREATMENT
Purpose. This study investigates the possibility of improving the quality of grinding steel balls with a diameter of 100 mm by using Q-n-P heat treatment. Methodology. Steel grinding balls with a diameter of 100 mm, obtained by transverse screw rolling, were used as a material. The heat treatment consisted of balls quenching in a drum-type device according to various modes and subsequent tempering. The quenching modes provided the bulk temperature of the balls in the range of 120-240 оС, which is lower than the martensitic point Ms of the steel. After quenching, the balls were immediately tempered at 170-300 °C for 2-10 hours. The treated balls were visually examined, tested for hardness and impact resistance. The hardness was measured according to the Rockwell method by scale "C", the microhardness was measured with microhardness tester "Affri" at a load of 50 g. The impact resistance of the balls was evaluated by impact of a dropped load with impact energy of 6.8 kJ. Microstructural analysis was conducted using an optical microscope "Axiovert 40-M". The amount of residual austenite was determined using an "IV-Pro Rigaku" diffractometer in copper Ka-radiation. Findings. It is shown that, as a result of treatment of 100 mm diameter balls of chromium-manganese steel according the standard mode, the cracks occur on balls surface. Using Q-n-P heat treatment allows achieving higher hardness through the cross section (within 54-57 HRC) while quenching cracks are absent on the balls. The Q-n-P-treated balls have high impact resistance under repeated impacts with energy of 6.8 kJ. Originality. For the first time the authors investigated the feasibility of using the Q-n-P heat treatment for steel grinding balls of large diameter made of steel with increased hardenability. It has been determined that Q-n-P-processing allows to significantly increase (by 10 HRC) the bulk hardness of 100 mm diameter balls, while retaining their high impact resistance in tests with a dropped load. The obtaining of such properties is provided by the relaxation of quenching stresses and the formation of a two-phase martensitic-austenite structure with
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету залiзничного транспорту, 2018, № 2 (74)
an increased amount (25-30 %) of retained austenite. The latter becomes possible due to the process of partitioning
carbon from martensite to austenite with enrichment of the latter to 1.12 % C. Practical value. The advisability of
Q-n-P-heat treatment in the production of steel grinding balls with higher bulk hardness is shown.
Keywords: Q-n-P-treament; grinding balls; hardness; impact resistance; microstructure
REFERENCES
1. Vakulenko, I. A., & Bolshakov, V. I. (2008). Morfologiya struktury i deformatsionnoe uprochnenie stali. Dnepropetrovsk: Makovetskiy Y. V. Publisher. (in Russian)
2. Vakulenko, I. A. (2003). Struktura i svoystva uglerodistoy stali pri znakoperemennom deformirovanii. Dnepropetrovsk: Gaudeamus. (in Russian)
3. Gulyaeva, T. P., Sedovolosaya, T. P., & Danilov, A. P. (1995) Kachestvo melyushchikh sharov iz legiro-vannykh marok stali. Izvestiya VUZov. Chernaya metallurgiya, 6, 75. (in Russian)
4. Prokhorenko, Y. M., Klepikov, V. F., Litvinenko, V. V., Khaymovich, P. A., Shulgin, N. A., & Morozov, A. I. (2015). Diagnostika protsessov iznosa materialov v sharovykh barabannykh melnitsakh. Eastern-European Journal of Enterprise Technologies, 1, 5(73), 14-20. (in Russian)
5. Zaets, V. N. (2015). Otsenka usloviy raboty pomolnykh sharov iz stali evtektoidnogo sostava pri ispolzova-nii v sharovykh melnitsakh. Visnyk Kharkivskoho natsionalnoho tekhnichnoho universytetutu silskoho hospo-darstva im. Petra Vasylenka, 158, 288-293. (in Russian)
6. Zenkin, I. V., Naumova, E. A., & Dragobetskiy, V. V. (2016). The investigation of the deformed state during the volume stamping of grinding bodies. Scientific journal «Transactions of Kremenchuk Mykhailo Os-trohradskyi National University», 1(96), 97-102. (in Russian)
7. Zelikovich, A. Y., & Tokmakov, A. M. (1994). Uluchshenie kachestva termicheski obrabotannykh melyushchikh sharov. Stal, 2, 64-65. (in Russian)
8. Tkachenko, F. K., Kuzmin, S. O., Efremenko, V. G., & Kazankov, V. H. (2009). Kinetika prevrashcheniya austenita v relsovykh stalyakh M74 i 75KhGSM pri nepreryvnom okhlazhdenii. Visnyk Dnipropetrovskoho natsionalnoho universytetu zaliznychnoho transportu im. akademika V. Lazariana, 29, 198-201. (in Russian)
9. Nayzabekov, A. B., Mukhametkaliev, B. S., Arbuz, A. S., & Lezhnev, S. N. (2016). Snizheniya raskhoda stal-nykh melyushchikh sharov putem uluchsheniya tekhnologii ikh proizvodstva. Vesti vysshikh uchebnykh zavedeniy Chernozemya, 4(46), 78-86. (in Russian)
10. Efremenko, V. G., Rtishchev, A. B., Zinchenko, Y. A., Tkachenko, F. K., Ganoshenko, I. V., Trufanova, O. I., & Kuzmin, S. O. (2009). Effektivnost ispolzovaniya melyushchikh sharov povyshennogo kachestva v usloviyakh OAO «Tsentralnyy GOK». Metallurgical and Mining Industry, 1, 90-93. (in Russian)
11. Camurri, C., Carrasco, C., & Colàs, R. (2014). Improving the working life of steel grinding balls by optimizing their hardness and tenacity. Materials Science Forum, 783, 2260-2265. doi: 10.4028/www.scientific.net/MSF.783-786.2260. (in English)
12. Arlazarov, A., Bouaziz, O., Masse, J. P., & Kegel, F. (2015). Characterization and modeling of mechanical behavior of quenching and partitioning steels. Materials Science and Engineering, 620, 293-300. doi: 10.1016/j.msea.2014.10.034. (in English)
13. Zhang, J., Ding, H., Misra, R. D. K., & Wang, C. (2014). Enhanced stability of retained austenite and consequent work hardening rate through pre-quenching prior to quenching and partitioning in a Q-P microalloyed steel. Materials Science and Engineering, 611, 252-256. doi: 10.1016/j.msea.2014.05.074. (in English)
14. Jia, X., Zuo, X., Liu, Y., Chen, N., & Rong, Y. (2015). High Wear Resistance of White Cast Iron Treated by Novel Process: Principle and Mechanism. Metallurgical and Materials Transactions A, 46(12), 5514-5525. doi: 10.1007/s11661-015-3137-4. (in English)
15. Efremenko, V. G., Ganoshenko, I. V., Tkachenko, F. K., Zhurba, V. A., & Trufanova, O. I. (2008). Improving the hardness of Azovstal Metallurgical Combine steel balls for crushing mills. Steel in Translation, 38(2), 176178. doi:10.3103/S0967091208020186. (in English)
16. Efremenko, V. G., Popov, E. S., Kuz'min, S. O., Trufanova, O. I., & Efremenko, A. V. (2014). Introduction of Three-Stage Thermal Hardening Technology for Large Diameter Grinding Balls. Metallurgist, 57(9-10), 849854. doi:10.1007/s11015-014-9812-7. (in English)
17. Liu, S. G., Dong, S. S., Yang, F., Li, L., Hu, B., Xiao, F. H., ... Liu, H. S. (2014). Application of quenching-partitioning-tempering process and modification to a newly designed ultrahigh carbon steel. Materials & Design, 56, 37-43. doi: 10.1016/j.matdes.2013.10.094. (in English)
Наука та прогрес транспорту. Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету залiзничного транспорту, 2018, № 2 (74)
МАТЕР1АЛОЗНАВСТВО
18. Sun, J., & Yu, H. (2013). Microstructure development and mechanical properties of quenching and partitioning (Q and P) steel and an incorporation of hot-dipping galvanization during Q and P process. Materials Science and Engineering, 586, 100-107. doi: 10.1016/j.msea.2013.08.021. (in English)
Статья рекомендована к публикации д.т.н., проф. И. А. Вакуленко (Украина)
Надшшла до редколеги: 06.12.2017 Прийнята до друку: 16.03.2018
