CC BY
118
ISSN 0321-2653 ИЗВЕСТИЯ ВУЗОВ. СЕВЕРО-КАВКАЗСКИМ РЕГИОН._ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ. 2017. № 2
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIIREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2017. № 2
УДК 620.92 DOI: 10.17213/0321-2653-2017-2-46-51
ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СОЛНЕЧНЫХ УСТАНОВОК ПРИ КОМБИНИРОВАННОЙ ВЫРАБОТКЕ ТЕПЛОВОЙ
И ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
© 2017 г. В.В. Кувшинов1, Н.В. Морозова2
1Севастопольский государственный университет, г. Севастополь, Россия, 2Российская медицинская академия непрерывного профессионального образования, г. Москва, Россия
INCREASE OF POWER CHARACTERISTICS OF SOLAR INSTALLATIONS AT THE COMBINED PRODUCING OF THERMAL AND ELECTRIC ENERGY
V.V. Kuvshinov1, N.V. Morozova2
Sevastopol State University, Sevastopol, Russia, 2Russian Medical Academy of Postgraduate Education, Moscow, Russia
Кувшинов Владимир Владиславович - канд. техн. наук, Kuvshinov Vlaimir Vladislavovich - candidate of technical
доцент, кафедра «Возобновляемые источники энергии и Sciences, docent, department «Renewable Energy and Electrical
электрические системы и сети», Севастопольский государ- Systems and Networks», Sevastopol State University, Institute
ственный университет, институт ядерной энергии и про- of Nuclear Energy and Industry, Sevastopol, Russia.
мышленности, г. Севастополь, Россия. Тел. 8-978-761-92-64. Ph. 8-978-761-92-64. E-mail: [email protected] E-mail: [email protected]
Морозова Наталья Владиславовна - канд. пед. наук, доцент, Morozova Natalia Vladislavovna - candidate of pedagogical
кафедра «Медицинская техника», Российская медицинская Sciences, docent, department «Medical Technique», Russian
академия непрерывного профессионального образования, Medical Academy of Postgraduate Education, Moscow, Russia.
г. Москва, Россия. E-mail: [email protected] E-mail: [email protected]
Рассматривается возможность увеличения суммарного коэффициента преобразования солнечных установок за счет выработки тепловой и электрической энергии с одной и той же приемной поверхности. Для реализации данных целей предложено использовать термофотоэлектрическую установку, совмещающую в себе тепловой солнечный коллектор и фотоэлектрический модуль. Для проведения экспериментов использовались две установки одинаковых размеров: с тепловым и комбинированным термофотоэлектрическим преобразованием солнечной энергии. Приводятся результаты сравнительных экспериментальных исследований предложенных установок.
Ключевые слова: солнечный коллектор; фотоэлектрическая установка; термофотоэлектрическая установка; кремниевые солнечные элементы; комбинированное преобразование солнечной энергии; коэффициент преобразования; гелиопрофиль.
The possibility of increasing in total coefficient of transformation of solar installations at producing of thermal and electric energy from the same reception surface is considered. For realization of these purposes it is offered to use the thermophoto-electrical unit combining the thermal solar collector and the photo-electric module. For carrying out experiments two installations of the identical sizes, with the thermal and combined thermophoto-electric transformation of solar energy were used. Results of comparative pilot studies of the offered installations are given.
Keywords: solar collector; photo-electric installation; thermophoto-electric installation; silicon solar elements; combined transformation of solar energy; transformation coefficient; helioprofile.
Введение солнечной радиации в электрическую энергию
(КПД промышленных фотоэлементов составляет При использовании фотоэлектрических ус- 15 -20 %). В то же время солнечные коллекторы, тановок их главным недостатком является невы- используемые для нагрева теплоносителя, имеют сокая эффективность преобразования потока тепловой КПД в несколько раз выше. Следова-
ISSN 0321-2653 ИЗВЕСТИЯ ВУЗОВ. СЕВЕРО-КАВКАЗСКИМ РЕГИОН._ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ. 2017. № 2
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIIREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2017. № 2
тельно, для повышения КПД системы целесообразно использовать комбинированную солнечную установку, совмещающую в себе тепловой коллектор и фотоэлектрический модуль.
С развитием науки и техники появляется все больше солнечных установок, при работе которых с одной и той же рабочей поверхности одновременно может вырабатываться тепловая и электрическая энергия. С уверенностью их можно отнести к новому классу гелиотехники -термофотоэлектрические солнечные установки, которые одновременно преобразуют всю падающую на них солнечную радиацию в тепло- и электроэнергию, т.е. одновременно нагревают теплоноситель и являются электрическим генератором постоянного тока [1].
Использование комбинированных термофотоэлектрических установок дает заметную экономию материалов для их изготовления на единицу мощности, увеличивает их суммарный коэффициент преобразования и эффективность использования. Это объясняется тем, что абсорберы тепловых гелиосистем и фотоэлектрические преобразователи солнечных батарей преобразуют различные длины волн солнечного спектра, поэтому с одной рабочей поверхности можно получать как тепловую, так и электрическую энергию, не уменьшая эффективность работы тепловой и электрической части. Производство термофотоэлектрических панелей на основе серийных установок позволит сократить затраты на выпуск абсорберов с дорогими селективными покрытиями и на материалы для производства конструкций фотоэлектрических модулей, объединив их в одну установку [2].
Постановка задачи исследования
Комбинированные термофотоэлектрические установки представляют комбинацию абсорберов плоских гелиоколлекторов, на приемной стороне которых находятся кремниевые элементы различных размеров. Электрическая мощность системы определяется мощностью солнечных элементов, а тепловая мощность -площадью и эффективностью абсорбера. В работе [1] описываются исследования, проводимые на комбинированном гелиоколлекторе с воздушным теплоносителем. Данные, полученные в результате исследований, позволили оценить увеличение не только КПД фотоэлектрического преобразования, но и всей системы в целом. В результате двухстороннего воздушного охлаждения фотоэлектрического модуля был улучшен
тепловой и электрический КПД, что подтвердилось экспериментальными данными. Проведенные исследования показали, что воздушное охлаждение фотоэлектрического модуля дает заметное улучшение выходных электрических характеристик. Использование нагретого воздуха существенно увеличивает общий КПД комбинированного коллектора. Существенное увеличение КПД всей системы связано с использованием комбинированной установкой значительной части солнечного спектра излучения. Если тепловой коллектор использует, в основном, инфракрасную и ближнюю видимую часть, то кремниевые элементы используют фиолетовую и коротковолновую видимую часть спектра.
Современные промышленные монокремниевые и поликремневые солнечные элементы имеют плоскую конструкцию, их КПД составляет 17 - 20 %, при коэффициенте поглощения до 95 %. При преобразовании солнечной энергии 80 % энергии идет в основном на тепловой нагрев элементов, что только ухудшает их качественную работу. Расположив солнечные элементы поверх теплового абсорбера гелиоколлектора, при эффективном теплообмене создается возможность для увеличения КПД всей установки. Отвод теплоты теплоносителем, циркулирующим по контуру гелиосистемы, препятствует перегреву фотопреобразователей и, соответственно, повышает суммарную выработку электрической энергии. Высокий коэффициент поглощения солнечных элементов дает возможность до 80 % поглощенной ими солнечной энергии пойти на нагрев приемной поверхности теплового абсорбера. Коэффициент преобразования до 80 % является высоким показателем для многих абсорберов промышленных тепловых солнечных установок.
Цель и задачи исследования
Цель исследования - проведение эксперимента для подтверждения теоретических данных об увеличении суммарного коэффициента преобразования потока падающей солнечной радиации термофотоэлектрической установкой и увеличения мощностных характеристик с единицы площади её приемной поверхности при использовании комбинированной выработки тепловой и электрической энергии.
Эксперименты по измерению энергетических характеристик солнечной установки проводились в натурных условиях на территории Лаборатории возобновляемой энергетики
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIIREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2017. № 2
Севастопольского государственного университета в Институте ядерной энергии и промышленности в течение 2015 - 2016 гг.
В работе использовались метод прямых измерений по току и напряжению фотопреобразователя при переменном нагрузочном сопротивлении [3] и методы температурных измерений теплоносителя. Исследования проводились в натурных условиях на открытой площадке в ясные дни, при естественном солнечном освещении и максимальной освещенности (около 1000 Вт/м2). Условием проведения эксперимента являлось постоянство интенсивности солнечной радиации.
При проведении работ использовались две солнечные установки одинаковых размеров (рис. 1), длиной 3 м и шириной 1 м, собранные из полноразмерного промышленного гелиопро-филя, предназначенного непосредственно для монтажа кровельного покрытия жилых домов. Сам гелиопрофиль состоит из отдельных элементов (полос) шириной 0,15 м и длиной до 7 м, которые имеют с боков технологические ребра, таким образом гелиопрофили способны покрывать до 7 м кровли по высоте и неограниченную площадь по ширине. Внутри гелиопрофиля находятся трубки для жидкого теплоносителя и полости (каналы) для воздуха или теплоаккуму-лирующего материала.
Рис. 1. Тепловая (слева) и теплофотоэлектрическая (справа) солнечные установки / Fig. 1. Thermal (left) and thermophoto-electric (right) solar installations
На приемной поверхности одного из гели-опрофилей находятся солнечные элементы, способные вырабатывать электрическую энергию. Фотоэлементы крепятся к приемной поверхности при помощи специальной теплопроводящей пасты с большим омическим сопротивлением. Элементы покрывают от 1/3 до 1/2 нижней части гелиопрофиля (рис. 2).
За счет более низкой температуры внизу гелиопрофиля при циркуляции теплоносителя происходит охлаждение элементов, что улучшает качество их работы. Так как кремниевые солнечные элементы преобразуют отличную от теплового абсорбера часть спектра, происходит общее увеличение энерговыработки.
Заводской КПД предложенных кремниевых солнечных элементов (при освещенности Ео=1000 Вт/м2) составляет 15 %, тепловой КПД гелиопрофиля в стационарном режиме - 70 %. Соответственно удельная мощность солнечной батареи может составлять до 150 Вт/м2, а гелиопрофиля - 700 Вт/м2.
П1 11
4 6
Рис. 2. Комбинированная теплофотоэлектрическая установка: 1 - падающая солнечная радиация; 2 -теплопоглощающая поверхность; 3 - солнечные элементы; 4 - стенки поглощающей поверхности гелиопрофиля; 5 - канал для воды; 6 - воздушный канал; 7 - выходные электрические контакты солнечных элементов / Fig. 2. The combined thermophotoelectric installation: 1 - the falling solar radiation; 2 - heat-absorbing surface; 3 - solar elements; 4 - walls of the absorbing helioprofile surface; 5 - water channel; 6 - air channel;
7 - outlet electric contacts of solar elements
Работа абсорбера термофотоэлектрической установки описывается по методике [4].
Максимальная мощность Pmax, вырабатываемая солнечной батареей:
p = Fir I U = I U
1 max кз ^ xx ± max ^ max т
(1)
где - фактор заполнения вольт-амперной характеристики; 1кз - ток короткого замыкания; ихх - напряжение холостого хода; 1тах - ток в рабочей точке; итах - напряжение в рабочей точке.
КПД фотоэлектрической солнечной батареи рассчитывается по известной формуле:
Псб =
^ max Umax
P
(2)
V е Я Е
Яэл Ео Яэл Ео
где 5"эл - полезная площадь солнечных элементов, м2; Ео - освещенность рабочей поверхности, Вт/м2.
2
7
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIIREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2017. № 2
Соответственно расчет теплового абсорбера производится также известным методом [4]. Полезная энергия Qu, отводимая из коллектора в единицу времени, Вт, равна:
Qu = FrAUM - UL(T - Ta)]
(3)
где А - площадь коллектора, м ; - коэффициент отвода теплоты из коллектора; 1Т - плотность потока суммарной солнечной радиации в плоскости коллектора (с учетом углового коэффициента К), Вт/м2; т - пропускательная способность прозрачных покрытий по отношению к солнечному излучению; а - поглощательная способность пластины коллектора по отношению к солнечному излучению; Ц, - полный коэффициент тепловых потерь коллектора, Вт/(м2 град); Т - температура жидкости на входе в коллектор (на номинальном режиме), оС; Та - температура окружающей среды, оС.
Для практических расчетов более применим упрощенный вариант формулы (3):
Qu SCK G Cp (Твых
(4)
где Qu - тепловая мощность солнечного коллектора Рск; 5"ск - площадь коллектора, м2; Твых -температура жидкости на выходе из коллектора.
Соответственно КПД солнечного коллектора определяется формулой
Пск =
S F
°ск Ео
(5)
Для комбинированной установки освещенность Ео одинакова для тепловой и электрической части, а величины площадей 5"ск и 5"эл эквивалентны, т.е. можно записать:
Пск =
Р„
; Псб _ "
Р.
сб
SтфуЕо ^фу^
(6)
где Пек, Псб - тепловой и электрический КПД комбинированной установки соответственно; Рск, Рсб - мощность, отводимая от теплового коллектора и солнечной батареи соответственно; 5"тфу -полезная площадь термофотоэлектрической установки, заполненная солнечными элементами.
Общая мощность термофотоэлектрической установки равна сумме мощностей тепловой и фотоэлектрической частей:
Ртфу = Рск + Рсб = ^тфуЕо СПск + псб ) = ^тфуЕоПтфу , (7)
где Птфу - общий суммарный КПД термофотоэлектрической установки (комбинированного солнечного коллектора).
Отсюда видно, что при увеличении отбираемой мощности от солнечной установки за счет фотоэлектрической составляющей возрастает её суммарный КПД, так как площадь и освещенность рабочей поверхности остаются постоянными.
При неполном покрытии приемной поверхности комбинированной установки солнечными элементами формулу (7) необходимо заменить:
Ртфу = ^А (Лск + /тфуЛсб ) , (8)
где /тфу - коэффициент заполнения солнечными элементами приемной поверхности комбинированной установки. В нашем случае он изменяется в пределах от 1/2 до 1/3.
КПД солнечных элементов при нагреве уменьшается:
Псб = /тфуПо (1 - к(Т, - То )) , (9) где По - КПД фотоэлемента при То = 25 оС; Т -температура нагретого фотоэлемента (считаем её равной температуре жидкости на входе в коллектор); падение КПД солнечного элемента зависит от температурного градиента к и составляет от 0,3 до 0,5 %/ оС [5].
С учетом изложенного формула принимает
вид:
Р = S Е
Р тфу °тфуЕо
GCp (Твых - Ti )
Е
+
+S^y ЕоЛфу П0 (1 " к (Ti - То )).
(10)
По формулам (1) - (10) можно определить все параметры и солнечной установки с учетом тепловой и электрической части.
Результаты исследований
Для проведения экспериментов выбирались летние ясные дни с большой интенсивностью солнечной радиации. Освещенность при измерениях составляла от 980 до 1000 Вт/м2.
Для проведения экспериментов использовались две солнечные установки равных размеров, с одинаковыми тепловыми абсорберами, расположенными под одинаковыми углами к солнцу (рис. 1). Так как площади установок были равны, они получали одинаковое количество солнечной радиации и находились в одинаковых условиях.
При проведении экспериментов получена сравнительная тепловая выработка двух солнечных установок (рис. 3).
Как видно из рис. 3, при одновременной выработке тепловой и электрической энергии
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIIREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2017. № 2
температура теплоносителем на выходе различалась всего на 1-2 град, т.е. по выработке теплоты установки почти не отличаются. При этом комбинированная термофотоэлектрическая установка вырабатывала электроэнергию.
о
80 70 60 50 40 30 20 ^ 10 0
1
iSSH х 2
10,00 11,00 12,00
Время измерения в течение суток
13,00
Рис. 3. Температура теплоносителя на выходе солнечных установок: 1 - тепловой гелиопрофиль;
2 - комбинорованный гелиопрофиль / Fig. 3. Heat carrier temperature at the exit of solar installations: 1 - thermal helioprofile; 2 - the combined helioprofile
На рис. 4 приведены графики удельных тепловых мощностных характеристик, Вт/м2, двух солнечных установок, удельной электрической мощности фотоэлектрической батареи и общая (суммарная) мощность всей термофотоэлектрической установки.
§ ^
и н
s m
« ,
S о ^ и
Й о
§
и о ч с
н §
я
л
ч «
>>
900 800 700 - - -600 - - -
500 '' 400 300 200 100 h 0
10,00
11,00 12,00 13,00 14,00
Рис. 4. Сравнительная мощностная тепловая выработка
установок: 1 - суммарная мощность термофотоэлектрического гелиопрофиля; 2 - тепловая мощность гелиопрофиля; 3 - тепловая мощность
термофотоэлектрического гелиопрофиля; 4 - электрическая мощность солнечной батареи / Fig. 4. Comparative power thermal productivity of installations: 1 - general power thermophoto-electric helioprofile; 2 - thermal power helioprofile; 3 - thermal power thermophoto-electric helioprofile; 4 - electric power solar battery
При наличии на гелиопрофиле работающих фотоэлементов солнечная батарея вырабатывала до 150 Вт/м2 электрической мощности. Удельная тепловая мощность обычного гелиопрофиля доходила до 720 Вт/м2, а тепловая мощность термофотоэлектрического модуля составляет 700 Вт/м2. Следовательно, тепловая мощность уменьшается на 2 - 3 % при наличии работающих элементов. Однако суммарная мощность с учетом тепловой и электрической части составляет 850 Вт/м2, т.е. в сравнении с обычным тепловым гелиопрофилем получаем увеличение мощности на 18 %. Отсюда прибавка мощности с одной приемной поверхности, при наличии работающих фотоэлементов, составляет 15 %.
По формулам (6) можно рассчитать КПД тепловой и электрической части. Согласно формулам (6) КПД солнечных установок увеличивается пропорционально вырабатываемой мощности, отсюда увеличение суммарного КПД установки составляет также 15 %.
Выводы
Проведенные исследования показывают, что использование нагретого солнцем теплоносителя и использование электрических элементов существенно увеличивает общий коэффициент преобразования гелиоустановки, в среднем до 15 %. Тепловая мощность обеих установок остается практически приблизительно постоянной (см. рис. 4). Это происходит вследствие того, что фотоэлектрические элементы преобразовывают солнечную радиацию длин волн, отличную от спектра, необходимого тепловому коллектору для нагрева воды [6]. При работе солнечных батарей без теплового отвода инфракрасная тепловая составляющая солнечной радиации идет на нагрев фотоэлементов, что часто может приводить к их перегреву и падению КПД фотоэлементов [7, 8].
В результате исследований получены следующие результаты:
1. Можно сделать заключение об эффективности работы солнечных установок с комбинированной выработкой тепловой и электрической энергии [2, 9, 10].
2. Показано, что с 1 м2 поверхности разработанного термофотоэлектрического гелиопро-филя можно получать до 700 Вт тепловой и около 150 Вт электрической мощности.
3. Суммарный коэффициент преобразования солнечной энергии термофотоэлектрической установки увеличивается до 85 %. При том, что
ISSN 0321-2653 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIIREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2017. № 2
тепловой КПД гелиопрофиля может составлять до 70 %, а электрический КПД солнечных элементов, используемых в исследованиях, около 15 %.
4. Сравнение работы тепловой и термофотоэлектрической установок подтверждает, что увеличение суммарных значений мощности и КПД комбинированной солнечной установки можно рассчитывать по формулам (1) - (10).
Литература
1. Кузнецов К.В., Тюхов И.И., Сергиевский Э.Д. Исследование характеристик солнечного воздушного гибридного коллектора // Энергообеспечение и энергосбережение в сельском хозяйстве: 6-й Междунар. науч.-техн. конф., 13-14 мая 2008 г. Москва, ГНУ ВИЭСХ, 2008. Ч. 4. С. 227 - 231.
2. Пат. 150121 РФ, МПК Н 01 L 31/00. Фототермопре-образователь солнечной энергии / В.В. Кувшинов, А.И. Башта, В.А. Сафонов; патентообладатель В.В. Кувшинов. Заявка № 2014149414/93; заявл. 17.10.2014; опубл. 27.01.2015, Бюл. № 3.
3. Фотоэлектрические приборы из кристаллического кремния. Методика коррекции результатов измерения вольт-амперной характеристики (МЭК 891-87): ГОСТ 2897691. [Введ. 19.04.91]. М.: ИПК Изд-во стандартов, 2004. 42 с. (Национальный стандарт России).
4. Кувшинов В.В. Методы расчета и повышения эффективности использования теплофотоэлектрических установок // Сб. науч. тр. СНУЯЭ и П. 2013. Вып. 3 (47). С.166 -172.
5. Арбузов Ю.Д., Евдокимов В.М. Основы фотоэлектричества. М.: ГНУ ВИЭСХ, 2007. 292 с.
6. Колтун М.М. Оптика и метрология солнечных элементов. М.: Наука, 1985. 300 с.
7. Раушенбах Г. Справочник по проектированию солнечных батарей. М.: Энергоатомиздат, 1983. 397 с.
8. Кувшинов В.В. Использование солнечных концентраторов для повышения мощностных характеристик сетевых фотоэлектрических станций // сб. науч. работ СНУЯЭиП. Севастополь: СНУЯЭиП, 2014. Вып. 1 (49). С. 144 - 149.
9. Пат. 150122 РФ, МПК Н 01 L 31/00. Фототермопреобра-зователь солнечной энергии / А.И. Башта, В.В. Кувшинов; патентообладатели А.И. Башта, В.В. Кувшинов. Заявка № 2014149416/93; заявл. 17.10.2014; опубл. 27.01.2015, Бюл. № 3.
10. Пат. № 150120 Российская федерация; МПК Н 01 L 31/00. Солнечный концентратор для фотоэлектрических модулей / А.И. Башта, В.В. Кувшинов, В.А. Сафонов; заявитель и патентообладатель В.В. Кувшинов. Заявка № 2014149411; заявл. 17.10.2014; опубл. 27.01.2015, Бюл. № 3.
References
1. Kuznetsov K.V., Tyukhov I.I., Sergievskii E.D. [Investigation of the characteristics of the hybrid solar air collector]. Energoobespechenie i energosberezhenie v sel'skom khozyaistve, Trudy 6-i Mezhdunarodnoi nauchno-tekhnicheskoi konferentsii [Materials of 6-th International scientific-technical conference]. Moscow, GNU VIESKh Publ., 2008, pp. 227-231. [In Russ.]
2. Kuvshinov V.V., Bashta A.I., Safonov V.A. Fototermopreobrazovatel' solnechnoi energii [Photo-thermal converter of solar energy]. Patent RF, no. 2014149414/93, 2015.
3. GOST 28976-91. Fotoelektricheskie pribory iz kristallicheskogo kremniya. Metodika korrektsii rezul'tatov izmereniya vol'tampernoi kharakteristiki [State Standard 28976-91. Photovoltaic from crystal-crystal-silicon devices. Methods of correcting the measurement results of current-voltage ha-tics]. Moscow, IPK Izdatel'stvo standartov, 2004, 42 p.
4. Kuvshinov V.V. Metody rascheta i povysheniya effektivnosti ispol'zovaniya teplofotoelektricheskikh ustanovok [Methods of calculation and improve the utilization of the heat of photovoltaic installations]. Sbornik nauchnykh trudov SNUYaE i P [Sbornik nauchnykh trudov SNUNE&I]. Sevastopol, 2013, no. 3 (47), pp. 166 - 172.
5. Arbuzov Yu.D., Evdokimov V.M. Osnovy fotoelektrichestva [Basics of photovoltaics]. Moscow, GNU VIESKh Publ., 2007, 292 p.
6. Koltun M.M. Optika i metrologiya solnechnykh elementov [Optics and Metrology of solar cells]. Moscow, Nauka Publ., 1985, 300 p.
7. Raushenbakh G. Spravochnik po proektirovaniyu solnechnykh batarei [Guide for the design of solar panels]. Moscow, Energoatomizdat, 1983, 397 p.
8. Kuvshinov V.V. Ispol'zovanie solnechnykh kontsentratorov dlya povysheniya moshchnostnykh kharakteristik setevykh fotoelektricheskikh stantsii [The use of solar concentrators to increase the power characteristics of the network of photovoltaic plants]. Sb. nauch. rabot SNUYaEiP [Thematic collection of scientific works]. Sevastopol, SNUYaEiP, 2014, no. 1 (49), pp. 144-149.
9. Bashta A.I., Kuvshinov V.V. Fototermopreobrazovatel' solnechnoi energii [Photos solar thermal converte]. Patent RF, no. 2014149416/93, 2015.
10. Bashta A.I., Kuvshinov V.V., Safonov V.A. Solnechnyi kontsentrator dlya fotoelektricheskikh modulei [Solar concentrator]. Patent RF, no. 2014149411, 2015.
Поступила в редакцию /Received 21 марта 2017 г. /March 21, 2017
