CC BY
2
Просьба ссылаться на эту статью в русскоязычных источниках следующим образом:
Гасанов Б.Г., Исмаилов М.А., Харченко Е.В. Повышение адгезионной прочности в межслойных границах порошковых железомедных сплавов с резиной // Вестник ПНИПУ. Машиностроение. Материаловедение. - 2022. - Т. 24, № 4 - С. 26-34. DOI: 10.15593/2224-9877/2022.4.03
Please cite this article in English as:
Gasanov B.G., Ismailov M.A., Kharchenko E.V. Increasing the adhesive strength in the interlayer boundaries of powdered iron-copper alloys with rubber. Bulletin of PNRPU. Mechanical engineering, materials science. 2022, vol. 24, no. 4, pp. 26-34. DOI: 10.15593/2224-9877/2022.4.03
ВЕСТНИК ПНИПУ. Машиностроение, материаловедение
Т. 24, № 4, 2022 Bulletin PNRPU. Mechanical engineering, materials science
http://vestnik.pstu.ru/mm/about/inf/
Научная статья
Б01: 10.15593/2224-9877/2022.4.03 УДК 621.762
Б.Г. Гасанов, М.А. Исмаилов, Е.В. Харченко
Южно-Российский государственный политехнический университет, Новочеркасск, Россия
ПОВЫШЕНИЕ АДГЕЗИОННОЙ ПРОЧНОСТИ В МЕЖСЛОЙНЫХ ГРАНИЦАХ ПОРОШКОВЫХ ЖЕЛЕЗОМЕДНЫХ СПЛАВОВ С РЕЗИНОЙ
Исследовано влияние химического состава и поверхностной пористости образцов из порошковой стали на адгезионную прочность при отрыве двухслойных образцов «порошковая сталь - резина». Установлено, что адгезионная прочность при отрыве в межслойных границах «порошковая сталь - резина» зависит от поверхностной пористости, содержания меди и порообразователя в шихте. Показано, что в случае добавления в шихту на основе порошка железа 9-10 % (мас.) меди предел прочности на отрыв (адгезионная прочность) слоистых образцов «порошковая сталь - резина» возрастает в 3 - 4 раза. Выявлено, что при введении в шихту по 30 % бикарбоната аммония и меди адгезионная прочность при отрыве порошковой стали с резиной максимальная и достигает значений 0,93 - 0,95 МПа. Установлены физико-химические особенности формирования межслойных границ в системе «пористая железомедная порошковая сталь - резина». В частности, при горячей вулканизации образцов из порошковой стали с резиновой смесью происходит сульфидирование меди и железа, а между частицами меди и резины образуется промежуточная пленка, состоящая из продуктов реакции меди и медного раствора в железе с серой. Приведены оптимальные параметры горячей вулканизации для соединения упругодиссипативной подложки со спеченной порошковой сталью и экспериментально обосновано, что адгезионная прочность на отрыв достигает таких значений, при которых нет необходимости в дополнительной обработке поверхности порошковой стали перед склеиванием с упругодиссипативной подложкой на основе резиновой смеси.
Ключевые слова: спеченная порошковая сталь, резиновый слой, упругодиссипативная подложка, ударно-абразивный износ, порообразова-тель, бикарбонат аммония, адгезионная прочность, вулканизация, пористость, микрорентгеноспектральный анализ, поэлементное картирование.
B.G. Gasanov, M.A. Ismailov, E.V. Kharchenko
South-Russian State Polytechnic University named after M.I. Platova, Novocherkassk, Russian Federation
INCREASING THE ADHESIVE STRENGTH IN THE INTERLAYER BOUNDARIES OF POWDERED IRON-COPPER ALLOYS WITH RUBBER
The work is devoted to the study of the influence of the chemical composition and surface porosity of powder steel samples on the adhesive strength during separation of two-layer "powder steel-rubber" samples. It has been established that the adhesive strength at separation in the interlayer boundaries of "powder steel - rubber" depends on the surface porosity, the content of copper and the pore-forming agent in the charge. It is shown that in the case of adding 9-10% (wt.) of iron to the charge based on powder copper tensile strength (adhesive strength) of layered samples "powder steel - rubber" increases by 3 - 4 times. It was revealed that when 30% ammonium bicarbonate and copper are introduced into the charge, the adhesive strength at separation of powder steel with rubber is maximum and reaches values of 0.93 - 0.95 MPa. The physicochemical features of the formation of interlayer boundaries in the "porous iron-copper powder steel - rubber" system are established. In particular, during hot vulcanization of powder steel samples with a rubber mixture, copper and iron are sulfidated, and an intermediate film is formed between the copper and rubber particles, consisting of the reaction products of copper and copper solution in iron with sulfur. The optimal parameters of hot vulcanization for joining an elastic-dissipative substrate with sintered powder steel are given and it is experimentally proved that the adhesive tear strength reaches such values at which there is no need for additional surface treatment of powder steel before gluing with an elastic-dissipative substrate based on a rubber mixture.
Keywords: sintered powder steel, rubber layer, elastic-dissipative substrate, impact-abrasive wear, poroobrazovatel, ammonium bicarbonate, adhesive strength, vulcanization, porosity, microrentgenospectral analysis, element-by-element mapping.
Введение
С развитием современной техники, созданием новых машин и механизмов, а также с необходимостью повышения их эксплуатационных характеристик возникает потребность в создании новых порошковых, композиционных и многослойных изделий, совмещающих физико-механические и эксплуатационные свойства различных конструкционных материалов [1-5]. Научный и практический интерес представляют резино-металлические слоистые материалы, работающие в агрессивной среде и в условиях ударно-абразивного изнашивания, так как они отличаются вибростойкостью, повышенными демпфирующими характеристиками, сопротивлением абразивному и ударно-абразивному износу и т.д. В работе [6] экспериментально обосновано, что совместное использование упругодиссипативной подложки из резиновой смеси и износостойкого порошкового материала, разработанного для деталей, работающих в условиях ударно-абразивного изнашивания, позволяет повысить его износостойкость в несколько раз. Однако в настоящее время недостаточно изучено влияние химического состава и пористости порошковых материалов на прочность соединения (крепления) «металл - резина», совершенно различных по составу, структуре и свойствам.
Известные методы склеивания резины и металла можно разделить на две основные группы [7; 8]. Методы «горячей вулканизации», при которых используется невулканизированная резиновая смесь, склеиваемая с поверхностью металла в процессе её вулканизации. Методы «холодной вулканизации», которые сводятся к склеиванию уже вулканизированной резины с металлом посредством специальных клеев. В первом случае прочность крепления на отрыв (адгезионная прочность) составляет 0,3-0,4, а во втором - 0,11-0,13 МПа [9]. Как правило, перед склеиванием с резиновой смесью поверхность стальных изделий подвергается дополнительной механической или химической обработке [10].
Материалы и методы исследований
Для исследования влияния химического состава и пористости на адгезионную прочность двухслойных образцов «резина - порошковая сталь» использовали порошки железа ПЖРВ 3.200.26 (ГОСТ 9849-86) и меди ПМС-1 (ГОСТ 4960) и бикарбоната аммония ]МН4НСО3 (ГОСТ Р 55580-2013). Двух- и трехслойные цилиндрические образцы, состоящие из порошков железа и смеси порошков железа, меди и бикарбоната аммония, получали статическим холодным прессованием при давлении 600 МПа, а образцы из порошка железа без добавок прессовали при давле-
нии 150, 300 и 600 МПа. Прессовки спекали в камерной печи при температуре 1070 °С в течение 2 ч в среде осушенного аммиака. В одном случае содержание Си в смеси с порошком железа варьировалось от 5 до 90 % (мас.). Одним из способов увеличения пористости на поверхности порошкового материала является применение различных порообразователей, которые используются при производстве пористых материалов [11-13]. Поэтому во втором случае использовали шихту, содержащая от 10 до 30 % порошка меди и от 10 до 50 % КН4НСО3, а остальное - железо. Пористость образцов определяли гидростатическим методом. Однослойные и двухслойные образцы склеивали с упругодиссипативной подложкой (резиновой) методом горячей вулканизации. Адгезионную прочность склеенных с упругодиссипативной подложкой порошковых образцов исследовали на специальной установке [14; 15].
Результаты и их обсуждение
Исследования показали, что у спеченных образцов из порошка железа с повышением пористости с 19 до 33 % адгезионная прочность резинового слоя после вулканизации при температуре 150 °С, и выдержке в течении 15 мин плавно повышается с 0,12 до 0,3 МПа (рис. 1, кривая 1). Это объясняется тем, что с ростом количества и размера пор увеличивается площадь контакта поверхности спеченных образцов с резиной, а также при вулканизации резина заполняет открытые поры (рис. 2).
В случае добавления в порошок железа меди адгезионная прочность на отрыв резинового слоя заметно возрастает (рис. 1, кривые 2 и 3). В частности, у образцов пористостью после спекания 35 %, содержащих 10 % Си, остальное - железо, адгезионная прочность составляла 0,71 МПа, т.е. возросла примерно в 2,5 раза (рис. 1, кривая 3). Кроме этого, медь при спекании частично инфильтрируется вглубь образца, растворяется в частицах порошка железа, что повышает пористость на поверхности прессовок, а также стимулирует формирование химических связей с серой, содержащейся в упруго-диссипативном материале, и повышает когезион-ную связь на границе слоев Бе + Си.
С увеличением содержания меди с 10 до 60 % в смеси Бе + Си адгезионная прочность соединения «резина - порошковый сплав» возрастает с 0,5 до 0,91 МПа (рис. 3). Это связано не только с увеличением поверхностной пористости (рис. 4, а-г), но и с возрастанием количества свободных включений меди (рис. 4, д, е), способствующих формированию устойчивых химических соединений с разного состава сульфидами, содержащимися в сырой резиновой смеси. Однако при дальнейшем увели-
чении концентрации меди в исследуемой смеси стная пористость образцов при содержании меди адгезионная прочность на отрыв после вулканиза- выше 60 % заметно снижается с увеличением в ции практически не изменяется, так как поверхно- смеси концентрации меди (рис. 4, е-з).
Рис. 1. Зависимость адгезионной прочности от остаточной пористости образцов: 1 - из порошка железа; 2 - из смеси 5 % Си + Бе (ост.); 3 - 10 % Си + Бе (ост.)
Рис. 2. Микроструктура поверхности порошкового образца перед вулканизацией с пористостью, %: а - 19; б - 26; в - 32
Рис. 3. Зависимость адгезионной прочности от содержания Си % и пористости, %: 1 - 32-35; 2 - 25-27; 3 - 18-20
б
а
в
ж з
Рис. 4. Микроструктура поверхности нетравленных порошковых образцов с содержанием Си в верхнем слое, %: а - 10; б - 20; в - 30; г - 50; д - 60; е - 70; ж - 80; з - 90
а, МПа 1
0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 ЫН„НСО,
Рис. 5. Влияние содержания в шихте бикарбоната аммония на адгезионную прочность на отрыв при концентрации меди в шихте, % (мас.): 1 - 0; 2 - 10; 3 - 20; 4 - 30
В проведенных ранее исследованиях было установлено, что с повышением пористости ударно-абразивная износостойкость порошковых сталей интенсивно снижается [16]. Поэтому для повышения адгезионной прочности соединения «порошковая сталь - резина» было исследовано влияние добавок порообразователей в поверхностный слой биметаллических образцов на прочность соединения «металл - резина».
Для этого изготовили двухслойные образцы, первый слой которых получали из порошка железа, а второй - из шихты с различным содержанием железа, меди и бикарбоната аммония. Образцы прессовали при давлении 600 МПа и спекали при 1070 °С в течение 2 ч в среде осушенного аммиака. Для измерения плотности (пористости) отдельно прессовали цилиндрические образцы из смеси порошков меди и бикарбоната аммония. После спекания остаточная пористость таких образцов в зависимости от содержания бикарбоната аммония колебалась в интервале 24-35 %.
В случае увеличения концентрации меди в шихте с 10 до 30 % и добавлении 10 % (мас.) бикарбоната аммония повышается адгезионная прочность резинового слоя с порошковым материалом с 0,43 до 0,67 МПа (рис. 5). Исследования показали также, что с увеличением содержания бикарбоната аммония в шихте с 10 до 30 % плавно повышается
адгезионная прочность на отрыв резины (упруго-диссипативной подложки). Максимальные значения сот получены в случае добавления в шихту по 30 % Си и КН4ИС03 (рис. 5, кривая 4).
При увеличении содержании бикарбоната аммония в испытуемом слое более 30 % образуется большая пористость, которая концентрируется вдоль границы слоев Бе - Бе+Си + МН4 ИС03 (рис. 6, б), что способствует снижению когезионной прочности между слоями самого порошкового образца, а адгезионная прочность между резиной и порошковым образцом оказалась больше, чем между слоем из порошков железа и смеси, что приводит к разрушению образца вдоль границы слоя (рис. 7, а и б).
Для оптимизации режима вулканизации резинового слоя образцы, содержащие по 30 % Си и МН4НС03, вулканизировали в интервале 100 - 200 °С в течение 15 мин. Результаты испытания на адгезионную прочность слоистых образцов на отрыв приведены на рис. 8, а, из которого видно, что на адгезионную прочность образцов, склеенных горячей вулканизацией, значительное влияние оказывает температура вулканизации. В частности, с увеличением температуры вулканизации с 100 до 180 °С адгезионная прочность интенсивно повышается с 0,2 до 0,98 МПа. Дальнейшее увеличение температуры вулканизации с 180 до 200 °С приводит к снижению сот с 0,98 до 0,76 МПа.
Рис. 6. Микроструктура поверхностного слоя образцов с содержанием бикарбоната аммония и меди, % (мас.): а - 30 №,НС03 + 30 С; б - 50 КН4НС03 + 30 Си
а б
Рис. 7. Макроструктура поверхности разлома (а, б) склеенных порошковых образцов
а
и
a , МПа [
0.3 (1.2 0,1
90 100 110 120 130 110 150 160 170 ISO !90 200 T, °C
а
is :o
б
Рис. 8. Зависимость адгезионной прочности от температуры (а) и времени (б) вулканизации
-Лк 1 ■' ' . - ; "■ч " " . V|if ■6 * ; ". . у . tf " - ■ . !
. - "¡1
' ■' 4 * V >Я. ■ . -Л* - - i
.-J* ■ ' 'v
mдащ^ ^ • 100 urn - id if . . ' . ■ - ^ '
№ А
д
Рис. 9. Поэлементное картирование поверхности (а), распределение железа Fe (б), меди Cu (в), серы S (г) и элементов (д)
б
а
Из рис. 8, б, следует, что при вулканизации в течении 5-15 мин адгезионная прочность повышается с 0,3 до 0,98 МПа. Однако при дальнейшем увеличении времени вулканизации с 15 до 25 мин сот остается постоянной, и этот период называют плато вулканизации. Дальнейшее увеличение времени вулканизации с 25 до 30 мин приводит к снижению сот до 0,8 МПа.
Проведен микрорентгеноспектральный анализ образца из порошковой стали с вулканизированной упругодиссипативной подложкой на растровом электронном микроскопе Quanta 200.
Установлено, что при серной горячей вулканизации происходит сульфидирование меди и железа, а между медными частицами и резины образуется промежуточная пленка, состоящая из продуктов реакции меди и медного раствора в железа с серой (рис. 9, а-г).
Исследования показали, что такие пленки, состоящие из сульфида меди нестехиометрического состава типа CuxS, где x = 1,97 [17], улучшает сцепление резины с матрицей спеченной железомедной стали. Адгезионная прочность резины зависит не только от структуры порошковой стали, но и от концентрации меди в стали и серы в сьгрой резине. Авторы работы [17] установили, что наилучшими для высокой адгезионной прочности являются составы резиновых смесей с высоким содержанием серы и отношением «сера: ускоритель» в пределах 3,8-4.
Анализ характера распределения меди и серы на основе результатов картирования межслойной границы «порошковая сталь - резина» подтвердил предположение об образовании химических связей меди и серы при вулканизации (рис. 9). Выявлены зоны распределения элементов: железа Fe (рис. 9, б), меди Cu (рис. 9, в) и серы S (рис. 9, г), из которых видно, что в зонах, обогащенных медью, повышается концентрация серы в результате образования при вулканизации сульфидов меди CuxS, повышающих адгезионную прочность резинового покрытия с порошковой сталью.
Заключение
1. Установлено, что адгезионная прочность в межслойных границах «порошковая сталь - резина» зависит от поверхностной пористости подложки.
2. В случае добавления в железо 9-10 % (мас.) меди предел прочности на отрыв (адгезионная прочность) слоистых образцов «спеченная сталь -резина» возрастает в 3-4 раза.
3. Выявлено, что при введении в шихту по 30 % бикарбоната аммония и меди повышается адгезионная прочность порошкового материала с резиной (упругодиссипативной подложкой) до 0,93 МПа.
4. Приведены оптимальные параметры вулканизации для соединения резины со спеченной сталью и экспериментально обосновано, что нет необходимости в дополнительной обработке поверхности порошковой стали перед склеиванием с упругодиссипативной подложкой.
5. Установлены физико-химические особенности формирования межслойных границ в системе «пористая железомедная порошковая сталь -резина».
Библиографический список
1. Виноградов В.Н., Сорокин Г.М. Износостойкость сталей и сплавов: учебное пособие для вузов. - М.: Нефть и газ, 1994. - 417 с.
2. Виноградов В.Н., Сорокин Г.М., Колокольников М.Г. Абразивное изнашивание. - М.: Машиностроение. 1990. - 222 с.
3. Трение, изнашивание и смазка: справочник / под ред. И.В. Крагельского, В.В. Алисина. - М.: Машиностроение, 1978. - Кн. 1. - 400 с.
4. Гасанов Б.Г., Сиротин П.В. Порошковые материалы для деталей, работающих в условиях ударно-абразивного изнашивания // Металлург. - 2011. - № 3. -С. 61-64.
5. Абдюкова Р.Я., Багаутдинов Н.Я. Анализ причин отказов клапанов буровых насосов // Эксплуатация нефтяных и газовых месторождений и подготовка нефти. - 2012. - № 4. - С. 66-70.
6. Сиротин П.В., Гасанов Б.Г., Исмаилов М.А. Оценка возможности повышения ударно-абразивной износостойкости композиционных материалов за счет оптимизации их упругодиссипативных свойств // Актуальные проблемы порошкового материаловедения: материалы международной научно-технической конференции. - Пермь: Изд-во Перм. нац. исслед. политехн. ун-та, 2018. - Т. 1. - С. 207-210.
7. Белозеров Н.В. Технология резины. - 3-е изд. перераб. и доп. - М.: Химия, 1979. - 472 с.
8. Кошелев Ф.Ф., Корнев А.Е., Буканов А.М. Общая технология резины. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Химия, 1978. - 578 с.
9. Гуммированные детали машин / Н.С. Пенкин, В.Г. Копченков, В.М. Сербин, А.Н. Пенкин / под ред. д.т.н., проф. Н.С. Пенкина. - 2-е изд., перераб. и доп. -М.: Машиностроение, 2013. - 245 с.
10. Бурдикова Т.В., Коробков А.М., Белов Е.Г. Адгезионная прочность композиционных материалов: учебное пособие [Электронный ресурс] / Казанский национальный исследовательский технологический университет. - Казань: Казанский научно-исследовательский технологический университет (КНИТУ), 2018. - 148 с. -URL: https://biblioclub.ru/index.php?page=book&id=500568 (дата обращения: 16.12.2020).
11. Белов С. В. Пористые материалы в машиностроении. - М.: Машиностроение, 1976. - 184 с.
12. Руденко Н.А., Лаптев А.М., Попивненко Л.В. Исследование прочности и изменения размеров спечен-
ных пористых материалов состава железо - медь - бикарбонат аммония / Обработка материалов давлением. -2011. - № 3 (28). - С. 114-118.
13. Попивненко Л.В., Ерёмкин Е.А., Бочанов П.А. Способы улучшения служебных характеристик самосмазывающихся спеченных подшипников скольжения // Научный вестник ДГМА. - 2014. - № 3 (15Е). - С. 101-105.
14. Пат. РФ № 2725530. Стенд для статических испытаний композиционных многослойных материалов (Варианты) / Сиротин П.В., Исмаилов М.А. - 2020. -Бюл. № 19.
15. Сиротин П.В., Гасанов Б.Г., Исмаилов М.А. Установка для определения упругих и демпфирующих характеристик порошковых материалов с упругодис-сипативной подложкой // «Заводская лаборатория. Диагностика материалов». - 2021. - Т. 87, № 6. - С. 63-69.
16. Сиротин П.В., Гасанов Б.Г., Исмаилов М.А. Технологические особенности повышения адгезионной прочности в межслойных границах порошковых изделий с упругодиссипативной подложкой // Порошковая металлургия: инженерные поверхности, новые порошковые материалы. Сварка-Powder metallurgy: Surface Engineering, New Powder Composite materials. Welding: сб. докл. 12-го Междунар. симп.: в 2 ч. / Нац. акад. наук. - Минск: Беларуская навука, 2021. - Ч. 1. - С. 287-295.
17. Никифорова Н.А., Шерышев М.А. Способы увеличения адгезионной прочности на границе резина-металлокорд // Успехи в химии и химической технологии. - 2011. - Т. XXV, № 3 (119). - С. 24-28.
References
1. Vinogradov V.N., Sorokin G.M. Iznosostoikost' stalei i splavov: Uchebnoe posobie dlia vuzov [Wear resistance of steels and alloys: textbook for universities]. Moscow: Neft' i gaz, 1994, 417 p.
2. Vinogradov V.N., Sorokin G.M., Kolokol'nikov M.G. Abrazivnoe iznashivanie [Abrasive wear]. Moscow: Mashinostroenie. 1990, 222 p.
3. Trenie, iznashivanie i smazka: Spravochnik [Friction, Wear and Lubrication: Handbook]. Ed. I.V. Kragel'skogo, V.V. Alisina. M.: Mashinostroenie, 1978, 400 p.
4. Gasanov B.G., Sirotin P.V. Poroshkovye materialy dlia detalei, rabotaiushchikh v usloviiakh udarno-abrazivnogo iznashivaniia [Powder materials for parts operating under shock-abrasive wear conditions]. Metallurg, 2011, no. 3, pp. 61-64.
5. Abdiukova R.Ia., Bagautdinov N.Ia. Analiz prichin otkazov klapanov burovykh nasosov [Analysis of the causes of drill pump valve failures]. Ekspluatatsiia neftianykh i gazovykh mestorozhdenii ipodgotovka nefti, 2012, no. 4, pp. 66-70.
6. Sirotin P.V., Gasanov B.G., Ismailov M.A. Otsenka vozmozhnosti povysheniia udarno-abrazivnoi iznosostoikosti kompozitsionnykh materialov za schet optimizatsii ikh uprugo-dissipativnykh svoistv [Evaluation of the possibility of increasing the shock and abrasion resistance of composite materials by optimizing their elastic-dissipative properties]. Aktual'nye problemy poroshkovogo materialovedeniia: materialy mezhdunarodnoi nauchno-tekhnicheskoi konferentsii, 2018, vol., pp. 207-210.
7. Belozerov N.V. Tekhnologiia reziny [Rubber technology]. 3nd. Moscow: Khimiia, 1979. 472 p.
8. Koshelev F.F., Kornev A.E., Bukanov A.M. Obshchaia tekhnologiia reziny [General rubber technology]. 4nd. Moscow: Khimiia, 1978, 578 p.
9. Penkin N.S., Kopchenkov V.G., Serbin V.M., Penkin A.N. Gummirovannye detali mashin [Rubberized machine parts]. Ed. N.S. Penkina. 2nd. Moscow: Mashinostroenie, 2013, 245 p.
10. Burdikova T.V., Korobkov A.M., Belov E.G. Adgezionnaia prochnost' kompozitsionnykh materialov: uchebnoe posobie [Adhesive strength of composite materials: textbook]. Kazanskii natsional'nyi issledovatel'skii tekhnologicheskii universitet, 2018, 148 p. URL: https://biblioclub.ru/index.php?page=book&id=500568 (data avalable 16 Desember 2020).
11. Belov S.V., Poristye materialy v mashinostroenii [Porous materials in mechanical engineering]. Moscow: Mashinostroenie, 1976, 184 p.
12. Rudenko N.A., Laptev A.M., Popivnenko L.V. Issledovanie prochnosti i izmeneniia razmerov spechennykh poristykh materialov sostava zhelezo-med'-bikarbonat ammoniia [Study of strength and dimensional changes of sintered porous materials of iron-copper-ammonium bicarbonate composition]. Obrabotka materialov davleniem, 2011, no. 3 (28), pp. 114-118.
13. Popivnenko L.V., Eremkin E.A., Bochanov P.A. sposoby uluchsheniia sluzhebnykh kharakteristik samosmazyvaiushchikhsia spechennykh podshipnikov skol'zheniia [Ways to improve the service characteristics of self-lubricating sintered plain bearings]. Nauchnyi vestnik DGMA, 2014, no. 3 (15E), pp. 101-105
14. Sirotin P. V., Ismailov M.A. Stend dlia staticheskikh ispytanii kompozitsionnykh mnogosloinykh materialov (Varianty) [Bench for static testing of composite multilayer materials (variants)]. Patent Rossiiskaia Federatsiia no. 2725530 (2020).
15. Sirotin P.V., Gasanov B.G., Ismailov M.A. Ustanovka dlia opredeleniia uprugikh i dempfi-ruiushchikh kharakteristik poroshkovykh materialov s uprugo-dissipativnoi podlozhkoi [Installation for determining the elastic and damping characteristics of powder materials with an elastic-dissipative substrate]. Zavods-kaia laboratoriia. Diagnostika materialov, 2021, vol. 87, no. 6, pp.63-69.
16. Sirotin P.V., Gasanov B.G., Ismailov M.A. Tekhnologicheskie osobennosti povysheniia adgezionnoi prochnosti v mezhsloinykh granitsakh poroshkovykh izdelii s uprugo-dissipativnoi podlozhkoi [Technological features of increasing the adhesive strength in the interlay-er boundaries of powder products with an elastic-dissipative substrate]. Poroshkovaia metallurgiia: inzhenernye poverkhnosti, novye poroshkovye materialy. Svarka-Powder metallurgy: Surface Engineering, New Powder Composite materials. Welding: sbornik dokladov. Minsk: Belaruskaia navuka, 2021, pp. 287-295.
17. Nikiforova N.A., Sheryshev M.A. Sposoby uvelicheniia adgezionnoi prochnosti na granitse rezina-metallokord [Ways to increase the adhesive strength at the rubber-metalcord interface]. Uspekhi v khimii i khimicheskoi tekhnologii, 2011, vol. XXV, no. 3 (119), pp. 24-28.
Поступила: 24.08.2022
Одобрена: 01.11.2022
Принята к публикации: 01.12.2022
Об авторах
Гасанов Бадрудин Гасанович (Новочеркасск, Россия) - доктор технических наук, профессор кафедры «Международные логистические системы и комплексы» Южно-Российского государственного политехнического университета (НПИ) имени М.И. Платова (Россия, 346428, г. Новочеркаск, ул. Просвещения, 132, e-mail: kafmlsik@gmail.com).
Исмаилов Маркиз Азизович (Новочеркасск, Россия) - старший преподаватель кафедры «Автомобили и транспортно-технологические комплексы» ЮжноРоссийского государственного политехнического университета (НПИ) имени М.И. Платова (Россия, 346428, г. Новочеркаск, ул. Просвещения, 132, e-mail: al_myalim@mail.ru).
Харченко Евгений Вячеславович (Новочеркасск, Россия) - старший преподаватель кафедры «Автомобили и транспортно-технологические комплексы» Южно-Российского государственного политехнического университета (НПИ) имени М.И. Платова (Россия, 346428, г. Новочеркаск, ул. Просвещения, 132, e-mail: hariton_n@ mail.ru).
About the authors
Badrudin G. Gasanov (Novocherkassk, Russian Federation) - Doctor of Technical Sciences, Professor of the Department "International Logistics Systems and Complexes" of the South-Russian State Polytechnic University (NPI) named after M.I. Platov (132, str. Prosveshchenie, Novocherkask, 346428, Russian Federation, e-mail: kafmlsik@gmail.com).
Markiz A. Ismailov (Novocherkassk, Russian Federation) - Senior Tutor for the Department "Automobiles and Transport-Technological Complexes" of the South-Russian State Polytechnic University (NPI) named after M.I. Platov (132, str. Prosveshchenie, Novocherkask, 346428, Russian Federation, e-mail: al_myalim@mail.ru).
Evgeny V. Kharchenko (Novocherkassk, Russian Federation) - Senior Tutor for the Department "Automobiles and Transport-Technological Complexes" of the South-Russian State Polytechnic University (NPI) named after M.I. Platov (132, str. Prosveshchenie, Novocherkask, 346428, Russian Federation, e-mail: hariton_n@mail.ru).
Финансирование. Исследование не имело спонсорской поддержки.
Конфликт интересов. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Вклад всех авторов равноценен.
