Повышение адаптируемости оборудования к демонтажу стоек рамной крепи в горной выработке Текст научной статьи по специальности «Энергетика и рациональное природопользование»

Оригинальная статья

УДК 622.002.5:62-192 © Н.К. ЛиньН1, Д.В. Динь1, В.В. Габов2, Л.К. Фук1, Н.В. Тханг2, 2024

1 Ханойский горно-геологический университет, г. Ханой, Вьетнам

2 Санкт-Петербургский горный университет императрицы Екатерины II, 199106, г. Санкт-Петербург, Россия

Н e-mail: nguyenkhacllnh@humg.edu.vn

Original Paper

UDC 622.002.5:62-192 © N.K. LinhH1, D.V. Dlnh V.V. Gabov2,

L.Q. Phuc1, N.V.Thang2, 2024

1 Hanoi University Of Mining and Geology, Hanoi, 112400, Vietnam 2 Saint Petersburg Mining University, Saint Petersburg, 199106, Russian Federation H e-mail: nguyenkhaclinh@humg.edu.vn

Повышение адаптируемости оборудования к демонтажу стоек рамной крепи в горной выработке*

Enhancing the equipment adaptability for removing frame supports

in the mine workings

DOI: http://dx.doi.org/10.18796/0041-5790-2024-9-81-86

Тенденция перехода от открытой добычи угля к подземной подразумевает увеличение количества горных выработок, в которых необходимо извлекать уголь. Во Вьетнаме большинство горных выработок в настоящее время поддерживаются стальными стойками крепи. После добычи угля стальные стойки в горных выработках часто не извлекаются или имеют крайне низкий процент извлечения, что приводит к значительным потерям ресурсов в процессе добычи угля. Однако процесс извлечения сталкивается с многочисленными трудностями из-за сложных геологических условий, частых обрушений кровли при демонтаже стоек крепи, что приводит к тяжелым и опасным условиям труда. С помощью моделирования в программе Maple показано, что изменение угла наклона опорного цилиндра приводит к соответствующим изменениям в размерах и силовых показателях конструкции. Результаты исследования показывают, что при одинаковом значении нагрузки давление в опорном цилиндре может быть уменьшено, что снижает силу действующую на шарнирные соединения гидростойки, что позволяет повысить надежность и оптимизировать силовое воздействие на компоненты стойки.

Ключевые слова: горная выработка, угольный забой, демонтаж, гидростойка, компьютерное моделирование, Maple. Для цитирования: Повышение адаптируемости оборудования к демонтажу стоек рамной крепи в горной выработке / Н.К. Линь, Д.В. Динь, В.В. Габов и др. // Уголь. 2024;(9):81-86. DOI: 10.18796/00415790-2024-9-81-86.

* Данное исследование было поддержано Министерством образования и подготовки кадров Вьетнама, грант № В2023 - МйЛ - 03.

ЛИНЬ Н.К.

Доцент Ханойского горно-геологического университета, 112400, г. Ханой, Вьетнам, e-mail: nguyenkhaclinh@humg.edu.vn

ДИНЬ Д.В.

Доцент Ханойского горно-геологического университета 112400, г. Ханой, Вьетнам, e-mail: dangvudinh@humg.edu.vn

ГАБОВ В.В.

Профессор Санкт-Петербургского горного университета императрицы Екатерины II, 199106, г. Санкт-Петербург, Россия, e-mail: gabov_vv@pers.spmi.ru

ФУК Л.К.

Доцент Ханойского горно-геологического университета, 112400, г. Ханой, Вьетнам, e-mail: fuglinh@humg.edu.vn

ТХАНГ Н.В.

Ассистент Санкт-Петербургского горного университета императрицы Екатерины II, 199106, г. Санкт-Петербург, Россия, e-mail:nguen_v2@pers.spmi.ru

Abstract

The trend of shifting from surface to underground coal mining implies an increase in the number of mine workings from which coal will be extracted. Most of mine workings in Vietnam are currently reinforced by steel frame supports. Once coal is extracted, the steel supports in the mine workings are often not removed or the number of removed supports remains extremely low, resulting in significant losses of resources in the coal mining process. However, their removal process faces many challenges due to the challenging geological conditions, frequent roof caving during the support disassembly resulting in harsh and hazardous working conditions. With the help of simulation in the Maple software suite, it is shown that changing the inclination angle of the support cylinder leads to corresponding changes in the dimensions and strength parameters of the structures.

The results show that for the same load value, the pressure in the support cylinder can be reduced, which reduces the force acting on the pivot joints of the hydraulic stand, thus improving the reliability and optimizing the force on the stand components. Keywords

Mine workings, coal face, disassembly, hydraulic stand, computer simulation, maple. For citation

Linh N.K., Dinh D.V., Gabov V.V., Phuc L.Q., Thang N.V. Enhancing the equipment adaptability for removing frame supports in the mine workings. Ugol'. 2024;(9):81-86. (In Russ.). DOI: 10.18796/0041-5790-2024-9-81-86. Acknowledgements

This research was supported by the Ministry of Education and Training of Vietnam, Grant No. B2023 - MDA - 03.

ВВЕДЕНИЕ

В большинстве своем запасы невозобновляемых источников энергии и полезных ископаемых все больше истощаются, а их эксплуатация приводит к загрязнению окружающей среды [1, 2, 3, 4]. Поэтому поиск решений по экономии ресурсов и обеспечению безопасности процессов добычи

угля является разумным, устойчивым и рациональным направлением развития угольной промышленности [5, 6, 7, 8]. В настоящее время и в ближайшем будущем в угледобыче преимущественно используется технология подземной добычи [9, 10, 11, 12]. За длительный период применение и совершенствование методов подземной добычи во Вьетнаме стремительно увеличились. Большинство горных выработок поддерживается с помощью стальных арочных крепей, поэтому растет потребность в демонтаже неиспользуемых горных выработок [13, 14, 15, 16].

Исследования реальных процессов добычи показали, что давление в зоне демонтажа значительно, что приводит к дальнейшему опусканию основания крепи, усложняя процесс демонтажа. Кроме того, порода кровли нестабильна, малоустойчивые породы кровли могут обрушать-ся во время демонтажа, создавая опасность для персонала и оборудования [17, 18, 19].

На основе практических исследований было предложено оборудование для демонтажа стоек рамной крепи [20], состоящее из двух частей (рис. 7): передней и задней стоек, соединенных и перемещаемых гидроцилиндром 9.

7. Демонтаж стоек

Сначала опорный рычаг 72 приставляется к верхней части стойки 4, после чего снимается зажим со стальной стойки. Затем на место уста на вл и вается зажимное устройство 6, и в этот момент цилиндр 8 полностью выдвигается. Когда зажимное устройство 6 установлено, цилиндр 8 втягивается, создавая тяговое усилие для извлечения основания опоры из земли. После этого рабочие приступают к демонтажу основания стоек из зоны. Затем гидравлический цилиндр постепенно опускает опорный рычаг 6, чтобы извлечь верхнюю часть, после чего демонтированная стойка убирается из рабочей зоны.

2. Перемещение передней стойки вперед

Чтобы переместить стойку вперед, сначала втягивается вспомогательная балка кровли 8, а затем опускается опорный цилиндр 70. Затем включается гидроцилиндр 7, который толкает переднюю стойку вперед на расстояние, равное шагу передвижки, выравнивая гидростойку 70 для поднятия балки кровли 7 7 к перекрытию горной выработки.

Рис. 1. Предлагаемое оборудование для демонтажа стоек Fig. 1. Proposed rack removal equipment

3. Продвижение задней стойки вперед

Сначала втягивается вспомогательный щит 2, и опускается механизированная крепь 15, чтобы опустить заднюю стойку. Затем гидроцилиндр 7 выдвигает заднюю стойку вперед на расстояние, равное шагу передвижки, и поднимает перекрытие 1 относительно кровли горной выработки. Наконец, рабочая зона очищается, завершая один рабочий цикл оборудования.

РАЗРАБОТКА ТЕОРИИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАГРУЗКИ

НА ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ МОНТАЖА СТОЕК

Нагрузка на гидравлические стойки является критическим параметром для оценки их эксплуатационных возможностей. Однако при одинаковых условиях усилие на гидравлическую стойку будет разным при разной высоте крепи. Наклон горной выработки также существенно влияет на величину силы, действующей на оборудование. Согласно предыдущим исследованиям [21, 22, 23, 24], для решения этих задач в основном использовались графические методы, которые связаны со значительным объемом работы и требуют кропотливого внимания со стороны практиков, что ограничивает количество расчетов.

Моделирование величин с помощью математических уравнений в сочетании с компьютерным моделированием упростило исследование нагрузки на стойку. Расчетная модель для параметров оборудования представлена на рис. 2.

Начальные углы оборудования определяются по следующим формулам:

Ф^ = arctan -

ф4 = arctan-

hzk

i 1

'20

hi h.

L-L

ф2 = arctan—5——, ф3 = arctan ha + hi

h-h

I»

ф5 = arctan

ho hi hi

ф6 = arctan———

(1)

hi hs

Hh - высота стойки (мм). HA = /7 + i2-sin07 + /|9'COs6]2

(2)

Рис. 2. Геометрические параметры и приложенная нагрузка на стойку

Fig. 2. Geometric parameters and applied load on the rack

Исходные параметры для расчета. Длина звеньев: : 954,7 mm : 1850 mm : 1710 mm : 518,1 mm : 331,7 mm : 998,3 mm : 243,3 mm

- l8 = 320,1 mm

- ¡8 = 281,7 mm

- ¡ig = 516,7 mm

- ¡u = 941,9 mm

- ¡2 = 473,2 mm

- ¡13 = 560,3 mm

- ¡7_ = 150 mm

14

- ¡15 = 271,9 mm

- ¡7i = 482 mm

i6

- ¡17 = 678,5 mm

- ¡18 = 633,5 mm

- ¡19 = 216,7 mm

- ¡20 = 683,3 mm

- ¡21 = 191,7 mm

Высота стойки варьируется в диапазоне Hh = 24003300 мм; рабочая сила крепи F1 = 1800 кН; коэффициент трения между сталью и породой w = 0,3; угол наклона горной выработки р = ±15.

Нагрузка на оборудование определяется по математическим формулам и решается методом аппроксимации с помощью программы Maple [25, 26].

Исследование нагрузок на несущую способность. Под влиянием высоты крепи и угла наклона горной выработки нагрузка, действующая на механизированную крепь, изменяется. Для контроля изменения силы, действующей на гидростойку (FN) и шарнирные соединения в этих условиях, проводятся следующие исследования (рис. 3).

Угол наклона балки перекрытия 012=0°, рабочая опорная сила F, = 1800 кН, а высота стойки H, изменяется от 2500

1 ch

до 3200 мм. Нагрузка на шарнирные соединения механизированной крепи после решения системы уравнений представлена в табл. 1.

Из полученных результатов следует (рис. 4), что давление на цилиндр уменьшается по мере увеличения высоты крепи, при этом давление на стойку достигает своего минимального значения, когда высота крепи достигает максимального значения Hh = 3200 мм. Кроме того, при работе механизированной крепи в условиях различных уклонов нагрузка на гидростойку изменяется, увеличиваясь по мере увеличения уклона горной выработки от -15° до +15°.

Очевидно, что угол наклона механизированной крепи можно регулировать, чтобы уменьшить давление в гидростойке. Этого можно достичь, изменяя положение основания при неизменности других параметров. Решение заключается в разработке дополнительного подвижного блока для регулировки положения, включающего: подвижный блок 15, поддерживающий механизированную крепь для скольжения в направляющем пазу 16 и управляемый цилиндром 17.

В этом случае, в зависимости от конкретных условий работы оборудования, цилиндр 17 управляет скользящим блоком 15 для перемещения вперед или назад на определенную величину для изменения угла стойки.

Результаты расчетов (рис. 6) показывают, что при изменении угла наклона гидростойки от 55° до 100° нагрузка на механизированную крепь снижается. В этом случае потребность в давлении масла в механизированной крепи снижается по сравнению с традиционными крепями (обе гидростойки работают в одинаковых условиях). Кроме того, снижение требуемого давления масла в гидравлической системе упрощает проектирование и настройку гидравлической системы для подачи масла. Это существен-

Случай 1: Оборудование работает на нисходящем склоне р = -15°

Случай 2: Оборудование работает на ровной поверхности р = 0

Случай 3: оборудование работает на восходящем склоне р = + 15°

Рис. 3. Исследование условий работы оборудования Fig. 3. Study of equipment operating conditions

Силы, действующие на механизированную крепь и шарниры (оборудование, работающее на нисходящем склоне в = -15°)

Forces acting on mechanized fasteners and hinges (equipment operating on a downward slope в = -15°

Таблица 1

H и, мм chh 2500 2600 2700 2800 2900 3000 3100 3200

07, градус 54,9 57,5 59,5 61,2 62,4 63,5 64,3 64,9

Ff (кН) -1205,6 -1110,3 -1032,0 -966,6 -921,4 -865,1 -823,8 -790,3

Fn (кН) 1890,1 1839,1 1802,1 1772,6 1747,6 1732,4 1717,9 1707,3

Fox (кН) 496,6 493,2 482,1 471,6 470,2 441,3 423,5 406,1

^(кН) 395,8 415,0 430,1 442,3 444,2 459,8 466,7 473,0

Fd (кН) 775,1 683,1 613,7 548,3 493,7 467,3 442,2 438,2

FC (кН) -129,0 -131,9 -131,5 -121,3 -103,3 -109,7 -106,8 -119,3

1900

1800

1700

1600

1500

1400

т г

к:

V

n Doc ten в = 15o о Nam ngang в = 0o -■■■„ Doc xuong в = -15o

2400 2500 2600 2700 2800 2900 3000 3100 3200 3300 Hch [mm]

Рис. 4. Нагрузка на механизированную крепь при работе с переменным уклоном Fig. 4. Load on the mechanized shoring when working with variable slope

Рис. 5. Механизм раздвижных блоков

для регулировки угла наклона колонны

Fig. 5. Sliding block mechanism for column angle adjustment

ное преимущество усовершенствованной гидростойки по сравнению с традиционными.

Кроме того, при использовании той же гидравлической системы и насосной станции улучшенная механизированная крепь будет обладать большей устойчивостью и большим усилием стойки, чем традиционные,

а также работать при большем давлении на перекрытие. Это означает, что наше усовершенствованное оборудование гидростоек сможет адаптироваться к более широкому диапазону условий, обеспечивая лучшую поддержку по сравнению с текущей конструкцией традиционных гидростоек.

2100

2000

1900

1800

1700

1600

1500

* "Г ■ —'— ■ —— ■ —■—

\

\

I \

V "l L

'— i

50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105

Рис. 6. Нагрузка на гидростойку при изменении угла наклона

Fig. 6. Load on the hydraulic rack as the slope angle changes

Сравнение значений усилий в табл. 1, 2, 3 и на рис. 4, 6 показывает, что при одинаковых давлении на крышу и условиях контакта усилие на шарнирном соединении между задней соединительной штангой и балкой кровли в механизированной крепи уменьшается по мере увеличения угла наклона стойки.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Применение вспомогательного оборудования повышает безопасность при демонтаже и извлечении стоек.

Оборудование для извлечения стоек помогает снизить давление на неизвлеченные стойки, тем самым уменьшая просадку основания и облегчая их извлечение.

Добавление подвижного основания для регулировки угла позволило значительно повысить устойчивость оборудования при работе в сложных геологических условиях по сравнению с традиционными установками.

Снижение усилия на шарнирных соединениях позволяет повысить надежность механизированной крепи и оптимизировать силовое состояние элементов опорной рамы при больших высотах стоек.

Список литературы • References

1. Babyr N. Topical themes and new trends in mining industry: Scien-tometric analysis and research visualization. International Journal of Engineering. 2024;37(2):439-451. DOI: 10.5829/ije.2024.37.02b.18.

2. Alekseenko A.V., Drebenstedt C., Bech J. Assessment and abatement of the eco-risk caused by mine spoils in the dry subtropical climate. Environmental Geochemistry and Health. 2022;44(5):1581 -1603. DOI: 10.1007/s10653-021-00885-3.

3. Kornev A.V., Korshunov G.I., Kudelas D. Reduction of dust in the longwall faces of coal mines: Problems and perspective solutions. Acta Montanistica Slovaca. 2021 ;26(1 ):84-97. DOI: 10.46544/AMS.v26i1.078.

4. Pashkevich M.A., Danilov A.S., Matveeva V.A. Remote sensing of chemical anomalies in the atmosphere in influence zone of Korkino open pit coal mine. Eurasian Mining. 2021 ;35(1 ):79-83. DOI: 10.17580/ em.2021.01.16.

5. Kazanin O., Sidorenko A., Sidorenko S., Ivanov V., Mischo H. High productive longwall mining of multiple gassy seams: Best prac-

tice and recommendations. Acta Montanistica Slovaca. 2022;27(1): 152-162. DOI: 10.46544/AMS.v27i1.11.

6. Zuev B.Y., Istomin R.S., Kovshov S.V., Kitsi V.M. Physical modeling the formation of roof collapse zones in Vorkuta coal mines. Bulletin of the Mineral Research and Exploration. 2020;(162):225-234. DOI: 10.19111/ bulletinofmre.620478.

7. Litvinenko V.S., Tsvetkov P.S., Molodtsov K.V. The social and market mechanism of sustainable development of public companies in the mineral resource sector. Eurasian Mining. 2020;(1):36-41. DOI: 10.17580/em.2020.01.07.

8. Казанин О.И. Перспективные направления развития технологий подземной угледобычи в РФ // Горный журнал. 2023. № 9. С. 4-11. DOI: 10.17580/gzh.2023.09.01.

Kazanin, O.I. Promising technology trends in underground coal mining in Russia. Gornyi Zhurnal. 2023;(9):4-11. (In Russ.). DOI: 10.17580/ gzh.2023.09.01.

9. Шабаров А.Н., Куранов А.Д. Основные направления развития горнодобывающей отрасли в усложняющихся горнотехнических условиях ведения горных работ // Горный журнал. 2023. № 5. С. 5-10. DOI: 10.17580/gzh.2023.05.01.

Shabarov A.N., Kuranov A.D. Basic development trends in mining sector in complicating geotechnical conditions. Gornyi Zhurnal. 2023;(5):5-10. (In Russ.). DOI: 10.17580/gzh.2023.05.01.

10. Нгуен Т.Т., Карасев М.А. Расчет оптимальных геометрических параметров тоннеля квазипрямоугольного поперечного очертания по силовому фактору // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). 2021. № 6. С. 59-71. DOI: 10.25018/0236-1493-2021-6-0-59.

Nguyen Т.Т, Karasev M.A. Optimization of geometry design of quasi-rectangular section tunnel by the force criterion. Gornyj informatsionno-analiticheskij byulleten'. 2021 ;(6):59-71. (In Russ.). DOI: 10.25018/0236-1493-2021-6-0-59.

11. Buevich V., Gabov V., Zadkov D., Vasileva P. Adaptation of the mechanized roof support to changeable rock pressure. Eurasian Mining. 2015;11-14.10.17580/em.2015.02.03.

12. Nguyen K.L., Nguyen V.X , Le Т., Hong T. Study calculated high pressure recovery of the pole during work. Proceedings of the III Earth Science, mine, environment sustainable conference "EME 2020'; pp. 280-285.

13. Gamez-Montero P.J., Salazar E., Castilla R., Freire J., Khamashta M., Codina E. Misalignment effects on the load capacity of a hydraulic cylinder. International Journal of Mechanical Sciences. 2009;(51): 105-113.

14. Yong X., Yang J., Shang J., Xie H. Design and optimization of a new kind of hydraulic cylinder for mobile robots. Proc. of the Institution of Mechanical Engineers, Part C. Journal of Mechanical Engineering Science. 2015;229(18). DOI: 10.1177/0954406215570106.

15. Кенжабаев К.Н., Монзоев М.В. Вибрационное воздействие через скважины и технология дегазационной подготовки низкопроницаемого угольного пласта / М.В. Павленко, Н.Г. Барнов, Д.А. Ку-зиев и др. // Уголь. 2020. № 1. С. 36-40. DOI: 10.18796/0041-57902020-1-36-40.

Pavlenko M.V., Barnov N.G., Kuziev D.A., Kenzhabaev K.N., Monzoev M.V. Vibration impact through wells and the technology of degassing of the preparation of low-permeability coal seam. Ugol'. 2020;(1):36-40. (In Russ.). DOI: 10.18796/0041-5790-2020-1-36-40.

16. Khoreshok A., Kantovich L., Kuznetsov V., Preis E., Kuziev D. The results of cutting disks testing for rock destruction. E3S Web Of Conferences. 2017;(03004). DOI: 10.1051 / E3SCONF / 20171503004.

17. Kral S. Remarkable rescue unfolds. Mining Engineering. 2010;62(9):96.

18. Herezy L. Crack zone range around longwall excavation during the two phases of its existence - behind the front of the first wall and before the front of the second wall. Mining Review. 2015;(4).

19. Herezy L., Janik D., Skrzypkowski K. Powered roof support-rock strata interactions on the example of an automated coal plough system. Studia Geotechnicalet Mechanical. 2018;40(1):46-55.

20. Linh N., Lykov Y., Urazbakhtin R. Evaluating the Efficiency of Coal Loading Process by Simulating the Process of Loading onto the Face Conveyor with a Shearer with an Additional Share. International Journal of Engineering. 2021;34(7). DOI: 10.5829/ije.2021.34.07a.25.

21. Kazanin O.I., Sidorenko A.A., Meshkov, A.A. Reproduction of the longwall panels: Modern requirements for the technology and organization of the development operations at coal mines. Eurasian Mining. 2020;(2):19-23. DOI: 10.17580/em.2020.02.05.

22. Особенности конструкции и технологии работы выемочного модуля для угольных месторождений Российской Арктики / Н.В. Ба-бырь, В.В. Габов, А.А. Носов и др. // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). 2024. № 6. С.5-16. DOI: 10.25018/0236-1493-2024-6-0-5.

Babyr N.V., Gabov V.V., Nosov A.A., Nikiforov A.V. Features of design and work method of mining module at coal deposits in the Russian Arctic. Gornyj informatsionno-analiticheskij byulleten'. 2024;(6):5-16. (In Russ.). DOI: 10.25018/0236-1493-2024-6-0-5.

23. Wang J., Li M., Wang Z., Tang Y., Wang Z. A new method for improving coal wall stability in longwall mining by considering support stiffness. Bulletin of Engineering Geology and the Environment. 2023;82(5):163. DOI: 10.1007/s10064-023-03179-3.

24. Баклашов И.В., Картозия Б.А. Механика подземных сооружений и конструкции крепей. Издание 3. М., 2012. C. 543.

25. Smee B.W., Bloom L., Practical applications of quality assurance and quality control in mineral exploration, resource estimation and mining programmes: a review of recommended international practices. Geochemistry. 2024;24(2). DOI: 10.1144/geochem2023-046.

26. Голосков Д.П. Курс математической физики с использованием пакета Maple: учеб. пос. СПб.: Изд. дом «Лань», 2015. 282 с.

Authors Information

Linh N.K. - Associate Professor, Hanoi University Of Mining and Geology, Hanoi, 112400, Vietnam, e-mail: nguyenkhaclinh@humg.edu.vn Dinh D.V. - Associate Professor, Hanoi University Of Mining and Geology, Hanoi, 112400, Vietnam, e-mail: dangvudinh@humg.edu.vn

Gabov V.V. - Professor, Saint Petersburg Mining University,

Saint Petersburg, 199106, Russian Federation,

e-mail: gabov_vv@pers.spmi.ru

Phuc L.Q. - Associate Professor, Hanoi University

Of Mining and Geology, Hanoi, 112400, Vietnam,

e-mail: fuglinh@humg.edu.vn

Thang N.V. - Asistent, Saint Petersburg Mining University, Saint Petersburg, 199106, Russian Federation, e-mail:nguen_v2@pers.spmi.ru

Информация о статье

Поступила в редакцию: 8.08.2024 Поступила после рецензирования: 15.08.2024 Принята к публикации: 26.08.2024

Paper info

Received August 8,2024 Reviewed August 15,2024 Accepted August 26,2024

СУЭК подарит городу Бородино новое общественное пространство

По инициативе СУЭК в шахтерской столице Красноярского края будет заложена Аллея 75-летия Бородинского разреза. Она расположится в районе смотровой площадки на въезде в город с западной стороны.

Бородинский разрез начали строить сразу после Великой Отечественной войны, в августе 1945 г. Строили в тяжелейших условиях, кирками и лопатами. Героическим трудом первостроителей в 1949 г. разрез был введен в промышленную эксплуатацию с производственной мощностью 1 млн т в год.

Сегодня Бородинский разрез - самое крупное предприятие открытой угледобычи в России. Он обеспечивает ценным топливом все ТЭЦ Красноярска, а также многие станции Красноярского края и Сибири, являясь гарантом энергобезопасности для миллионов жителей. В 2013 г. разрезу было присвоено имя бывшего министра угольной промышленности СССР, выдающегося специалиста горного дела Михаила Ивановича Щадова. В 2016 г. разрез стал пер-

СУЭК

вым и единственным предприятием открытой добычи в стране, отгрузившим потребителям 1 млрд т угля с начала промышленной эксплуатации. В августе текущего года он отметил 75-летие. Юбилею Бородинского разреза СУЭК посвятил большую праздничную программу. Одним из мероприятий стала высадка 75 молодых деревьев на въезде в Бородино. Они продолжат композицию смотровой площадки, на которой уже установлены стела с названием города и экскаватор ЭКГ-4,6, много лет верой и правдой служивший бородинским угольщикам и ставший символом шахтерской столицы. Кстати, в этом году исполняется 40 лет с открытия этого памятника.

Аллея будет заложена почетными гостями юбилейных торжеств, передовиками производства, ветеранами предприятия, а также подрастающим поколением - участниками «Профкоманд.ФМ», ставших в шахтерских городах преемниками «Трудовых отрядов СУЭК»

Пресс-служба АО «СУЭК»