CC BY
129
Условия автономности контуров могут быть выполнены подбором коэффициентов компенсирующих связей в выражениях (7) или (10):
К1 2 = аг 2 ^ К2, = а 2 , ^ или К, 2 = а , 2 ^ К21 = а2 г^-. (16)
Условия инвариантности могут быть получены решением уравнений (13), (14), (15) относительно коэффициентов корректирующих связей соответственно:
1 + У\?2 г^ш-ах г^?тКг Х=Ъ; К2, = 1+; (17)
1 + WnWPH - a21K12WPH = 0; К12 =
a12 WpT
l+WuWpT
а21УУРН
Сравнение выражений (7), (13) - (15) позволяют сделать вывод, что условия автономного управления, при выполнении которых свободные колебания в од-
ной части многоконтурной системы не передаются в другую её часть, отличаются от условий инвариантности, составленных для всех возмущений.
Синтез двусвязной системы управления выполняется по частям. Структура и настройки регуляторов выбираются в сепаратной системе по заданным критериям качества. Полученные коэффициенты корректирующих (компенсирующих) связей (16) могут быть использованы для синтеза системы управления на этапе обеспечения условий автономности.
Предложенная методика выбора корректирующих связей регуляторов может быть использована при исследовании многосвязных систем на устойчивость, управляемость, наблюдаемость и качество переходных процессов.
Библиографический список
1. Ротач В.Я. Теория автоматического управления теплоэнергетическими процессами: учебник для вузов М.: Энерго-промиздат. 1985. 296 с.
2. Мееров М.В. Синтез структур систем автоматического регулирования высокой точности М: Наука, 1967. 424 с.
3. Ешенко А.А. Условия инвариантности и автономности для
двумерной системы управления теплоэнерготехнологиче-ским процессом // Вестник ИрГТУ. 2006. № 4 (25). С. 97-101. 4. Ешенко А.А. Частичный синтез управляющих устройств двусвязных автоматических систем по условиям автономного управления // Современные технологии. Моделирование. 2010. № 4 (28). С. 132-135.
УДК 621.311
ПОСТРОЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ТЭЦ ДЛЯ ЗАДАЧ ОПТМИЗАЦИИ РЕЖИМОВ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМ
А.М. Клер1, З.Р. Корнеева2, П.Ю. Елсуков3, С.Н. Сушко4
1,2,3Институт систем энергетики им. Л.А. Мелентьева СО РАН, 664043, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 130. 1,4 Иркутский государственный технический университет, 664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83.
Разработана методика построения энергетических характеристик ТЭЦ (теплоэлектроцентраль) для задач оптимизации режимов энергосистем, включающих ТЭЦ. Представлены математические модели основных элементов электростанции, которые включают энергетические балансы и ограничения-неравенства, определяющие область допустимых значений параметров. Данный подход эффективен при оптимизации режимов ЭЭС, в которой имеется значительное количество ТЭЦ. Применение методики проиллюстрировано на примере промышленно-отопительной ТЭЦ. По результатам расчётных исследований были получены энергетические характеристики ТЭЦ для среднезимнего и среднелетнего режимов. Ил. 3. Библиогр. 6 назв.
Ключевые слова: электроэнергетическая система; ТЭЦ; энергетическая характеристика; математическое моделирование; режимы работы; электрическая мощность; топливные издержки; оптимизация режимов.
1Клер Александр Матвеевич, доктор технических наук, профессор кафедры теплоэнергетики, заведующий отделом, тел.: (3952) 423003, e-mail: [email protected]
Kler Alexander, Doctor of technical sciences, Professor of the Department of Heat and Power Engineering, Head of the Department, tel.: (3952) 423003, e-mail: [email protected]
2Корнеева ЗайтунаРавильевна, кандидат технических наук, доцент, старший научный сотрудник, тел.: (3952) 423445, e-mail: [email protected]
Korneeva Zaituna, Candidate of technical sciences, Associate Professor, Senior Research Worker, tel.: (3952) 423445, e-mail: [email protected]
3Елсуков Павел Юрьевич, младший научный сотрудник, тел.: (3952) 423445, e-mail: [email protected] Elsukov Pavel, Junior Research Worker, tel.: (3952) 423445, e-mail: [email protected]
4Сушко Светлана Николаевна, кандидат технических наук, доцент кафедры теплоэнергетики, тел.: (3952) 405126, (3952) 604300, e-mail: [email protected]
Sushko Svetlana, Candidate of technical sciences, Associate Professor of the Department of Heat and Power Engineering, tel.: (3952) 405126, (3952) 604300, e-mail: [email protected]
BUILDING CHP ENERGY CHARACTERISTICS FOR THE PROBLEMS OF POWER SYSTEM REGIME OPTIMIZATION
A.M. Kler, Z.R. Korneeva, P.Y. Elsukov, S.N. Sushko
Institute of Energy Systems named after L.A. Melentyev SB RAS, 130 Lermontov St., Irkutsk, 664043. Irkutsk State Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk, 664074.
The authors worked out the procedure for building energy characteristics of CHP (combined heat and power plant) for the problems to optimize the regimes of power systems including CHP. The article presents mathematical models of the basic elements of an electric power station, including energy balances and contingencies -inequalities that define the range of permissible parameter values. This approach is effective under the optimization of regimes of EPS, which includes a significant number of CHP. Procedure application is illustrated on the example of an industrial heating plant. CHP energy characteristics for average winter and average summer regimes have been obtained on the basis of the results of computational researches. 3 figures. 6 sources.
Key words: electrical power system (EPS); combined heat and power plant (CHP); energy characteristic; mathematical modeling; operating regimes; electric power; fuel costs; regime optimization.
Теплоэлектроцентрали (ТЭЦ) играют важную роль во многих энергосистемах Российской Федерации. Как правило, ТЭЦ имеют в своём составе несколько паровых турбин и котлов, часто разных типоразмеров. При этом у них достаточно сложная технологическая схема.
Вопросам математического моделирования оборудования и технологических схем ТЭЦ, оптимизации их режимов посвящено значительное число работ, например [1, 2]. В них достаточно подробно рассматриваются модели оборудования и учитываются трёх-параметрические (по расходу, давлению и энтальпии) связи между элементами технологической схемы, объединенными потоками пара и воды. Эти модели позволяют с высокой точностью определить технические показатели электростанции, область допустимых режимов её работы, а также провести оптимизацию значительного количества параметров режима. Такие модели используются для решения задач оптимизации состава работающего оборудования ТЭЦ, оптимизации непрерывных режимных параметров, оценки состояния оборудования ТЭЦ по результатам замеров ряда параметров, идентификации коэффициентов математических моделей [3, 4].
Следует отметить, что указанные модели весьма сложны, требуют значительного объёма информации по схеме и оборудованию ТЭЦ и потребляют существенные вычислительные ресурсы. Опыт показывает, что разработка и отладка подобных моделей для одной ТЭЦ может потребовать от нескольких до десятков человеко-месяцев. Использовать такие модели для оптимизации режимов работы электроэнергетической системы (ЭЭС), в которой имеется значительное количество ТЭЦ, практически невозможно. Поэтому в данной работе для моделирования ТЭЦ в задачах оптимизации ЭЭС был разработан новый подход, эффективный для этих задач.
Постановка задачи
Для задачи оптимизации эффективно использовать энергетические характеристики ТЭЦ, связывающие расход топлива с суммарной электрической нагрузкой ТЭЦ [5, 6]. При этом надо иметь в виду, что такие характеристики при различных тепловых нагруз-
ках ТЭЦ будут различны.
Энергетическая характеристика ТЭЦ должна отвечать следующим условиям:
1. Энергетическая характеристика должна отражать, достаточно точно, зависимость между полезной мощностью ТЭЦ и её минимальным расходом топлива (как правило, часовым) при некоторых значениях тепловых нагрузок.
2. При заданных тепловых нагрузках энергетическая характеристика должна показывать максимально и минимально возможные полезные электрические мощности электростанции.
3. При заданных тепловых нагрузках энергетическая характеристика должна показывать критическую полезную электрическую мощность ТЭЦ, отвечающую следующим требованиям. При мощности ТЭЦ меньше критической изменение мощности происходит за счёт соответствующего изменения мощности, вырабатываемой на тепловом потреблении, а при мощности ТЭЦ больше критической изменение мощности происходит за счёт изменения «конденсационной» мощности.
Простейшей энергетической характеристикой, отвечающей этим условиям, является зависимость, представленная двумя линейными отрезками (рис. 1 ).
На рис. 1 точка (Бт,п,Ыт,„) соответствует минимальной электрической мощности ТЭЦ, точка (Бтах^тах) - максимальной электрической мощности ТЭЦ, точка (Бт,Ит ) соответствует точке, в которой мощность, вырабатываемая на тепловом потреблении, достигает максимального значения.
Расход топлива на интервале (Мт1п,Ит) определяется из выражения
B
ТЭЦ
(n )=b„
ВТП - Bm Nm - Nm
•N - Nmin ) ,
а на интервале (Nm ,Nmax) - из выражения
В'тЭЦ = ВТП +
^ Bmax - ВТП ^
N - N
V max 1 * ■
ТП
• (N - Nm ) .
+
N
N
min
N
ТП
N
max
Рис. 1. Простейшая энергетическая характеристика ТЭЦ
Кроме того, в модели учитываются ограничения-неравенства N > Nmtn , N < Nmax.
Следует отметить, что если в математической модели ЭЭС, предназначенной для расчёта мгновенных режимов, использовать энергетические характеристики ТЭЦ в виде:
ТЭЦ \ВТЭЦ (N), если N < Nm
В1
\вТ^Ц (N), если N > Nm
то эти характеристики будут негладкими функциями, имеющими перелом при N = Ит. Это означает, что в точке N = N2^ производная расхода топлива по мощности имеет разрыв первого рода. Данное обстоятельство создаёт существенные трудности при решении оптимизационных задач градиентными методами.
В связи с этим в работе предложена другая форма представления энергетической характеристики ТЭЦ. Она записывается в виде двух неравенств:
ВТЭ1Ц > Bmin +
(
ВТП - Вп Nm - N„
Л
ВТЭЦ > Вш +
^ Втах - ВТП ^
V Nmax N'
ТП
•(N - Nm ), •(N - Nm ).
При оптимизации ЭЭС по критерию минимума
топливных издержек переменные БТЭЦ назначаются в качестве независимых оптимизируемых параметров. При этом в оптимальной точке какое-либо из двух ограничений-неравенств для каждой ТЭЦ обязательно станет активным, то есть обратится в строгое равенство. Это обеспечит правильный учёт зависимости между мощностями ТЭЦ и их расходами топлива при соблюдении требований к гладкости функций.
Для нахождения точек ( ВтЩ^тт ), ( Втах^тах ) и (ВТП,Nm) решаются следующие оптимизационные задачи.
1. Для нахождения Nmin решается задача поиска
минимальной полезной мощности ТЭЦ NТЭЦ , при которой в полном объёме может быть обеспечен требуемый отпуск тепла от ТЭЦ (задача I):
Nmin = minNЮЦ (х,у,дТЭЦ ) ,
х
при условиях
и(х,у,дТЭЦ) = о,
о(х,у,дТЭЦ) > о, х < х < х ,
где х - л-мерный вектор независимых оптимизируемых параметров; y - /-мерный вектор зависимых параметров; QТЭЦ - s-мерный вектор тепловых нагрузок ТЭЦ, отпускаемых в виде горячей воды и пара различных параметров; И -/-мерная векторная функция ограничений-равенств; G - ^-мерная векторная функция ограничений-неравенств; х ,х - векторы, компоненты которых равны минимальным и максимальным значениям соответствующих компонентов вектора х .
Компонентами вектора х являются тепловые и электрические нагрузки турбин ТЭЦ, а также некоторые другие материальные и энергетические потоки между элементами технологической схемы ТЭЦ, однозначно определяющие режим её работы.
Компонентами вектора y являются расходы пара или тепла от котлов, расходы пара или тепла на паро-
вые турбины, пара или тепла на подогреватели сетевой воды и др. Они определяются в результате решения системы уравнений И(х,у,ОТЭЦ ) = 0.
Компонентами вектора О являются ограничения-неравенства, сформулированные таким образом, что в допустимой области параметров режима все они имеют неотрицательные значения. В их состав входят ограничения на паро- или теплопроизводительность котельных агрегатов; расходы пара или тепла на турбины и на редукционно-охладительные установки; предельную производительность теплообменных аппаратов; расходы пара или тепла в конденсаторы турбин и др.
2. Для нахождения расхода топлива БтШ решается задача II, в которой мощность ТЭЦ фиксируется и принимается равной ШтЫ:
Бтт = ттБТЭЦ (Х,у,0ТЦ ) , х
при условиях
и(х,у,дТЭЦ) = о, о(х,у,дТЭЦ) > о,
NТЦ (х,у,дТЭЦ)=кП1Ы, х < х < х".
Следует отметить, что часто расход топлива по ТЭЦ в точке решения задачи I будет минимальным, таким же, как при решении задачи II. Однако в некоторых случаях, например при наличии на ТЭЦ котлов с разным КПД, это условие может не выполняться, поэтому в общем случае необходимо решать задачу II.
Если на ТЭЦ сжигаются разные виды топлива, например уголь и мазут, то при решении задачи II в качестве целевой функции должны использоваться топливные издержки по ТЭЦ в единицу времени, определяемые из выражения:
задача IV:
Bmax = т1пВТЭЦ (x,y,QI JЦ )
ИТЭЦ =^ .(x,y,Q^)■ i=1
■ Ц,
где Bi - расход i-го вида топлива; Ц - цена /-го вида топлива; I - число различных видов топлива, сжигаемого на ТЭЦ.
Это замечание справедливо и для всех рассматриваемых далее задач, в которых минимизируется расход топлива.
3. Для определения максимальной мощности ТЭЦ Nmax, при которой может быть обеспечен требуемый отпуск тепла, решается задача III.
Nmax = maxNТЭЦ (x,y ,QT1Ц ) ,
x
при условиях
H(x, y, ОТЭЦ ) = 0,
G( x, y, 0ТЭЦ ) > 0 , x < x < x
4. Для определения минимального расхода топлива, при отпуске тепла ОТЭЦ и максимальной полезной электрической мощности ТЭЦ Nmax решается
ТЭЦ
при условиях
И(х,у,дТЭЦ ) = 0, О(x,y,QТЭЦ ) > 0 ,
NТЭЦ (Х,У,0ТЭЦ ) = Ктох, х < х < х".
5. Для определения максимальной полезной мощности ТЭЦ, вырабатываемой на тепловом потреблении , при заданном отпуске тепла от ТЭЦ решается задача V по максимизации полезной мощности ТЭЦ при минимальных (вентиляционных) пропусках пара в конденсаторы турбин:
Ит = тахИТЭЦ (х,у,дТЭЦ ),
при условиях
И(х,у, 0ТЭЦ ) = 0, Df(x,y,QT^ ) = DfH
Df(y,y,Q Dr(y,y,Q
ТЭЦ j _ j-увент
ТЭЦ \ т^еент ) = DT
G(x, y, ) > 0 , X < X < X ,
1У-
где ,1 = 1,...,1 - расход пара (или тепла) в конденсатор ¡-ой турбины; Т - число турбин с конденсаторами на ТЭЦ, оВент - минимально допустимый (вентиляционный) пропуск пара (или тепла) в конденсатор ¡-ой турбины; у - вектор оптимизируемых (независимых) параметров задачи V; у - вектор зависимых
параметров задачи V.
Поскольку у задачи V в систему ограничений-равенств добавляется Т дополнительных ограничений на расходы пара (или тепла) в конденсаторы турбин, то число зависимых параметров увеличивается на Т, а число независимых параметров уменьшается на эту же величину. Такими параметрами являются электрические мощности турбин. При фиксированных расходах в конденсатор и регулируемых отборах они однозначно вычисляются и не могут входить в состав вектора независимых оптимизируемых параметров У . Таким образом, размерность вектора у меньше, чем вектора х на число турбин с конденсаторами, а размерность вектора у больше, чем размерность вектора у на ту же величину.
6. Для вычисления расхода топлива по ТЭЦ при мощности Ыш решается задача VI по минимизации расхода топлива при минимальных пропусках пара в конденсаторы турбин и мощности ТЭЦ, равной :
ВТП = minВТЦ (~У,~у,дТЭЦ ) ,
при условиях
И(х,у^ТЭЦ ) = 0,
x
вент 1 ,
ввент 2
БК(х,у,дГЭЦ ) = и
ВК(х,у,оРЦ ) = и
вК(—,у,дТЭЦ)=и?™
о(х,у,дТЭЦ) > о,
NТЦ (—,у,0ТЭЦ ) = N2^ , х < х < х .
Если для всех ТЭЦ электроэнергетической системы имеются подробные модели, то с их помощью могут быть построены энергетические характеристики, используемые для оптимизации режимов работы энергосистемы. К сожалению, для большинства ТЭЦ таких моделей в настоящее время нет.
В связи с этим для построения энергетических характеристик большого количества ТЭЦ возникает потребность в разработке их более простых математических моделей, не требующих большого объёма информации и трудозатрат. С нашей точки зрения, такими моделями являются модели, в которых описание элементов (котлов, турбин, теплообменников и др.) включает энергетический баланс и ограничения-неравенства, определяющие область допустимых значений параметров. При этом связи между элементами схемы, объединенными физическими потоками воды и пара, принимаются по теплу, то есть материальные потоки заменяются тепловыми. Используемые при таком подходе математические модели элементов ТЭЦ имеют следующий вид.
Группа однотипных паровых котлов. Математическая модель построена в предположении равномерного распределения теплопроизводительности между параллельно работающими однотипными котлами и включает: выражение для определения КПД котла как функцию от его тепловой нагрузки; уравнение энергетического баланса для определения расхода топлива; выражение для определения расхода электроэнергии на собственные нужды (СН) и потери тепла с учётом непрерывной продувки котлов; неравенства, задающие ограничения на минимальную и максимальную теплопроизводительность котла.
Указанные показатели вычисляются из следующих соотношений:
о1 =
п
щ = /(01);
бе =
вТ
Щ ■ он
]^СИ = <°Т' псн . Ограничения на теплопроизводительность котлов сверху и снизу соответственно:
0ктах - 01 > 0, 01 - дктт > 0,
лк
где - расход тепла от группы котлов (полезный отпуск тепла от группы котлов в единицу времени); - расход тепла от одного котла; п - число работа-
ющих котлов в группе; щк - КПД котла; БТ - суммарный расход топлива котлами в единицу времени; вр - низшая теплота сгорания топлива; NCИ - электрическая мощность, потребляемая на СН котлов (привод тягодутьевых установок, мельниц и т.д.); пСИ - электрическая мощность СН котлов, приходящаяся на единицу расхода тепла от котлов (удельная мощность
СН); 0тах,втгит- максимальная и минимальная теплопроизводительности одного котла.
Гоуппа однотипных паровых турбин типа ПТ с одним производственным и одним отопительным отборами пара. В математической модели учитывается производство электроэнергии на потоках пара, идущего в производственный и теплофикационный отборы, а также в конденсатор турбины:
втур = вП + 01 + NП ■ еП +
+ N1 ■ еТ + N§ ■ еК
N¿1 = вТ ■ аП , N1 = ОТ ■ аТ,
NК = N?'р - NП - N1,
0к=о тур - оП - & - ^
п
при следующих ограничениях-неравенствах:
0тур пп
птур < °Т ^ птур о < °Т < оП °тт < < °тах ' и — — \imax
п п
о < < 0Т оК. < Ок
и — — :&тах' Ъстт — >
п п
где отур- расходы тепла на группу турбин; 0П,02 -расходы тепла из производственных и отопительных
п т и
отборов группы турбин; N п ,N2N% - суммарная электрическая мощность группы турбин, вырабатываемая на производственном, отопительном отборах и на потоке пара, идущем в конденсаторы; еП,ет,ек -удельные расходы тепла на единицу мощности, вырабатываемой на производственном и отопительном отборах и потоке пара, идущем в конденсатор; аП,
а - удельная выработка энергии на тепловом потреблении производственного и отопительного отбо-
0К - тепло, отводимое от конденсаторов группы турбин; цэм - электромеханический КПД турбогенератора; 0?рр,071 - минимально и максимально допустимый расход тепла на одну турбину; п - число тур-
П Т
бин в группе; 0гпах ,0тах - максимально допустимый расход тепла производственного и теплофикационного отборов турбины; 0тЫ - минимально допустимый
расходы тепла в конденсатор турбины.
Математическая модель пароводяного подогре-
ров; Nтур- электрическая мощность группы турбин;
вателя включает уравнение теплового баланса, а также ограничения-неравенства, определяющие максимальную теплопроизводительность теплообменника и максимальную энтальпию нагрева воды:
и* = и* +
и вых и вх ^
в
под
о*
при условиях:
м — > п — м > п
итах и выи > 0, Ивых итт > 0,
втах - вПОд > 0, Отох ~ О* > 0,
где ИвХ , ивых - энтальпия нагреваемой воды на входе и выходе из подогревателя; впод - тепло, подводимое к воде от пара; О* - расход нагреваемой воды; Итт,Итах - минимально и максимально возможные энтальпии воды на выходе из подогревателя; втах, Отах - максимально возможный подвод тепла и расход воды.
Пример построения энергетической характе-
ристики промышленно-отопительной ТЭЦ
Рассматривается промышленно-отопительная ТЭЦ. Номинальная электрическая мощности ТЭЦ равна 240 МВт, расчетная тепловая нагрузка на отопление и горячее водоснабжение 900 Гкал/ч, производственные нагрузки в виде пара во всех режимах принимаются одинаковыми и равными 170 Гкал/ч. Основное оборудование ТЭЦ - паровые котлы БКЗ-420-130 (4 шт.) и паровые промышленно-теплофикационные турбины ПТ-80/100-130/13 (3 шт.). Принципиальная технологическая схема ТЭЦ представлена на рис. 2.
Для проведения оптимизационных расчётов были разработаны математические модели: паровой турбины ПТ-80/100-130/13; упрощённая модель парового котла БКЗ-420-140; пароводяные подогреватели; РОУ; потребители пара и тепла, а также математическая модель ТЭЦ в целом. Следует отметить, что между пароводяными теплообменниками и другими элементами линии подогрева сетевой воды связи устанавливаются по расходу и энтальпии, а между другими элементами схемы - по теплу.
По результатам расчётных исследований были получены энергетические характеристики ТЭЦ для режимов, соответствующих средним температурам января и августа (рис. 3).
БКЗ-420
Го
Паропровод 140 атм
РОУ 140/30
£
а"
РОУ 140/13
гд.
иа
5
| Паропровод 30 атм | | Паропровод 13 атм |
Та
Пар на производство
т
Пар на производство
й, н
г ПТВМ-100
г
7=1--ЕГ
Паропровод 1,2 атм
РОУ 13/1,2
ПБ
ОБ
Й, нГ
Прямая сетевая вода
ПОТР \-
Обратная сетевая вода
ПТ-80-130
псв ХВО кП
теп
Подпитка еплосети
Циркуляционная вода
а
а
а
а
а
Рис. 2. Принципиальная технологическая схема ТЭЦ: БКЗ-420 - группа паровых котлов БКЗ-420-140 (4 шт.);
ПТ-80-130 - группа паровых турбин ПТ-80-130 (3 шт.); РОУ-140/30, РОУ-140/13, РОУ-13/1,2 - редукционно-охладительные установки; ХВО - химводоочистка; ПСВ - группа подогревателей сырой воды; ОБ, ПБ - группа основных и пиковых бойлеров; ПТВМ-100 - группа пиковых водогрейных котлов (2 шт.); ПОТР - потребитель тепловой энергии. Потоки: О - тепло; в, Н - расход, энтальпия
Мощность электростанции, МВт
—♦— Режим соответствует средней температуре января —■— Режим соответствует средней температуре августа
Рис. 3. Энергетические характеристики ТЭЦ
Таким образом, разработан методический подход к построению энергетических характеристик ТЭЦ, пригодных для решения задач оптимизации режимов электроэнергетических систем. Подход основан на
использовании достаточно простых математических моделей оборудования и определении характерных точек энергетических характеристик в результате решения задач оптимизации режимов работы ТЭЦ.
Библиографический список
1. Методы оптимизации сложных теплоэнергетических установок / А.М. Клер [и др.]. М.: Наука, 1993. 116 с.
2. Теплосиловые системы: Оптимизационные исследования / А.М. Клер [и др.]. М.: Наука, 2005. 236 с.
3. Математическое моделирование и оптимизация в задачах оперативного управления тепловыми электростанциями // А.М. Клер [и др.]. Новосибирск: Наука. Сиб. издат. фирма РАН, 1997. 120 с.
4. Оптимизация режимов работы ТЭЦ в задачах проектиро-
вания и эксплуатации / А.М. Клер [и др.] // Теплоэнергетика. 2009. №12. С.31-37.
5. Оперативная оценка состояния основного оборудования ТЭС / А.М. Клер [и др.] // Электрические станции. 2011. № 4. С.2-6.
6. Клер А.М., Корнеева З.Р., Елсуков П.Ю. Оптимизация режимов работы энергосистем, включающих ТЭЦ и ГЭС, с водохранилищами многолетнего регулирования // Известия РАН. Энергетика. 2011. № 2. C. 92-106.
УДК 621.311.22
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕПЛОТЫ ОБРАТНОЙ СЕТЕВОЙ ВОДЫ
С.В. Никифорова1, Н.Г. Захарьева2
Иркутский государственный технический университет, 664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83.
Предлагается способ увеличения экономичности ТЭЦ с помощью снижения температуры обратной сетевой воды, возвращаемой от потребителей путем установки на индивидуальных тепловых пунктах водоводяных подогревателей. Водопроводная вода, проходя через такие подогреватели, нагревается теплом, отдаваемым обратной сетевой водой. Снижение температуры обратной сетевой воды приведет к снижению давления отопительных отборов паратеплофикационных турбин и, как следствие, к увеличению выработки электроэнергии на тепловом потреблении и экономии топлива на станции, а также к ряду энергосберегающих эффектов для потребителей тепловой энергии в открытых системах теплоснабжения. Ил. 3. Библиогр. 2 назв.
Ключевые слова: теплоэлектроцентраль; коэффициент ценности теплоты; обратная сетевая вода; тепловые пункты; потребители тепловой энергии; водоводяные подогреватели.
1Никифорова Светлана Васильевна, доцент кафедры теплоэнергетики, тел.:(3952) 405414, e-mail: [email protected] Nikiforova Svetlana, Associate Professor of the Department of Heat and Power Engineering, tel.: (3952) 405414, e-mail: [email protected]
2Захарьева Наталья Геннадьевна, старший преподаватель кафедры теплоэнергетики, тел.:(3952) 405414, e-mail: [email protected]
Zakharyeva Natalya, Senior Lecturer of the Department of Heat and Power Engineering, tel.: (3952) 405414, e-mail: [email protected]
