CC BY
19
Научная статья УДК 621.763
DOI: 10.18577/2307-6046-2022-0-8-3-13
ПОЛУЧЕНИЕ МОНОКРИСТАЛЛИЧЕСКИХ ОТЛИВОК С ЗАДАННОЙ АКСИАЛЬНОЙ И АЗИМУТАЛЬНОЙ ОРИЕНТАЦИЯМИ
В.Н. Толорайя1, Г.А. Остроухова1
Федеральное государственное унитарное предприятие «Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов» Национального исследовательского центра «Курчатовский институт», Москва, Россия; [email protected]
Аннотация. Рассмотрены вопросы определения и оценки кристаллографической ориентации (КГО) монокристаллических отливок из никелевых жаропрочных сплавов, получаемых методом направленной кристаллизации. Описаны способы задания аксиальной и азимутальной КГО в отливках при использовании затравочных кристаллов (затравок) из сплавов системы Ni-W. Представлены способы, позволяющие получать отливки турбинных лопаток с монокристаллической структурой заданной пространственной ориентации <100>, что для охлаждаемых лопаток позволяет значительно снизить уровень термических напряжений.
Ключевые слова: затравка, турбинная лопатка, монокристаллическая структура, кристаллографическая ориентация (КГО), аксиальная КГО, азимутальная КГО, металлографический и дифрактометрический метод
Для цитирования: Толорайя В.Н., Остроухова Г.А. Получение монокристаллических отливок с заданной аксиальной и азимутальной ориентациями // Труды ВИАМ. 2022. № 8 (114). Ст. 01. URL: http://www.viam-works.ru. DOI: 10.18577/2307-6046-2022-0-8-3-13.
Scientific article
PRODUCTION OF SINGLE-CRYSTAL CASTINGS WITH A GIVEN AXIAL AND AZIMUTHAL ORIENTATIONS
V.N. Toloraya1, G.A. Ostroukhova1
federal State Unitary Enterprise «All-Russian Scientific-Research Institute of Aviation Materials» of National Research Center «Kurchatov Institute», Moscow, Russia; [email protected]
Abstract. Deals with the issues of determining and evaluating the crystallographic orientation (CGO) of single-crystal castings from nickel heat-resistant alloys obtained by the method of directed crystallization. The methods of setting the axial and azimuthal CGO in castings using seed crystals (seedings) from alloys of the Ni-W system are described. Presents methods for obtaining castings of turbine blades with a single-crystal structure of a given spatial orientation <100>, which allows significantly reducing the level of thermal stresses for cooled blades.
Keywords: seed, turbine blade, single-crystal structure, crystallographic orientation (CGO), axial CGO, azimuthal CGO, metallographic and diffractometric method
For citation: Toloraya V.N., Ostroukhova G.A. Production of single-crystal castings with a given axial and azimuthal orientations. Trudy VIAM, 2022, no. 8 (114), paper no. 01. Available at: http://www.viam-works.ru. DOI: 10.18577/2307-6046-2022-0-8-3-13.
Введение
Целью работы является практическое решение проблемы получения отливок турбинных лопаток с монокристаллической структурой заданной кристаллографической ориентации (КГО) - аксиальной [001] и азимутальной [100]. Получение монокристаллических отливок заданной аксиальной и азимутальной КГО возможно осуществить только с применением затравочной технологии литья [1-4]. Зарубежная технология, основанная на методе отбора одного кристалла из множества кристаллов, такой возможности не дает.
Кристаллографическая ориентация монокристаллической отливки турбинной лопатки означает, что вертикальная ось (ось ТТ) отливки должна с определенной точностью соответствовать кристаллографическому направлению [М/]. В частности, кристаллографическое направление [001] должно образовывать с вертикальной (продольной) осью отливки лопатки угол <10 градусов. Это условие называется заданной аксиальной кристаллографической ориентацией [001]. Для никелевых жаропрочных сплавов, являющихся материалом для турбинных лопаток современных авиационных двигателей, существует ориентационная зависимость прочностных и упругих свойств [5, 6].
Если кристаллографическая ориентация отливки связана не только с аксиальной, но и с азимутальной ориентацией, т. е. с ориентацией относительно оси, лежащей в плоскости, перпендикулярной оси Т, то такая структура монокристалла (и отливка) называется дважды кристаллографически ориентированной. За счет азимутальной ориентации можно получить преимущества в термостойкости для охлаждаемых турбинных лопаток. В работах [7, 8] приведены данные по влиянию азимутальной ориентации на термостойкость монокристаллических образцов, имитирующих перо охлаждаемой лопатки. Показано, что наименее термонапряженное состояние реализуется тогда, когда одно из направлений [001] расположено по нормали к поверхности пера лопатки.
Максимальное преимущество в термостойкости лопатки с КГО [001] можно получить в случае ориентации области с максимальным термическим напряжением в кристаллографическом направлении [100] - направлении, имеющем минимальный модуль упругости. Для получения дважды ориентированной отливки лопатки методом направленной кристаллизации, на затравку [001] необходимо нанести разметку, соответствующую азимутальному направлению [100], и установить затравку в литейную форму в нужном положении [9].
Материалы и методы
Материалом для затравочных кристаллов (затравок) является сплав системы Ni-W с содержанием вольфрама от 24 до 30 % (по массе), допускается содержание углерода до 0,08 % (по массе) для повышения технологичности процесса направленной кристаллизации при получении затравочных заготовок.
Метод двойного ориентирования монокристаллических отливок турбинных лопаток в аксиальном и азимутальном направлениях заключается в совмещении с определенной точностью вертикальной (аксиальной) оси Т отливки с направлением [001], а в плоскости, перпендикулярной оси Т отливки (азимутальной), - в совмещении КГО [100] с заданным геометрическим направлением лопатки, для которого наблюдается максимальный уровень термических напряжений. Двойное ориентирование дает преимущество в термостойкости охлаждаемых лопаток с КГО [001], в других ориентациях преимущества прочностных характеристик практически не наблюдается. В работе [10] подробно описано преимущество в уровнях термических напряжений в зависти от аксиальной ориентации турбинной лопатки.
Для получения монокристаллической отливки турбинной лопатки с дважды ориентированной структурой <001> необходимо, прежде всего, использовать затравку с аксиальной кристаллографической ориентацией [001]. Для задания азимутальной ориентации монокристаллической отливки на рабочий торец затравки КГО [001] требуется нанести разметку (риску), параллельную направлению [100]. На керамическую литейную форму для отливки лопаток в области затравочного кармана требуется также нанести риску, соответствующую положению КГО [100] для лопатки в литейном блоке.
При установке затравки в затравочную полость литейной формы необходимо совместить риску на затравке с риской на форме, т. е. установить затравку в затравочной полости рабочим торцом перпендикулярно оси Т отливки и задать азимутальную ориентацию отливке лопатки поворотом затравки до совмещения риски с заданным геометрическим направлением [100] на затравке с риской на литейной форме лопатки. Далее зафиксировать затравку в форме, а значит, задать направление КГО [100] для отливки, и проводить плавку [11].
Технологический процесс определения и разметки азимутальной ориентации [100] на монокристаллических затравках КГО [001] осуществляется металлографическим или рентгеноструктурным методами:
- металлографическая методика определения направления [100] на рабочей поверхности затравки по следам травления, выявляющего дендритно-ячеистую структуру монокристалла системы Ni-W, соответствующую кристаллографическому направлению <001>;
- дифрактометрическая методика определения направления [100] на рабочей поверхности затравки по следам плоскостей {420}, выведенным в отражающее положение.
Разметка монокристаллической затравки КГО [001] проводится путем нанесения на рабочий торец затравки линии (риски), параллельной определяемому азимутальному направлению [100].
Определение азимутальной ориентации [100] металлографическим методом
Определение азимутальной ориентации на затравке с аксиальной ориентацией [001] по фигурам травления, выявляющим дендритную структуру (металлографический метод), основано на том, что дендритные ветви в металлах (в том числе и в никеле) с гранецентрированной кубической (ГЦК) решеткой развиваются вдоль направлений <001>, выстраиваясь параллельными рядами вдоль плоскостей {001} с отклонением до ~3 градусов, декорируя тем самым пространственное расположение плоскостей {420} и направлений <001>.
На рис. 1 показана затравка и схематически морфология структур дендритных осей первого порядка, выявленных на протравленных рабочих (базовых) поверхностях затравок [001], которые возникают при направленной кристаллизации сплава системы Ni-W. Структура затравок (рис. 1, а) формируется при макроскопически плоском фронте роста, структуры (рис. 1, б, в) - при вогнутом в сторону твердой фазы фронте роста [12]. Фигуры травления выявляют на поверхностях затравок травлением в смеси ОТ + ИШэ + Н2О.
На рис. 1, а направление роста дендритов и температурный градиент на фронте роста совпадают с нормалью к базовой поверхности затравки, структура затравки формируется осями дендритов первого порядка одного направления <001 >, образующего минимальный угол с осью теплоотвода. В этом случае риску, соответствующую направлению [100], следует проводить параллельно дендритному ряду осей первого порядка.
В случае роста осей первого порядка вдоль двух (рис. 1, б) или четырех (рис. 1, в) направлений <001>, риску, соответствующую направлениям [100] или [010], ставят вдоль дендритного ряда ветвей КГО <001>, растущих от одной оси первого порядка.
Рис. 1. Характерная морфология дендритных ветвей затравок с ориентацией [001]
В модельной пресс-форме, формирующей затравочную полость в модельном блоке литейной формы, выполняется риска, соответствующая требуемому направлению [100] в азимутальной плоскости, которая в процессе изготовления формы переносится на керамику затравочной полости.
Затравку устанавливают в затравочную полость готовой литейной формы, размеченной поверхностью вверх, с помощью пинцета разворачивают затравку вокруг нормали к ее поверхности на требуемый угол до совмещения риски на затравке с риской на форме и фиксируют подмазкой из микропорошков электрокорунда со связующим - гидролизованным раствором этилсиликата-40.
Определение азимутальной ориентациирентгеноструктурным методом
Определение азимутальной ориентации проводится путем фиксации следов плоскостей {420} на рабочем торце затравки. С целью повышения точности измерений для разметки используются отражения не от ближайших к плоскости (001) плоскостей (024), (024), (204), (204) с угловым расстоянием 26,5 градуса от КГО <001>, а от плоскостей (402), (042), (042), (402) с угловым расстоянием 63,5 градуса от КГО <001>.
При точной аксиальной ориентации торца затравки (0001 = 0 градусов) линия пересечения плоскостей (402), (402) с плоскостью (001) (следы этих плоскостей) совпадают с направлением [010], а плоскостей (042), (042) - с направлением [100].
Рентгеновская съемка проводится на дифрактометрах типа ДРОН-3 с использованием гониометрической приставки ГП-2 по методике, близкой к методике разметки заготовки для ориентированной вырезки затравок [13-15].
На рис. 2 представлена схема кристаллографических плоскостей, от которых проводится съемка при определении азимутальной ориентации рентгеноструктурным методом.
Счетчик дифрактометра устанавливается в положение 20240 , которое для чистого никеля в излучении ^ равно 2*78°03' = 156°06'. Поскольку легирование вольфрамом увеличивает параметры решетки никеля, то необходимо проводить корректировку угла 0 на конкретный состав сплава затравки.
Затравка устанавливается в держатель приставки ГП-2. Съемку проводят при быстром вращении вокруг нормали к плоскости рабочего торца (скорость вращения -от 60 до 66 об/мин). Диапазон углов поворота вокруг главной оси гониометра при раскрепленном лимбе образца и счетчика (образец вращается вокруг оси гониометра, счетчик закреплен в положении 20240) составляет:
а240 = в - 0240 = ±(55-70) градусов, где в - текущие показатели шкалы образца гониометра.
Рис. 2. Кристаллографические плоскости, от которых проводится съемка при определении азимутальной ориентации рентгеноструктурным методом
Указанный диапазон углов съемки а240 выбран с учетом максимального отклонения аксиальной ориентации затравки от КГО [001] (а001 - не более 5 градусов). Затравки с большим отклонением бракуются на ранних стадиях контроля.
Знаки «±» соответствуют симметричным рефлексам {420}, полученным при повороте образца вокруг оси гониометра по часовой или против часовой стрелки. Для сокращения времени при съемке допускается пользоваться только положительным или только отрицательным диапазоном углов поворота образца.
В указанном диапазоне определяют и фиксируют углы, соответствующие максимумам отражений от плоскостей {420}. Всего на затравке в этом интервале углов (при условии а001 < 5 градусов) может быть от одного до четырех таких рефлексов.
Образец (затравка), развернутый вокруг оси гониометра на угол а1, соответствующий максимуму первого рефлекса, медленно поворачивается в приставке ГП-2 вокруг нормали к его поверхности со скоростью 0,1 об/мин и повторно выходит в положение максимальной интенсивности рефлекса. Это положение соответствует случаю, когда плоскость {420} становится параллельной главной (вертикальной) оси гониометра. Тогда линия пересечения плоскости {420} с плоскостью торца затравки (след) совпадает с этой осью, т. е. становится строго вертикальной. Найденное положение следует зафиксировать на рабочем торце затравки риской. Такие же операции проводятся со всеми выявленными рефлексами в вышеуказанном диапазоне углов а240.
Разметка монокристаллической затравки КГО [001] Разметка затравки КГО [001] рентгеноструктурным методом (как и разметка по следам травления) проводится путем нанесения на рабочий торец затравки линии (риски), параллельной направлениям [100] или [010], лежащим в плоскости (001).
При аксиальной ориентации затравки 0 градусов от КГО [001] и съемке при быстром вращении, отражения от плоскости {420} на «кривой качания» - графике ди-фрактометрического определения кристаллографической ориентации - соединяются в один пик с углом а240, равным 63,5 градуса (рис. 3, а). На торце затравки в этом случае будут наблюдаться два взаимно перпендикулярных следа: от плоскостей (042), (042) -след параллелен направлению [100], от плоскостей (402), (402) - след параллелен направлению [010] (рис. 3, б).
а)
б)
63,5
Угол а, градус
402 \
402 j
\ 042 042
[010]
[100]
Рис. 3. Аксиальная ориентация затравки с отклонением 0 градусов от КГО [001]: отражения (а), следы от плоскостей (б)
При аксиальной ориентации затравки 0 градусов от КГО [001], допускается использовать только одно отражение от любой из четырех плоскостей {420} - например, от (402).
Для разметки азимутальной ориентации достаточно определить один след на торце затравки и провести риску, параллельную ему. В данном случае можно использовать любой из двух следов от плоскости {420} на торце затравки. При отклонении аксиальной ориентации затравки от ориентации [001] возникают отклонения следов плоскости {420}от направления <100>.
На рис. 4 показано появление неточности азимутальной ориентации при отклонении аксиальной ориентации на 5 градусов в направлении от КГО [001] к КГО [011] стереографического треугольника. При быстром вращении образца на рентгенограмме возникают три максимума: первый - слившийся максимум от плоскостей (402) и (402), второй и третий - от плоскостей (042) и (042) под углами соответственно 61,7; 58,5 и 68,5 градусов.
а)
б)
58,5 61,7 68,5 Угол а, градус
[010]
[100]
Рис. 4. Азимутальная ориентация затравки при ß = 0 и отклонении аксиальной ориентации на 5 градусов в направлении от КГО [001] к КГО [011]: отражения (а), следы от плоскостей (б)
Определение азимутальной ориентации с минимальной погрешностью следует проводить на рефлексе с наименьшим отклонением по абсолютной величине А = 0420° - 63,5°, т. е. 63,5° - 61,7° = 2,8 градуса от следа плоскости (402).
На рис. 5 показана азимутальная ориентация затравки при отклонении аксиальной ориентации на 5 градусов в направлении от КГО [001] к КГО [111] (большая сторона стандартного стереографического треугольника). В этом случае возникает погрешность в определении азимутальной ориентации, равная 3,5 градуса для всех следов от плоскостей {420} на рабочем торце затравок КГО [001]. Ни одно из направлений <100> не остается в плоскости рабочего торца затравки, однако погрешность азимутальной ориентации меньше, чем отклонение аксиальной ориентации (3,5 градуса, а не 5 градусов).
а)
б)
к
о Я и Н Я
К
[111]
[001]
[011]
-3,5°
60,1 67,2 Угол а, градус
5°
/ 042 042 \ 402 \
402
[100]
[010]
Рис. 5. Азимутальная ориентация затравки при в = 45 градусов и отклонении аксиальной ориентации на 5 градусов в направлении от КГО [001] к КГО [111]: отражения (а), следы от плоскостей (б)
Рис. 6. Азимутальная ориентация затравки при в = 15-30 градусов и отклонении аксиальной ориентации на 5 градусов в произвольном направлении от КГО [001]: отражения (а), следы от плоскостей (б)
На рис. 6 показано появление погрешности в определении азимутальной ориентации при отклонении аксиальной ориентации на 5 градусов в произвольном направлении от КГО [001]. При съемке с быстрым вращением образца вокруг его нормали в обоих случаях возникают четыре рефлекса при углах а1, а2, а3, а4. Для определения азимутальной ориентации с минимальной погрешностью выбирают тот рефлекс, у которого величина А = 163,5° - а„\ наименьшая по абсолютной величине по сравнению с остальными тремя. Далее при медленном вращении вокруг нормали к образцу определяют максимум интенсивности данного рефлекса и наносят на рабочий торец затравки риску КГО <100>.
В таблице представлены значения углов между а240 и нормалью к рабочей поверхности затравки в зависимости от величины и ориентации отклонения аксиальной ориентации затравки от направления [001] (последнее приведено в полярных координатах, где а - угол между нормалью к торцу затравки и КГО [001], в - направление отклонения нормали от КГО [001]) (рис. 7).
Величины углов <а24о> в зависимости от величины и ориентации отклонения _аксиальной ориентации затравки от направления [0011_
Аксиальная ориентация затравки, градус Углы между направлениями <420> и нормалью к торцу затравки, градус
И001 0001 [402] А [042] А 402 А 042 А
0 0-45 63,5 0 63,5 0 63,5 0 63,5 0
5 0 58,5 5,0 63,7 02 68,5 5,0 63,7 02
5 15 58,8 4,7 62,4 11 68,4 4,9 65,0 1,5
5 30 59,3 4,2 61,2 23 68,0 4,5 66,2 2,7
5 45 60,1 3,3 60,1 3,3 67,2 3,3 67,2 3,3
[111]
Рис. 7. Кристаллографическая ориентация затравки в стереографическом треугольнике, где а - угол между нормалью к торцу затравки и КГО [001] - от 0 до 54°44'; в - направление отклонения нормали от КГО [001] - от 0 до 45 градусов
В таблице подчеркнутым шрифтом отмечены рефлексы {420}, по следам которых размечается азимутальная ориентация <100>. Разность А = |63,5° - аи| данных рефлексов наименьшая по абсолютной величине по сравнению с остальными тремя отражениями от совокупности плоскостей {420}.
Разметка затравок для получения дважды ориентированной структуры отливки Для получения дважды ориентированной структуры с ориентацией [001], на базовой поверхности монокристаллических затравок (аоо1 - не более 5 градусов), признанных годными, под бинокулярным микроскопом по рельефным признакам осей дендритов КГО [001] отмечено маркером в виде риски направление [100], как показано на рис. 8.
Рис. 8. Затравки с указанным направлением КГО [100]
Контроль КГО партии затравок, полученных из одной затравочной заготовки методом ориентированной вырезки, проводят на одной затравке из партии рентгеноструктурным методом. Годными по аксиальной ориентации считаются затравки с отклонением от заданной ориентации аш менее 5 градусов. Годными по азимутальной ориентации считаются затравки с отклонением от заданной ориентации а100 менее 5 градусов.
Результаты и обсуждение
Для получения монокристаллических отливок турбинных лопаток с дважды ориентированной структурой <001> использовали затравки с аксиальной кристаллографической ориентацией [001] и разметкой азимутальной ориентации в виде риски, параллельной направлению [100] на рабочем торце затравки КГО [001]. В пресс-форме для изготовления выплавляемой модели отливки турбинной лопатки в области, формирующей затравочную полость, нанесена риска, соответствующая положению КГО [100] для лопатки.
При установке затравки в затравочную полость литейной формы для каждой лопатки в блоке совместили риску на затравке с риской на форме, т. е. установили затравку в затравочной полости рабочим торцом перпендикулярно оси 2 отливки и задали азимутальную ориентацию отливке лопатки поворотом затравки до совмещения риски с заданным геометрическим направлением [100] на затравке с риской на литейной форме лопатки. Далее зафиксировали затравку в форме керамической массой и провели плавку на установке для направленной кристаллизации. В результате отлита лопатка с двойным ориентированием, фрагменты которой представлены на рис. 9.
Рис. 9. Фрагменты пера монокристаллической лопатки КГО [100], полученной методом двойного ориентирования и затравочного кармана керамической формы с риской для установки дважды ориентированной затравки
Заключения
Представлены способы определения азимутальной ориентации и разметки монокристаллических затравок КГО [001], полученные из сплава системы Ni-W.
Применение затравок с заданной аксиальной и азимутальной КГО позволяет получать монокристаллические отливки турбинных лопаток из никелевых жаропрочных сплавов с заданной пространственной кристаллографической ориентацией <001>.
Работа выполнена с использованием оборудования ЦКП «Климатические испытания» НИЦ «Курчатовский институт» - ВИАМ.
Список источников
1. Каблов Е.Н., Толорайя В.Н., Демонис И.М., Орехов Н.Г. Направленная кристаллизация жаропрочных никелевых сплавов // Технология легких сплавов. 2007. № 2. С. 60-70.
2. Толорайя В.Н., Каблов Е.Н., Демонис И.М. Технология получения монокристаллических отливок турбинных лопаток ГТД заданной кристаллографической ориентации из ренийсодержащих жаропрочных сплавов // Литейные жаропрочные сплавы. Эффект С.Т. Кишкина. М.: Наука, 2006. С. 206-218.
3. Петрушин Н.В., Оспенникова О.Г., Светлов И.Л. Монокристаллические жаропрочные никелевые сплавы для турбинных лопаток перспективных ГТД // Авиационные материалы и технологии. 2017. № S. С. 72-103. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-72-103.
4. Каблов Е.Н., Ечин А.Б., Бондаренко Ю.А. История развития технологии направленной кристаллизации и оборудования для литья лопаток газотурбинных двигателей // Труды ВИАМ. 2020. № 3 (87). Ст. 01. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 24.06.2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2020-0-3-3-12.
5. Copley S.M., Kear B.H. Temperature and orientation dependence of the flow stress of stoichiometric Ni3Al (y'-phase) // Materials Science and Engineering. 1972. Vol. 10. P. 87-95.
6. Светлов И.Л., Суханов Н.Н., Кривко А.И. Температурно-ориентированная зависимость характеристик кратковременной прочности, модуля Юнга и коэффициента линейного расширения монокристаллов ЖС6Ф // Проблемы прочности. 1987. № 4. С. 51-56.
7. Светлов И.Л., Епишин А.И., Кривко А.И. Анизотропия коэффициента Пуассона монокристаллов никелевого сплава // ДАН СССР. 1988. Т. 302. № 6. С. 1372-1375.
8. Кривко А.И., Епишин А.И., Светлов И.Л., Самойлов А.И. Расчет термических напряжений и термостойкость анизотропных материалов. Сообщение I // Проблемы прочности. 1989. № 2. С. 3-9.
9. Кривко А.И., Епишин А.И., Светлов И.Л., Самойлов А.И. Расчет термических напряжений и термостойкость анизотропных материалов. Сообщение II // Проблемы прочности. 1989. № 4. С. 43-48.
10. Дальнев Р.А., Светлов И.Л., Бычков Н.Г. Ориентационная зависимость термической усталости монокристаллов никелевого сплава // Проблемы прочности. 1988. № 11. С. 3-9.
11. Шалин Р.Е., Светлов И.Л., Качанов Е.Б., Толорайя В.Н., Гаврилин О.С. Монокристаллы никелевых жаропрочных сплавов. М.: Машиностроение, 1997. С. 162-166.
12. Толорайя В.Н., Каблов Е.Н., Орехов Н.Г., Остроухова Г.А. Структура и ростовые дефекты монокристаллов никелевых жаропрочных сплавов // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2005. № S5. С. 190-202.
13. Кузьмина Н.А., Лифшиц В.А., Потрахов Е.Н., Потрахов Н.Н. Сравнительный контроль структуры монокристаллических отливок никелевых жаропрочных сплавов рентгеновскими дифракционными методами «качания» и Лауэ // Труды ВИАМ. 2019. № 9 (81). Ст. 02. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 12.04.2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2019-0-9-15-25.
14. Кузьмина Н.А., Пьянкова Л.А. Контроль кристаллографической ориентации монокристаллических отливок никелевых жаропрочных сплавов методом рентгеновской дифрактометрии // Труды ВИАМ. 2019. № 12 (84). Ст. 02. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 12.04.2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2019-0-12-11-19.
15. Назаркин Р.М. Малогабаритные рентгеновские дифрактометры для задач структурно-фазового анализа (обзор) // Труды ВИАМ. 2019. № 9 (81). Ст. 10. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 24.06.2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2019-0-9-89-99.
References
1. Kablov E.N., Toloraya V.N., Demonis I.M., Orekhov N.G. Directed crystallization of heat-resistant nickel alloys. Tekhnologiya legkikh splavov, 2007, no. 2, pp. 60-70.
2. Toloraya V.N., Kablov E.N., Demonis I.M. The technology for obtaining monocrystalline castings of turbine blades of the GTD of a given crystallographic orientation from rinis-containing heat-resistant alloys. Foundry heat-resistant alloys. The effect ofS.T. Kishkin. Mosocw: Nauka, 2006, pp. 206-218.
3. Petrushin N.V., Ospennikova O.G., Svetlov I.L. Single-crystal Ni-based superalloys for turbine blades of advanced gas turbine engines. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2017, no. S, pp. 72-103. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-72-103.
4. Kablov E.N., Echin A.B., Bondarenko Yu.A. History of development of directional crystallization technology and equipment for casting blades of gas turbine engines. Trudy VIAM, 2020, no. 3 (87), paper no. 01. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: June 24, 2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2020-0-3-3-12.
5. Copley S.M., Kear B.H. Temperature and Orientation Dependence of the Flow Stress of Stoichiometric Ni3al (y'-phase). Materials Science and Engineering, 1972, vol. 10, pp. 87-95.
6. Svetlov I.L., Sukhanov N.N., Krivko A.I. The temperature-oriented dependence of the characteristics of short-term strength, the youth module and the linear expansion of the ZhS6F monocristals. Problemy prochnosti, 1987, no. 4, pp. 51-56.
7. Svetlov I.L., Epishin A.I., Krivko A.I. Anisotropy of the Poisson of the Nickel alloy monocrystals. Dan USSR, 1988, vol. 302, no. 6, pp. 1372-1375.
8. Krivko A.I., Epishin A.I., Svetlov I.L., Samoilov A.I. Calculation of thermal stresses and thermal resistance of anisotropic materials. Message I. Problemy prochnosti, 1989, no. 2, pp. 3-9.
9. Krivko A.I., Epishin A.I., Svetlov I.L., Samoilov A.I. Calculation of thermal stresses and thermal resistance of anisotropic materials. Message II. Problemy prochnosti, 1989, no. 4, pp. 43-48.
10. Dalnev R.A., Svetlov I.L., Bychkov N.G. Orientation dependence of thermal fatigue of nickel alloy monocrinists. Problemy prochnosti, 1988, no. 11, pp. 3-9.
11. Shalin R.E., Svetlov I.L., Kachanov E.B., Toloraya V.N., Gavrilin O.S. Monocrystals of nickel heat-resistant alloys. Moscow: Mashinostroyenie, 1997, pp. 162-166.
12. Toloraya V.N., Kablov E.N., Orekhov N.G., Ostroukhova G.A. The structure and growth defects of the monocristals of nickel heat-resistant alloys. Gorny informatsionno-analiticheskiy byulleten, 2005, no. S5, pp.190-202.
13. Kuzmina N.A., Lifshits V.A., Potrakhov E.N., Potrakhov N.N. Comparative structure control of single-crystal castings of nickel superalloys x-ray diffraction methods of oscillation and Laue. Trudy VIAM, 2019, no. 9 (81), paper no. 02. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: December 4, 2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2019-0-9-15-25.
14. Kuzmina N.A., Pyankova L.A. Control of crystallographic orientation of monocrystalline nickel castings heat-resistant alloys by x-ray diffractometry. Trudy VIAM, 2019, no. 12 (84), paper no. 02. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: December 4, 2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2019-0-12-11-19.
15. Nazarkin R.M. Small-sized x-ray diffractometers for structure and phase analysis purposes (review). Trudy VIAM, 2019, no. 9 (81), paper no. 10. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: June 24, 2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2019-0-9-89-99.
Информация об авторах
Толорайя Владимир Николаевич, ведущий научный сотрудник, НИЦ «Курчатовский институт» - ВИАМ, [email protected] Остроухова Галина Алексеевна, ведущий инженер, НИЦ «Курчатовский институт» -ВИАМ, [email protected]
Information about the authors
Vladimir N. Toloraya, Leading Researcher, NRC «Kurchatov Institute» - VIAM, [email protected]
Galina A. Ostroukhova, Leading Engineer, NRC «Kurchatov Institute» - VIAM, [email protected]
Статья поступила в редакцию 01.07.2021; получена после доработки 10.01.2022;
одобрена и принята к публикации после рецензирования 10.01.2022. The article was submitted 01.07.2021; received in revised form 10.01.2022; approved and accepted for publication after reviewing 10.01.2022.
