CC BY
14Машиностроение и машиноведение
УДК 621.793.09
DOI: 10.30987/1999-8775-2020-8-4-12
А.В. Макаров, А.П. Титова, А.Н. Афонин, А.Е. Кудряшов, А.А. Владимиров
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ ДЛЯ СНИЖЕНИЯ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТЕЙ ДЕТАЛЕЙ ПРОКАТНЫХ СТАНОВ, УПРОЧНЕННЫХ СВС-ЭЛЕКТРОДНЫМИ МАТЕРИАЛАМИ
Применено поверхностное пластическое деформирование выглаживанием с целью снижения шероховатости поверхностей деталей сортовых прокатных сталей, упрочненных синтетическими твердыми инструментальными СВС-электродными материалами на основе диборида титана и карбида титана. Проведен сравнительный анализ характеристик покрытий (толщина, сплошность, шероховатость, микротвердость), сформированных методом
электроискрового легирования до выглаживания и после. Установлено, что выглаживание способствует снижению шероховатости поверхностных слоев от 3 до 5,5 раз для различных марок СВС-электродных материалов.
Ключевые слова: ролики, электроискровое легирование, поверхностное пластическое деформирование, выглаживание, микротвердость, шероховатость, СВС-электродные материалы.
A.V. Makarov, A.P. Titova, A.N. Afonin, A.E. Kudryashov, A.A. Vladimirov
OUTLOOKS IN SURFACE PLASTIC DEFORMATION USE TO DECREASE SURFACE ROUGHNESS IN ROLLING MILL PARTS STRENGTHENED WITH SVS-ELECTRODE MATERIALS
The purpose of this work consists in ensuring the required quality of micro-geometry and mechanical characteristics of a surface layer in rolling mill parts, in particular, surface roughness no more than Ra=2.5mkm and micro-hardness no less than 900 kgs/mm2.
To ensure such micro-hardness in samples of 60HN steel there were applied coatings
With the method of electrospark alloying with the use as an electrode synthetic hard tool materials based on titanium diboride (STIM-11) and titanium carbide (STIM-40NA) made by the method of self-propagating high-temperature synthesis. EIL-coatings made of thses materials are characterized with the thickness of 30mkm, micro-hardness up to 980 kgs/mm2, that exceeds four times micro-hardness of a non-hardened sample, and with roughness Ra=5...10mkm.
To decrease roughness of EIL-coatings made of STIM materials for the first time there was used sur-
face plastic deformation with smoothing that is a novelty of this investigation. Smoothing was carried out on a screw-cutting lathe with the aid of a flattener with TC6 tungsten-cobalt hard alloy indenter (r=6mm) at the rotational frequency n=70rev/min and at the indenter longitudinal feed S=0.05mm/rev and the smoothing force P=500N. As a result of smoothing the micro-hardness of surface layers made 990kgs/mm2, and roughness - Ra= 1.6.1.8mkm.
Conclusion: smoothing contributes to the decrease of surface layer roughness from 3 times (STIM-40NA) to 5.5 times (STIM-11) at the conservation of their mechanical characteristics that proves the outlook in use of such a technology for finishing parts surfaces strengthened with SVS-electrode materials by STIM method of electrospark alloying.
Key words: rollers, electrospark alloying, surface plastic deformation, smoothing, micro-hardness, roughness, SVS-electrode materials.
Введение
Детали прокатных сортовых станов (детали привалковой арматуры, различные ролики, валки и др.) являются ответственными деталями, эксплуатационные характеристики которых во многом влияют на производительность труда, на качество и
себестоимость выпускаемой продукции. Эти детали работают при высоких температурных и механических нагрузках. Увеличение износостойкости деталей прокатных станов является актуальной научно-технической задачей.
Для упрочнения деталей прокатных станов перспективно использование синтетических твердых инструментальных материалов (СТИМ), разработанных в НИТУ «МИСиС» и изготовленных методом СВС-компактирования (СВС - самораспространяющийся высокотемпературный синтез) [1], что было подтверждено результатами промышленных испытаний на АО «Ос-кольском электрометаллургическом комбинате», которые показали увеличение стойкости калибров прокатных валков, упрочненных материалами на основе ди-борида титана СТИМ-11 (Т1В2 - №Л1) и на основе карбида титана СТИМ-40НА (Т1С -№Л1), более чем в 2 раза [2], а упрочненных материалами СТИМ-11ОКн (Т1В2 -МЛ + 2г02нано) и СТИМ-40НАОКн (ПС -МЛ + 2г02нано) - в 8 раз [3, 4].
Для осуществления электроискрового легирования (ЭИЛ) производится сближение инструмента (анода) и заготовки (катода), при этом между ними увеличивается напряженность электрического тока и возникает импульсный искровой разряд, в результате которого сфокусированный поток электронов от катода устремляется к
аноду. Выделившаяся в поверхностных слоях анода энергия движения остановленных электронов броском освобождается системой, что приводит к локальному расплавлению и частичному испарению материала инструмента. Расплавленные частицы анода, достигнув поверхности катода, привариваются и частично внедряются в нее. Далее происходит механический удар анода, способствующий увеличению однородности и плотности покрытия.
С поверхности катода тоже происходит выброс металла и образуется эрозионная лунка с выступающим над поверхностью заготовки бортиком, образованным в результате вытеснения из расплавленной зоны металла (рис. 1). Поверхностный слой катода, после легирования, преимущественно состоит из материала анода, так как количество жидкой фазы на аноде значительно больше, чем на катоде. Но гидродинамическое перемешивание способствует тому, что в этом слое в ряде случаев в достаточно большом количестве (2030 %) распределяется и материал катода
[5, 6].
Рис. 1. Внешний вид лунки, образованной на заготовке в результате единичного искрового электрического разряда
Технология ЭИЛ позволяет получать покрытия с высокой адгезией. Метод характеризуется низкой энергоемкостью, простотой реализации и оборудования. К недостаткам можно отнести низкую производительность процесса и ограниченность толщины полученных покрытий.
При повышенных требованиях к микрогеометрии поверхностей деталей
прокатных станов, шероховатость поверхностей деталей, упрочненных методом ЭИЛ, является в ряде случаев недостаточной. В этой связи задача снижения шероховатости поверхности сформированных покрытий является актуальной.
На величину шероховатости ЭИЛ-покрытий влияют частотно-энергетические параметры и время обработки, состав
электродных материалов, а также кинематика движения рабочего инструмента.
Для снижения шероховатости ЭИЛ-покрытий применяют шлифование, полирование, притирку, поверхностное пластическое деформирование (ППД) (выглаживание [7], безабразивная ультразвуковая финишная обработка [8]), лазерная обработка.
Большинство методов механической обработки не применимы для снижения шероховатости ЭИЛ-покрытий, так как их толщины 0,01-0,05 мм меньше или сопоставимы с минимальным технологическим припуском на механическую обработку. Для уменьшения шероховатости упрочненных поверхностей было решено применить один из видов ППД-выглаживание с помощью твердосплавного индентора. Данный способ ранее использовали для снижения шероховатости ЭИЛ-покрытий на титане [9, 10].
При выглаживании в месте контакта индентора с обрабатываемой поверхностью возникают значительные контактные напряжения. При достаточном усилии выглаживание приводит к пластической деформации поверхностного слоя, способствующей сминанию микронеровностей и изменению его физико-механических свойств. На выглаженной поверхности возникают значительные остаточные напряжения сжатия, благодаря которым повышаются ее износостойкость и усталостная прочность [10].
В данной работе производилось выглаживание электроискровых покрытий, сформированных синтетическими твердыми инструментальными материалами на стали 60ХН, с целью определения перспектив применения ППД для снижения шероховатости поверхности таких покрытий. Для этого изучались микрорельеф и свойства покрытий до и после ППД.
Методика исследований
В качестве электродов (анода) для электроискровой обработки применяли СВС-электродные материалы на основе
диборида титана СТИМ-11 и на основе карбида титана СТИМ-40НА (табл. 1).
Таблица 1
Применяемые электродные материалы
Марка материала (ТУ 24.45.30-027-11301236-2019) Состав шихты, % (масс.)
Т1 В С N1 А1
СТИМ-11 (ТШ2-№А1) 41,4 18,6 - 27,4 12,6
СТИМ-40НА (ТЮ-№А1) 48,0 - 12,0 27,4 12,6
В качестве катода применяли образцы диаметром 50 мм и длиной 250 мм из стали 60ХН в состоянии поставки.
Для нанесения электроискровых покрытий использовалась установка для электроискрового легирования ALIER-METALG53. Покрытия формировались на частотно-энергетическом режиме обработки, характеризующемся энергией единичных импульсных разрядов 0,175 Дж. Скорость нанесения ЭИЛ-покрытий составляла 3 мин/см2.
Поверхностное пластическое деформирование (выглаживание) проводилось на токарно-винторезном станке JETGHB-1340ADRO выглаживателем с индентором (г = 6 мм) из вольфрамокобальтового твер-
дого сплава ВК6 на следующих технологических режимах: частота вращения заготовки п = 70 об/мин, продольная подача индентора £ = 0,05 мм/об, сила выглаживания, направленная по нормали к обрабатываемой поверхности, составляла Р = 500 Н. Значение силы выглаживания было определено на основе предыдущих исследований. Сила выглаживания регулировалась по диаграмме нагружения пружины, путем перемещения поперечного суппорта с резцедержателем, в котором был установлен выглаживатель, пружина деформировалась на величину, необходимую для получения требуемой силы выглаживания. Для снижения коэффициента трения в зоне контакта индентора с обра-
батываемой поверхностью использовалось масло индустриальное И20.
Общий вид процесса выглаживания представлен на рис. 2.
С целью определения и оценки влияния температур, возникающих в зоне выглаживания, проводилась съемка тепловизором SDS HotFind-DXT.
Металлографический анализ шлифов с ЭИЛ-покрытиями выполнялся на металлографическом микроскопе 4ХС. Определение толщины и сплошности покрытий
проводился при увеличении 400х.
Шероховатость покрытий измерялась профилометром ТЯ 200 на базовой длине 2,5 мм (длина оценки 51б = 12,5 мм) и оценивалась по параметру Яа (среднеарифметическое отклонение профиля).
Исследования микротвердости образцов с электроискровыми покрытиями до и после выглаживания проводились на микротвердомере МЕТОЛАБ 502 при нагрузке 0,1 кгс по ГОСТ Р ИСО 6507-1.
Рис. 2. Общий вид процесса выглаживания образца с ЭИЛ-покрытиями
Обсуждение результатов исследований
На рис. 3 приведена структура электроискрового покрытия (шлиф), сформированного при применении СВС-электрода СТИМ-11. В результате ЭИЛ-обработки на
поверхности образца из стали 60ХН сформировался поверхностный слой со 100%-ной сплошностью толщиной ~30 мкм.
Рис. 3. Структура образца из стали 60ХН с ЭИЛ-покрытием до выглаживания (увеличение х400
Тепловизионная съемка показала, что температура в зоне выглаживания электроискрового покрытия твердосплавным индентором находится в диапазоне 36...42 °С (рис. 4) и не может приводить к фазовым превращениям в поверхностном слое обрабатываемого материала.
В табл. 2 представлены результаты измерения шероховатости поверхностного слоя и его микротвердости до и после ППД выглаживанием.
ю-
+
Рис. 4. Результаты измерения температур в зоне выглаживания
Таблица 2
Свойства электроискровых покрытий. Подложка сталь 60ХН_
Электродный материал Состояние поверхности Сплошность, % Толщина, мкм Яа, мкм Микротвердость * НУ 0,1, кгс/мм2
СТИМ-11 до выглаживания до 100 -30 9,18 978,2
после выглаживания до 100 -30 1,67 998,3
СТИМ-40НА до выглаживания до 100 -30 5,42 963,5
после выглаживания до 100 -30 1,81 990,5
* - микротвердость образца из стали 60ХН - 270 кгс/мм2
Выявлено, что шероховатость поверхности сформированных на стали 60ХН покрытий не превышает Ra = 9,18 мкм. Покрытия на основе карбида титана характеризуются меньшей шероховатостью по сравнению с покрытием на основе дибори-да титана.
Применение ППД выглаживанием способствует снижению шероховатости поверхностного слоя более чем в 3 раза. После проведения ППД минимальной шероховатостью поверхности характеризуется покрытие из СТИМ-11 (Яа = 1,67 мкм).
Профилограммы поверхностного слоя, полученные при измерении шероховатости поверхности ЭИЛ-покрытий СВС -сплавами СТИМ-11 и СТИМ-40НА до и
после выглаживания, приведены на рис. 5 и 6.
Стоит также отметить, что диаметр заготовки после ЭИЛ составил 50,06 мм, а после ППД - уменьшился на 0,06 мм, то есть диаметральный размер вернулся к изначальному значению 50 мм.
Сформированные в результате ЭИЛ-обработки покрытия характеризуются микротвердостью до 980 кгс/мм2 (табл. 2), что в 4 раза превышает микротвердость образца из стали 60ХН. На рис. 7 показано изменение величины микротвердости в поперечном слое образца. Под ЭИЛ-покрытием наблюдается зона упрочнения, где значения микротвердости в 2 раза превышают значения микротвердости основного материала.
После выглаживания микротвердость покрытий увеличилась и составила 998,3 кгс/мм2 для покрытия из электродного ма-
териала СТИМ-11 и 990,5 кгс/мм2 для покрытия из СТИМ-40НА.
iJ.ji.LL
; 1;
! /. 1/У Г:Ч А
| :
| 1/ I .....¡.К.............Л|Й
1,' 1 цц. 1 "Ч Г .....|\Ш1ДД 1.1/1
1 Л п ■Л у \ : V; \}У У! | 1
;1> V; : ; V /р 4— :
11111 ! ! 1
0.16 0,4 0,3 1.1Я.4 1.613 22,15 2.4 2,655 ЗЗ.ИМММ 44.16 4.4 4,9 4.6 5i.iei.45i« «.!$ 6.4 9.6 6* 77,15 7.4 7.6 Т* 88.« МММ ».1« 9,4 9« Ц1ОВД 10Д .0,91 111.25 11,59 11,9 12.2 12
Рис. 5. Профилограмма поверхностного слоя. Электродный материал СТИМ-11: а - до выглаживания; б - после выглаживания
■■■
- ■ " ■ - ■■
■ •• • ■ . ■ ■ * •• ■
Ч ■
■
.... ........... •.. 1 - •• •• • • • • • • • • . . . . ............ ..............
а)
■
00,16 0,4 0,6 0,8 11,15 1,4 1,6 1,8 22,15 2,4 2,62,8 33,16 3,4 3,63,8 44,16 4,44,6 4,8 55,16 5,45,6 5,8 66,15 6,4 6,6 6,8 77,15 7,4 7,67,8 88,16 8,4 8,68,8 99,16 9,49,6 9,8 1010,2 10,5 10,811 11,25 11,59 11,9 12,2 12,5
б)
Рис. 6. Профилограмма поверхностного слоя. Электродный материал СТИМ-40НА: а - до выглаживания; б - после выглаживания
а) б)
Рис. 7. Изучение микротвердости в различных зонах образца. Электродный материал СТИМ-11: а - до выглаживания; б - после выглаживания
При выглаживании индентор взаимодействует как с непосредственно твердосплавными составляющими покрытия, так и с участками «смешанного состава», образованными за счет гидродинамического перемешивания материалов анода и катода
[5]. В итоге деформирующих усилий для выглаживания твердого сплава недостаточно, его отдельные вершины отламываются, а места смешанных зон хорошо поддаются деформации и вдавливаются в более мягкую подложку (рис. 8, 9).
а) б) в)
Рис. 8. Структура поверхности образцов. Электродный материал СТИМ-40НА (увеличение х100): а - образец без покрытия; б - образец с ЭИЛ-покрытием; в - образец с ЭИЛ-покрытием после выглаживания
а) б)
Рис. 9. Структура ЭИЛ-покрытия. Электродный материал СТИМ-11 (увеличение х400): а - до выглаживания; б - после выглаживания
Заключение
В результате проведенных исследований можно сделать следующие выводы:
1. Установлено, что сформированные СВС-электродными материалами СТИМ-11 и СТИМ-40НА на образцах из стали 60ХН покрытия характеризуются толщиной до 30 мкм, микротвердостью 978,2 кгс/мм2 и 963,5 кгс/мм2, шероховатостью (параметр Ra) 9,18 мкм и 5,42 мкм, соответственно.
2. Выявлено, что применение ППД способствует снижению шероховатости поверхностных слоев от 3 раз (СТИМ-40НА) до 5,5 раз (СТИМ-11). Максимальное уменьшение шероховатости установлено у диборидных покрытий.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Левашов Е.А., Рогачев А.С., Курбаткина В.В. [и др.]. Перспективные материалы и технологии самораспространяющегося высокотемпературного синтеза. М.: Изд. дом МИСиС, 2011. 377 с.
2. Кудряшов А.Е., Доронин О.Н., Замулаева Е.И. [и др.]. Перспективы применения электродных СВС-материалов и технологии электроискрового легирования для упрочнения прокатных валков // Черные металлы. 2013. № 10. С. 61-68.
3. Кудряшов А.Е., Левашов Е.А., Репников Н.И., Макаров А.В. Перспективы применения технологии электроискрового легирования и СВС-электродных материалов для повышения стойкости прокатных валков // Нанотехнологии: наука и производство. 2018. № 2. С. 63-66.
4. Kudryashov A.E., Zamulaeva E.I., Levashov E.A., F.V АррИсайоп of electrospark deposition and modified shs electrode materials to improve the endurance of hot mill rolls. Part 2. Structure and properties of the formed coatings / A.E. Kudryashov, E.I. Zamulaeva, E.A. Levashov, Kiryukhantsev-Korneev F.V., Sheveiko A.N., Shvyndina N.V. // Surface Engineering and Applied Electrochemistry. 2019. Т.55. № 5. С. 502-513.
5. Гитлевич А.Е., Михайлов В.В., Парканский Н.Я., Ревуцкий В.М. Электроискровое легирование металлических поверхностей. Кишинев: Штиинца, 1985. 196 с.
6. Пячин С.А., Заводинский В.Г., Пугачевский М.А. Перенос металлов с анода на катод при
1. Levashov E.A., Rogachyov A.S., Kurbatkina V.V. [et al.]. Promising Materials and Technologies of Self-Propagating High-Temperature Synthesis. M.: MIS&S Publishing House, 2011. pp. 377.
2. Kudryashov A.E., Doronin O.N., Zamulayeva E.I. [et al.]. Outlooks in use of electrode SVS-materials and electrospark alloying for rolling-mill roller strengthening // Ferrous Materials. 2013. No.10. pp. 61-68.
3. Kudryashov A.E., Levashov E.A., Repnikov N.I., Makarov A.V. Outlooks in use of electrospark al-
3. В результате ППД микротвердость поверхностных слоев увеличивается соответственно до 998,3 кгс/мм2 для покрытия на основе диборида титана и до 990,5 кгс/мм2 для покрытия на основе карбида титана.
4. Показана перспективность применения ППД выглаживанием для снижения шероховатости упрочненных СВС-электродными материалами поверхностей деталей металлургического оборудования (прокатные валки, ролики МНЛЗ, ролики рольгангов и привалковой арматуры).
электроискровом воздействии // Упрочняющие технологии и покрытия. 2007. № 11 (35). С. 713.
7. Макаров А.В., Кудряшов А.Е., Титова А.П., Владимиров А.А. Перспективы обработки выглаживанием калибров прокатных валков, упрочненных твердосплавными СВС-электродными материалами // Материалы XVI Всероссийской научно-практической конференции. Старый Оскол: СТИ НИТУ«МИСиС», 2019. С. 263-272.
8. Химухин С.Н., Еремина К.П., Ри Х. [и др.]. Поверхностное пластическое деформирование электроискровых покрытий // Ученые записки Комсомольского-на -Амуре государственного технического университета. 2016. Т.1. № 2 (26). С. 76-81.
9. Гадалов В.Н., Алехин Ю.Г., Скрипкина Ю.В. [и др.]. Электроискровые покрытия, подвергнутые выглаживанию минералокерамикой // Технология машиностроения. 2008. № 11. С. 19-23.
10. Гадалов В.Н., Романенко Д.Н., Самойлов В.В. Методика оценки шероховатости поверхности электроискрового покрытия после выглаживания минералокерамикой // Известия высших учебных заведений. Порошковая металлургия и функциональные покрытия. 2010. № 4. С. 4446.
loying and SVS-electrode materials for rolling-mill roller strength increase // Nano-Technologies: Science and Production. 2018. No.2. pp. 63-66.
4. Kudryashov A.E., Zamulaeva E.I., Levashov E.A., F.V Application of electrospark deposition and modified shs electrode materials to improve the endurance of hot mill rolls. Part 2. Structure and properties of the formed coatings / A.E. Kudryashov, E.I. Zamulaeva, E.A. Levashov, Kiryukhantsev-Korneev F.V., Sheveiko A.N., Shvyndina N.V. //
Surface Engineering and Applied Electrochemistry. 2019. Т.55. № 5. С. 502-513.
5. Gitlevich A.E., Michailov V.V., Parkansky N.Ya., Revutsky V.M. Metal Surface Electrospark Alloying. Kishinyov: Shtiintsa, 1985. pp. 196.
6. Pyachin S.A., Zavodinsky V.G., Pugachevsky M.A. Metal transfer from anode to cathode during elec-trospark impact // Strengthening Technologies and Coatings. 2007. No.11 (35). pp. 7-13.
7. Makarov A.V., Kudryashov A.E., Titova A.P., Vla-dimirov A.A. Outlooks in smoothing roller passes strengthened with hard-alloy SVS-electrode materials // Proceedings of the XVI-th All-Russian Scientific-Practical Conf. Stary Oskol: STI NITU "MIS&S", 2019. pp. 263-272.
Ссылка для цитирования:
Макаров А.В., Титова А.П., Афонин А.Н., Кудряшов А.Е., Владимиров А.А. Перспективы применения поверхностного пластического деформирования для снижения шероховатости поверхностей деталей прокатных станов, упрочненных СВС-электродными материалами // Вестник Брянского государственного технического университета. 2020. № 8. С. 4 - 12 . DOI: 10.30987/1999-8775-2020-8-4-12.
Статья поступила в редакцию 10.03.20. Рецензент: д.т.н., профессор Белгородского государственного технического университета им. В.Г. Шухова
Дуюн Т.А.
Статья принята к публикации 22.07.20.
логический институт им. А.А. Угарова (филиал) Национального исследовательского технологического университета «МИСиС», тел. +7-953-619-1821, е-mail: aannru@yandex.ru
Кудряшов Александр Евгеньевич, к.т.н., вед. науч. сотрудник НУЦ СВС, Национальный исследовательский технологический университет «МИ-СиС», тел.: +7-916-186-92-34, е-mail: aekudr@yandex. ru.
Владимиров Александр Андреевич, к.т.н., ассистент кафедры «Технология и оборудование в металлургии и машиностроении», Старооскольский технологический институт им. А.А. Угарова (филиал) Национального исследовательского технологического университета «МИСиС», тел. +7-920-56051-85, е-mail: tomm_sti_misis@mail.ru.
Institute of Stary Oskol" (Branch) of National Research Technological University "MIS&S", phone: + 7-953619-18-21, е-mail: aannru@yandex.ru Kudryashov Alexander Evgenievich, Can. Sc. Tech., Leading scientific assistant NUC SVS, National Research Technological University "MIS&S", phone: +7-916-186-92-34, е-mail:
aekudr@yandex.ru.
Vladimirov Alexander Andreevich, Can. Sc. Tech., Assistant of the Dep. "Technology and Equipment in Metallurgy and Mechanical Engineering", Ugarov Technological Institute of Stary Oskol" (Branch) of National Research Technological University "MIS&S", phone: + 7-920-560-51-85, е-mail: tomm_sti_misis@mail.ru.
8. Khimukhin S.N., Yeryomina K.P., Ree H. [et al.]. Surface plastic deformation of electrospark surfaces
// Proceedings of Komsomolsk-upon-Amur State Technical University. 2016. Vol.1. No.2 (26). pp. 76-81.
9. Gadalov V.N., Alyokhin Yu.G., Skripkina Yu.V. [et al.]. Electrospark coatings subjected to smoothing with mineral-ceramics // Mechanical Engineering. 2008. No.11. pp. 19-23.
10. Gadalov V.N., Romanenko D.N., Samoilov V.V. Estimate procedure of electrospark coating surface roughness after smoothing with mineral-ceramics // College Proceedings. Powder Metallurgy and Functional Coatings. 2010. No.4. pp. 44-46.
Сведения об авторах:
Макаров Алексей Владимирович, к.т.н., доцент, зав. кафедрой «Технология и оборудование в металлургии и машиностроении», Старооскольский технологический институт им. А.А. Угарова (филиал) Национального исследовательского технологического университета «МИСиС», тел. +7-952-43590-10, е-mail: tomm_sti_misis@mail.ru. Титова Анна Павловна, ст. преподаватель кафедры «Технология и оборудование в металлургии и машиностроении», Старооскольский технологический институт им. А.А. Угарова (филиал) Национального исследовательского технологического университета «МИСиС», тел. +7-919-436-51-66, е-mail: tomm_sti_misis@mail.ru.
Афонин Андрей Николаевич, д.т.н., профессор кафедры «Технология и оборудование в металлургии и машиностроении», Старооскольский техно-
Makarov Alexey Vladimirovich, Can. Sc. Tech., Assistant Prof., Head of the Dep. "Technology and Equipment in Metallurgy and Mechanical Engineering", Ugarov Technological Institute of Stary Oskol" (Branch) of National Research Technological University "MIS&S", phone: +7-952-435-80-10, е-mail: tomm_sti_misis@mail.ru.
Titova Anna Pavlova, Senior lecturer of the Dep. "Technology and Equipment in Metallurgy and Mechanical Engineering", Ugarov Technological Institute of Stary Oskol" (Branch) of National Research Technological University "MIS&S", phone: + 7-919-43651-66, е-mail: tomm_sti_misis@mail.ru. Afonin Andrey Nikolayevich, Dr. Sc. Tech., Prof. of the Dep. "Technology and Equipment in Metallurgy and Mechanical Engineering", Ugarov Technological
