ОЦІНКА ЕФЕКТИВНОСТІ СТРІЛЬБИ ЗІ СТРІЛЕЦЬКОЇ ЗБРОЇ ПО ЦІЛЯМ З ІНДИВІДУАЛЬНИМ БРОНЬОВАНИМ ЗАХИСТОМ Текст научной статьи по специальности «Экономика и бизнес»

MILITARY SCIENCES

ОЦ1НКА ЕФЕКТИВНОСТ1 СТРШЬБИ 3I СТРIЛЕЦЬКОï 3БРОï ПО Ц1ЛЯМ 3 1НДИВ1ДУАЛЬНИМ БРОНЬОВАНИМ ЗАХИСТОМ

Булай А.М. к.т.н. Василенко В.В. Добровольський Д.Д. Кадубенко В. С. Скоптцев О.О.

Харювський нацюнальний утверситет Повiтряних Сил iM. 1вана Кожедуба

EVALUATION OF EFFICIENCY OF SHOOTING FROM SMALL ARMS ON TARGETS WITH

INDIVIDUAL ARMORED PROTECTION

Bulay A. PhD Vasylenko V. Dobrovolskiy D. Kadubenko V. Skopintsev O.

Ivan Kozhedub Kharkiv National Air Force University

Анотащя

У стати проведений аналiз захисно! спроможносп 3aco6iB шдиввдуального броньованого захисту. Отримаш результати ощнювання захисно! спроможносп цш, яка знаходиться у засобах шдиввдуального броньованого захисту, на дистанци стршьби в межах дальносп прямого постршу. Результати в подаль-шому пропонуеться використовувати для ощнювання ефективносп стрiльби зi стршецько! збро!.

Abstract

The article analyzes the protective capacity of personal armor. The results of the assessment of the protective ability of the target, which is in the means of individual armored protection, at a firing distance within the range of a direct shot. The results are further proposed to be used to evaluate the effectiveness of small arms fire.

Ключовi слова: ефектившсть стршьби, стршецька зброя, засоби iндивiдуального броньованого захисту.

Keywords: fire efficiency, small arms, means of individual armored protection.

Вступ

Постановка проблеми. Застосування засобiв шдиввдуального броньованого захисту (1БЗ) безу-мовно впливае на ефектившсть стршьби зi стршецько! збро! за рахунок зменшення площi ураження цiлi [1 - 4]. Також ешшрування солдата засобами 1БЗ здiйснюе вплив на ергономiчнi можливостi щодо застосування стршецько! збро!. Слiд зазна-чити, що i захиснi властивостi засобiв 1БЗ можуть змiнюватись залежно вiд умов !х використання (да-льнiсть стршби, тип збро! тощо). Тому виникае потреба у проведенш дослвдження ефективностi стрь льби зi стршецько! збро! при використаннi засобiв 1БЗ по цiлям, якi мають засоби 1БЗ.

Анаш останнiх досл1джень i публiкацiй. У наукових роботах було розглянуто перспективи ро-звитку, вимоги до якосп матерiалу, класiв та так-тико-технiчних характеристик засобiв 1БЗ та визна-чено [3, 5 - 8]:

- перспективи створення бронежилепв висо-кого класу захисту (4.. .6) з вiдносно невеликою вагою (менше 14 кг) та максимальною площею захи-сту;

- класи захисту бронежилету повинш врахо-вувати велику рiзновиднiсть стрiлецькоi збро!;

- характеристики бронежилету повинш витри-мувати баланс мiж рухомiстю людини та !! захи-щенiстю.

Крiм того, у наукових дослвдженнях щодо ефективностi стрiльби зi стрiлецькоi збро!, якi про-водилися у наукових роботах [9 - 16], визначено:

- ефектившсть стршьби передбачае врахування важливих факторiв: розсшвання куль, кiлькiсть куль в черз^ дальнiсть прямого пострiлу стрiльби, кут мюця цiлi, кiлькiсть точок прицшю-вання, конфiгурацiя та розмiри цш;

- факторами, що впливають на ефектившсть стршьби, е властивосп стршецько! збро! та умови бойового застосування;

- пвдвищення властивостей стрiлецькоi' збро! за рахунок колiматорного прицiлу тдвищуе ефек-тивнiсть стрiльби.

Але при цьому систематизованих дослiджень щодо ощнювання захисних властивостей засобiв 1БЗ на основi енергетичного потенцiалу та ввдповвдно умов бойового застосування стрiлецько! збро! при начвносп засобiв 1БЗ для пвдвищення ефективносп стрiльби не проводилось.

ваний цим засобом. Результата аналiзу в подаль-шому будуть використовуватись для оцiнювання ефективностi стршьби зi стршецько! збро!.

Розглянемо результати аналгзу захисно! спро-можност1 засоб1в 1БЗ солдата. Шд захисною структурою засобу 1БЗ розумieться сукупшсть захисних елементiв, як1 при одиночному (Гндивщуальному) використаннi здатнi поглинати та розсшвати енер-гш засобiв ураження, при взаемоди з iншими конс-труктивними елементами цього засобу захисту амо-ртизувати та зменшувати динамiчнi навантаження на тiло людини [8, 11, 13].

ПГд класом захисно! структури розумieться по-казник стшкосл захисно! структури засобу 1БЗ до впливу енерги засобу враження вогнепально! стрь лецько! збро! [11]. В проведеному дослiдженнi [8] стверджуеться, що едино! у свiтi стандартизацi! та класифжаци бронежилетiв не iснуе. Це пов'язано з тим, що при класифшацп засобiв захисту рiзними кра!нами застосувались характеристики тих па-трошв, як1 використовуються в збройних силах цих кра!н. Розробники засобiв 1БЗ адаптують !х пгд бiльш найпоширенiшi типи боеприпасiв.

В таблицях 1, 2 представлеш класи захисних структур 1БЗ та характеристики боеприпасiв, вгд яких здiйснюеться захист.

Таблиця1

Класи захисних структур по ЫЦ Standart-0101.04 (США)_

Клас Тип патрону Вага кулi (г) Швидшсть кулi (м/с)

I 22 cal LR LRN 2,6 329

380 ACP FMJ RN 6,2 322

II A 9 mm FMJ RN 8,0 341

40 S&W 11,7 322

II 9 mm FMJ RN 8,0 367

357 Mag JSP 10,2 436

III A 9 mm FMJ RN 8,2 436

44 Mag JHP 15,6 436

III 7,62 mm НАТО FMJ 9,6 838

IV 30 caliber M2 AP 10,8 869

Метою стати е порядок оцшки ефективностi стршьби зi стрiлецько! збро! по цшям з iндивiдуаль-ним броньованим захистом.

Основний матерiал

Бойовий досвш свiдчить, що бронежилет i ку-лезахисний армiйський шолом кевларовий (каска) е невш'емною частиною бойово! екiпiровки солдата, який являеться важливим психофiзичним фактором його бойово! активносп, смiливостi та рiшучостi, фактором збереження життя й здоров'я. Винахiд в 70-х роках минулого столiття надмщного арамгд-ного волокна (келвару), щшьшсть якого в 5-6 разiв нижче за сталь, та керамiчних матерiалiв, здатних зруйнувати будь-яку кулю призвело до створення та масового застосування в сучасних армiях засобiв 1БЗ солдата [6, 12].

На етат аналiзу стану розвитку засобiв 1БЗ та !х характеристик необхгдно провести порiвняльний аналiз !х захисних властивостей 1БЗ вiдповiдного класу. Також необхгдно визначити, яким чином буде змiнюватись захисний ефект 1БЗ залежно вгд дальносп стрiльби та типу стрiлецько! збро!. Даний аналiз повинен проводитись на основi оцiнювання пробивно! спроможностi кулi засобiв 1БЗ та тяж-косп травмування вiйськовослужбовця, що екГтро-

Таблиця 2

Класи захисних структур DIN (Шмеччина)

Клас Тип патрону Вага кулi (г) Швидшсть кулi (м/с)

I 9 mm Luger FMJ 8,0 410±10

II 357 Mag FMJ KTW 7,45 560±20

III 7,62x51 FMJ SC 9,45 875±25

5,56x45 FMJ SC 3,56 1005±20

IV 7,62x51 FMJ AP 9,8 875±25

5,56x45 FMJ AP 4,5 950±30

Одним з головних призначень засобу 1БЗ е захист тша людини вгд енергi! впливу засобу ураження вогнепально! стршецько! збро!. Пгд засобом ураження вогнепально! збро! будемо розумгга -кулю, яка викидаеться енергiею порохових газiв з каналу ствола збро!, рухаеться з початковою швид-кГстю по траекторi! до точки зустрiчi з цiллю.

Одним з головних призначень засобу 1БЗ е захист тша людини вгд енерги впливу засобу ураження вогнепально! стршецько! збро!. Пгд засобом ураження вогнепально! збро! будемо розумгга -кулю, яка викидаеться енерпею порохових газГв з

каналу ствола збро!, рухаеться з початковою швид-шстю по траекторп до точки зустрГчГ з цшлю.

У точщ зустрГчГ з цшлю, куля мае певну величину к1нетично! енерги, вгд значения яко! визнача-еться !! убивча або пробивна дГя. Убивча дГя кулГ по цш, яка не мае засобГв 1БЗ, зберГгаеться практично до гранично! дальносп польоту, а по цш, що знахо-диться у засобах 1БЗ потребуе уточнення у ходГ до-слщження. Пробивна дГя кулГ залежить вш властивостей захисних структур засобу 1БЗ, к1нетично! енерги кулГ у момент зустрГчГ з захисною структурою, калГбру кулГ, ваги, форми Г типу серцевини

кулг Куля пробивае захисну структуру та вбивчо дie на оргашзм людини силою свого удару.

З визначених факторiв, що впливають на про-бивну та убивчу дiю кулi головним фактором е !! к1нетична енергiя у момент зустрiчi з цiллю, яка визначаеться за формулою [11]:

Ek =

mkVk2

(1)

де Е^ - шнетична енергiя кулi у цш, Дж; т^

- маса кул^ кг; V - швидк1сть кулi у цiлi, м/с.

Величину шнетично! енергп кулi, яку здатний витримати захисний елемент бронежилета, вве-демо, як один з його показнишв тактико-техшчно! характеристики, та позначимо через Едж.

Результати розрахунку показника Едж,

вiдповiдно до класу захисту проввдних кра!н свiту, представленш в таблицi 3.

Таблиця 3

США Шмеччина

Клас Ебж,Д® Клас Ебж, Д®

I 140.713 - 321.42 - -

IIA - II 465.124 - 606.551 538.756 - 969.49 I 672.4

IIIA -III 779.394 - 1482.749 3370.771 III 1168.16

IV 4077.869 IV 1797.845 - 3617.578

IV 4077.869 IV 2030.625 - 3751.563

З отриманих розрахункових значень величини енерги Ебж (табл. 3) можна зробити висновок, що для враження цiлi, яка перебувае у засобах 1БЗ, ш-нетична енерпя кулi у цiлi Е^ повинна вщповь дати умовi:

Ек > Ебж. (2)

Данi таблиц 3 та умови (2) показують, що ш-нетична енергiя кулi в момент зустрiчi з цшлю повинна бути бiльшою, щоб пробити захисну структуру засобу 1БЗ, або вiдповiдати величинi енерги, на яку розрахований клас захисно! структури засобу 1БЗ, для завдання тiлу людини заброньовано! контузшно! травми.

Пiд заброньовою контузiйною травмаю (ЗКТ) розумiеться пошкодження шк1ряного покрову тша i (або) внутрiшнiх оргашв людини вiд динамiчних навантажень, яш виникають при взаемоди засобу враження вогнепально! збро! з захисною структурою засобу 1БЗ при виконанш умови, що куля та уламки захисного елементу не проникають у тшо [13].

Пiд динамiчним навантаженням будемо ро-зумiти динамiчний вплив (удар) - обмежений за часом (менше чим 0,1 с) кулi на тшо людини, яка перебувае у засобi 1БЗ. Чим менший час впливу кул^ тим бiльше енерги передаеться на частину тiла та

тим бшьший стае об'ем пошкодження, що зав-даеться людинi.

У таблицi 4 представлена класифжащя ЗКТ за ступеню тяжкостi та сила удару вщповвдно [11, 13]. Зпдно таблицi 4 можна видокремити величину

середньо! ударно! сили кулi (^р), яка необхщна

для визначення ступеню тяжкосп ЗКТ та охаракте-ризувати втрати боездатностi цiлi за часом на який вона втрачаеться i необхiдний мiнiмальний час для

лшування (Тт^п).

Пд втратою боездатностi необхiдно розумiти неспроможнiсть виконувати бойову задачу протя-гом певного мшмального часу на лiкування.

Вщповщно зi значенням величини середньо!

ударно! сили кулi (^р) та мшмального часу на

лiкування (Тт^п), на наш погляд можна ввести

три основних типи враження цшей:

тип А - ршення задачi операцi! зi знищенням цiлi, яка вже не мае спроможносп брати участь у бойових д1ях;

тип В - ршення задачi дня з виведенням зi строю цiлi, яка вже не мае спроможносп брати участь у бойових дiях тривалий час;

тип С - ршення задач бою з подавлення цш, яка вже не мае спроможносп брати участь у бойових д1ях деякий час.

2

Таблиця 4

Класифжащя ознаки травмування та втрати боeздатностi

Стушнь тяжкостi Класифжац1я ознаки травмування Сила удару (кгс) Характеристика втрати боездатносп

1 легка садна, синщ 1-3 втрата боездатносп до 1-3 хв.; обмежена боездатшсть до 15 хв.; повне ввдновлення боездатносп до 1 доби

обмежеш тдшкГрш гематоми 15-16

2 середня забшш рани 20 втрата боездатносп до 3-5 хв.; обмежена боездатшсть до 10 дiб; повне вшновлення боездат-ностi до 15-20 дiб

внутршньо-м'язовГ крововиливи, по-одинош крововиливи у внутршш ор-гани 100

3 тяжка закрип та вшкрип переломи черепа 250-300 повна втрата боездатностi до 35 хв.; обмежена боездатнiсть до 15-20 дiб; повне вiдновлення боездатносп до 30-60 дiб. Iмовiрна смерть

повне руйнування черепа 1100

закрил та вшкрип переломи: ребер та грудини 570-700

одиничних ребер 50-60

переломи вщростшв хребщв без пош-кодження спинного мозку 50-120

таза 1000-2000

крововиливи у внутршш органи, по-одинок1 100

розриви тканин та внутршшх оргашв 0,15-0,2

4 вкрай тяжка, летальна закрип травми хребта з ушкодженнями спинного мозку 530-762 смерть на тсщ або внаслшок ускладнень; iнвалiднiсть i повна втрата боездатносп у тих хто зали-шився живим

зупинка серця, ушкодження великих кровоносних судин, масивш крововиливи в порожнину внутршшх оргашв, розриви Г руйнування внутршшх оргашв 500-600

ЗКТ, можна прийняти ршення щодо виконання за-дачГ вогневого враження цш, наведеному в таблиц 5.

Зггдно з визначеними типами враження цш, будемо вважати, що цшлю е жива сила противника, оснащена засобами 1БЗ, яш забезпечують захист вгд автоматних та гвинлвкових куль.

Таблиця 5

Типи враження цiлi_

Цiль Жива сила

Тип враження А В С

Середня ударна сила кулi (^р), (кгс) 576,13 522,5 11

Мiнiмальний час на лшування (Tmin) 30-60 даб, смерть 15-20 дiб 1 доба

Стушнь тяжкосп отримано! ЗКТ 3,4 2,3 1,2

З урахуванням типу враження цш, середньо! ударно! сили кулi (^р), мiнiмального часу на ль

кування (Tmin) та ступеню тяжкостi отримано!

Цшь може бути знищена кулями калГбру 5.45, 5.56, 5.7, 7.62 та 9 мм. Основними вражаючими факторами, дшчими на цшь, будемо вважати вбивчу, пробивну здатшсть кулГ та динамГчне навантаження на тшо людини. Ураження цш може бути також при влученш кулГ у незахищеш мГсця: шнщвки рук та шг, обличчя. При цьому тд вражен-ням цш будемо розумгга нанесення !й шкоди яка призведе до тимчасово! втрати боездатносп: здат-носп до ведення вогню та рухомостг

Проведемо оцгнювання захисно! спромож-ностг цт1, яка знаходиться у засобах 1БЗ, на ди-станцИ стршьби в межах дальност1 прямого постршу.

Для визначення захисно! спроможносп засобу 1БЗ, на траектори польоту кулГ, пропонуеться про-ведення наступних розрахунк1в:

- визначити дальносп прямого пострГлу для стршецько! збро! вичизняного виробника та кра!н НАТО;

- визначити енергетичний потенщал кулГ на дальносп прямого пострГлу та !! пробивну здатшсть для певного класу засобГв 1БЗ;

- визначити вбивчу здатшсть кулГ по цш та ди-намГчне навантаження на тшо людини (тип вра-

ження

К

ср, ступгнь тяжкостг ЗКТ тт1п)

знаходиться у засобах 1БЗ, на дистанцп стршьби в межах дальносп прямого постршу.

Проведемо розрахунок дальносп прямого пострГлу для куль калГбру 5.45, 5.56, 5.7, 7.62, 9 мм стршецько! збро! вичизняного виробника та кра!н НАТО. Пш дальшстю прямого пострГлу слгд розумгга, вшстань в межах яко! траектор1я польоту кул на усьому своему шляху не пщймаеться над лшею прищлювання вище за висоту цш. Дальшсть прямого посплу можна визначати за таблицями пере-вищення траекторш над лшею прищлювання, шляхом порГвняння висоти цш з величинами найбГль-шого перевищення траекторп над лшею прищлювання або з висотою траекторп [14].

У зв'язку з тим, що стршецька зброя калГбру 5.45, 7.62, 9мм, проходить модершзащю та надхо-дять на озброення зразки стршецько! збро! калГбру 5.56 та 5.7 мм, виникае необхщшсть використання математичного апарату для уточнення та ощню-вання тако! характеристики траекторп польоту кулГ, як дальшсть прямого постршу та врахування !! значень для ощнювання ефективносп стршьби.

Прикладом методики розрахунку дальносп прямого постршу, пропонуемо використання фор-мули, яка визначае зв'язок мГж дальшстю польоту кулГ, початковою швидшстю кулг швидк1стю кулГ у цш, а також балГстичним коефГщентом, що визначае гальмГвну дш сили опору повиря на кулю [15]:

V = у0е"кш, (3)

де VD - швидшсть кулГ на дальносп Б вгд дульного зрГзу каналу ствола збро! (м/с); Vo - почат-

кова швидк1сть кулГ (м/с); К - коефщГент, що вра-ховуе даш закону опору повпря СГаччГ та стандартно! атмосфери повиря 81 року (СА-81) (кг/м3); С -

i ЗКТ Tmin),

яке

балютичний коефГщент кул (м2/кг); Б - дальшсть (м).

Дальшсть прямого пострГлу визначають вихо-дячи з польотного часу кулГ (t кул^), шд яким будемо розумгга, час який необхшний кулГ для шдйому на висоту Н Г вГльного падшня з не!:

[2и

t ■ = 2

l-кулi 1

(4)

g

де tкулх - польотний час кул^ с; H - висота

шдйому кулi, м; g - прискорення сили тяж1ння, g = 9,81 м/с2.

Горизонтальна дальшсть польоту кулi за цей час становить:

XD ^сер^-кут,

(5)

(6)

а середня швидшсть польоту кулг:

Хсер = 0,5(Vo + VD), де Vo, VD - початкова швидшсть Г швидшсть кулГ на дальносп XD .

Якщо прийняти значення висоти максимального пгдвищення кулГ рГвне значенню висотГ цш (

Ь ц^л^ = 0,5 м - для грудно! фнури; та Ь щлГ = 1,5

м - для ростово! фГгури) то отримаемо за формулою (4), значення польотного часу кул для грудно! та ростово! цш, яке будемо враховувати при обчис-

ленш горизонтально! дальносп польоту tкулг о 5

= 0,6 с та 1 Кул! 1,5 = 1,1 с.

Для визначення середньо! швидкосп кул по-

трГбно визначити швидк1сть кулГ на дальносп VD

за формулою (3). У формулГ невгдоме значення балютичного коефГщенту кул С, який враховуе гальмГвну даю сили опору повиря на кулю та визна-чаеться за формулою:

C = ,

q

(7)

де i - коефiцiент форми кулi; d - калiбр кулi (м); q - вага кулi (кг).

Значення величини балiстичного коефiцiенту зворотно пропорцшне вазi кулi. Коефiцiент форми кулi i е багатофакторною функцiею та залежить вiд форми та розмiрних характеристик кулi, початково! швидкостi, дальносп польоту кулг Вiн може бути розрахований за рiзними законами опору повггря (закони Гарнье, Забудцького, Сiаччi тощо), отри-манi iмперичним шляхом. Для надзвукових швид-костей польоту коефщент форми куль для стршецько! збро! визначають за законами Сiаччi згвдно залежностi:

i = 1,1 - 0,343— + 0,042Т^!

d ^ d

де hi - висота оживально! частини кулi (рис. 1), мм; d - калiбр кулi, мм.

(8)

Рисунок 1 - Висоти оживальних частин куль

Таким чином, для проведення розрахунку дальносп прямого постр^ визначимо балютичш коефщенти куль вщповвдно до формул (8) та (7) та складемо таблицю 6.

Для практичного проведения розрахуншв вiдпрацьовано та прийнято основнi спiввiдношения

мiж висотою оживально! частини кулi та и калiбром d, мм [15]:

Иц = (2.0...3.0) d - для куль калiбру 5.45 мм;

Иц = (2.0) d - для куль патрона зр. 1943 року калiбру 7.62 мм;

Иц = (0.7) d - для куль патрона до тстолета

Макарова калiбру 9 мм.

Висновки I напрями подальших дослвджемь

Таким чином, розрахунки показали, що значения балiстичного коефщенту при однакових умовах стрiльби зi стрiлецько! збро! рiзними типами патрошв вбивча, пробивна здатнiсть та дина-мiчне навантажения на цшь буде рiзним та може за-лежати вiд дальностi стрiльби та балютичного кое-фiцiенту кулi.

Таблиця 6

Значения балiстичного коефiцieнту кул

Кра!иа Тип патрону Вага кулi (кг) Калiбр кулi (м) hi (мм) i C (м2/кг)

США 7.62x51 7.62 NATO 9.710-3 7.6210-6 19.94 0.49 2.933

5.56x45 5.56 NATO 5 10-3 5.5610-6 12.7 0.536 3.314

Шмеччина 7.63 x25мм DWM 403 5.5 10-3 7.63 10-6 10.2 0.717 7.589

9x19мм Parabellum 7.4510-3 9 10-6 7.54 0.842 9.155

Укра!иа 5.7x28 FN, SS190 Форт-28 2.0210-3 5.710-6 11.68 0.574 9.232

5.45x39, 7Н10 Форт-221, АК74 3.6210-3 5.45 10-6 16.35 0.449 3.684

7.62x39, 7Н23 7.62 Малюк, Вулкан 8 10-3 7.6210-6 15.24 0.582 4.224

9x18 пст ПМ, АПС 6 10-3 9 10-6 6.7 0.868 11.718

З двох куль однаково! форми та калiбру, в ба-лютичному вiдношеннi найбiльш випдна куля, у якш бiльша вага. Чим менше значения балiстичного коефiцiенту, тим менше вплив прискорення сили опору повггря, менше гальмуваиия кулi в польоп, стабiльнiша швидк1сть, настильнiсть траекторi! та бшьша дальнiсть прямого пострiлу.

У статт визначаеться змiнювания захисного ефекту 1БЗ залежио вiд дальностi стршьби та типу стрiлецько! збро!. Даний аналiз пропонуеться про-водити на основi оцiнювания пробивно! спроможносп кулi засобiв 1БЗ та тяжкосп травмувания солдата, що ешшрований цим засобом. Результати аиалiзу в подальшому будуть використовуватись для ощнювания ефективностi стрiльби зi стрiлець-ко! збро!.

Список лггератури

1. ГОСТ Р 50744 - 95. Бронеодежда. Классификация и общие технические требования с изменениями № 4. Утверждено и введено в действие Приказом Федерального агенства по техническому регулированию и метрологии от 08.06.2016 № 578-ст.

2. Постанова Кабшету Мшс^в Укра!ни ввд 10 жовтня 2018 р. № 828 «Про порядок застосу-

вання збро! i бойово! техшки з'еднаииями, вшсько-вими частинами ! пiдроздiлами Збройних Сил тд час виконання ними завдань щодо вiдсiчi збройно! агресп проти Укра!ни».

3. Марченко О. Перспективи розвитку засобiв iндивiдуального бронезахисту / О. Марченко // Су-часна спещальна тexнiка. - К. 2014. - Вип. 3 (38) -С. 99-106.

4. Баулин Д. Индивидуальные средства броне-защиты: вопросы требований и класификации / Баулин Д., Горелышев С., Манжура С. // Сeрiя: вшсь-ковi та техшчш науки: зб. наук. пр. Хмельницький: НАДПСУ, 2016. - Вип. 3 (69). - С. 210-224.

5. Kriukov O. Modeling of the process of the shot based on the numerical solution of the equations of internal ballistics / Kriukov O., Melnikov R., Bilenko О., Zozulia A., Herasimov S., Borysenko M., Pavlii V., Khmelevskiy S., Abramov D. and Sivak, V. // Applied physics. Eastern-European Journal of Enterprise Technologies. - 2019. -1/5(97). - Рр. 40-46. -https://doi.org/10.15587/1729-4061.2019.155357.

6. Куриляк В. Оцшка якосп матeрiалiв броне-жилeтiв в умовах ударних навантажень / В. Куриляк, О. Хорошилов // Молодий вчений. - 2018. - N°7 (59). - С. 299-302.

7. Журавльов О.О. Method for determining coefficient power error of front resistance missile by means station outwardly trajectory measurements / О.О. Журавльов, О.В. Коломшцев, С.В. Герасимов // Зб. наук. пр. Харшвського нацюнального ушверситету Повиряних Сил. - Х.: ХНУПС. - 2017. - Вип. 3 (52).

- C. 72-76.

8. Соколов Д. Оценка эффективности стрелкового оружия / Д. Соколов // Зарубежное военное обозрение. - 1981. - Вып. 9. - С. 31-33.

9. Биленко А.И. Оценка эффективности стрелкового оружия / А.И. Биленко, В.В. Афанасьев // Си-стеми озброення i вшськова техшка. - 2005. - № 3-4.

- С. 74-77.

10. Журавльов О.О. Метод оцшки значення по-хибки коефщента сили лобового опору снаряда за результатами зовшшньотраекторних вимiрювань / О.О. Журавльов, О.В. Коломшцев, С.В. Герасимов, Б.О. Чумак // Озброення та вшськова техшка. - К.: ЦНД1 ОВТ. - 2017. - Вип. 2 (14). - C. 29-34.

11. Дробан О., Жогальський Е. Шдходи до оць нки ефективносп стршби зi стршецько! збро! / О. Дробан, Е. Жогальський // Серiя: вiйськовi та техш-чш науки: зб. наук. пр. Львiв: НАСВ, 2018. - Вип. 19. - С. 19-23.

12. Юрова Т. Бронежилета та розванта-жувальш системи в бойовому ешшруванш солдата

Армп оборони 1зрашю ХХ - ХХ1 ст. [Електронний ресурс]. - Режим доступу:

https://vim.gov.ua/pages/_journal_files/09.07.2016/pd

13. Молин Ю.А. Судебно-медицинская оценка силы тупой травмы, вызывающей механические повреждения / Ю.А. Молин. - С-П.: Издательский дом СПб., М.А.П.О., 2003. - С. 21.

14. Герасимов С.В. Оцшка коефщГенту лобового опору снаряда методами полшомГально! апро-ксимацп та штерполяцп координат центра мас на етат льотно-конструкторських випробувань / С.В. Герасимов, О.О. Журавльов // Озброення та вшськова техшка. - 2017. - Вип. 3 (15). - С. 30-34.

15. Буравлев А. Методика обоснования показателя эфективности базового комплекта боевой индивидуальной экипировки военнослужащего / А. Буравлев, А. Захаров // Вооружение и экономика. -2013. - № 3(24). - С. 32-40.

16. Асавалюк А.В. Похибки визначення пов-ного вектора швидкосп в единш прямокутнш сис-темГ координат системою оглядових станцш радю-локаци з рГзною точшстю / А.В. Асавалюк, С.В. Герасимов, £.С. Рощупшн // Системи озброення Г вшськова техшка. - Х.: ХНУПС. - 2017. - Вип. 2 (50). - С. 53-56.