CC BY
18
© СЛ. Сурин, 2012
УДК 622.691 С.Д. Сурин
ОЦЕНКА ТЕПЛОВОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ НА МАССИВ МЕРЗЛЫХ ПОРОД ПРИ ЗАХОРОНЕНИИ БУРОВЫХ ОТХОДОВ В ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРАХ
Проведен расчет времени промерзания отходов в резервуарах и восстановление естественного температурного режима грунтов вблизи подземной полости для резервуаров, расположенных в толщах мерзлого песка. Рассчитано тепловое воздействие на вмещающие породы при эксплуатации подземных резервуаров, расположенных в толще многолетнемерзлых песков.
Ключевые слова: газовое месторождение, энтальпийный метод, мерзлый грунт.
В настоящее время приоритетным регионом для освоения газовых месторождений является Крайний Север. При освоении НГКМ объем буровых отходов может достигать 400—500 тыс. м3. ООО «Под-земгазпром» было предложено создание серии подземных резервуаров в мерзлых дисперсных грунтах на территориях северных НГКМ. Строительство подземных резервуаров ведется в многолетнемерзлых песчаных отложениях или прослоях пластовых льдов методом размыва пород через скважину с последующим выносом оттаявшего материала на поверхность. Такой метод позволяет добывать строительные пески с глубин до 100 м, а образовавшиеся камеры использовать для захоронения слаботоксичных буровых отходов.
Организацией ООО «Подземгаз-пром» были разработаны регламенты создания устойчивых полостей в мерзлых песчаных отложениях объемом от 1700 до 5000 м3 на глубинах от 10 до 100 м.
Целью данной работы являлось изучение теплового воздействия на многолетнемерзлый массив в процессе эксплуатации подземных резервуаров, в который входит стадия запол-
нения резервуаров отходами бурения и стадия полного промерзания продуктов хранения, а также изучение закономерностей и факторов, влияющих на динамику промерзания буровых отходов.
Поставленные задачи решались численным методом с помощью программы «Тепло», созданной на кафедре геокриологии МГУ (авт. свидетельство №940281). Данная программа расчета температурного режима грунтов основана на энтальпийном методе, позволяющем наиболее точно отразить физические процессы, происходящие при оттаивании-замерзании влаги в грунте. В качестве численного метода применена схема метода конечных разностей как наиболее простая и надежная. Программа дает возможность рассчитать температурный режим в грунтовом массиве при:
• неоднородных свойствах грунтов;
• переменных пространственных размерах элементов-блоков, составляющих массив грунта;
• различных граничных условиях на границах расчетной области.
Прежде, чем перейти к моделированию процесса замерзания отходов бурения, необходимо получить гра-
Таблица 1
Осредненные характеристики грунтов на Бованенковском НГКМ (по данным ООО «Подземгазпром»)
Теплофизические характеристики
Грунт От ккал/ м3 0С Ом ккал/ м3 0С /\т ккал/ м час 0С /\м ккал/м час 0С дф ккал/м3 Т.и.з., 0С
Суглинки легкие 739 505 1,35 1,55 30000 -0,5
Пески пылеватые 620 450 1,55 2,09 17500 0
Суглинки тяжелые 720 550 1,12 1,42 30000 -1
Буровые отходы 800 580 1 1,35 50000 -1,5
Лед/Вода 1000 500 0,5 2 72000 0
Таблица 2
Граничные условия, используемые в расчетах (Т, 0С — среднемесячная температура воздуха, а, ккал/м2 час 0С — коэффициент теплоотдачи, используемый в программе «Heat»)
Граничные условия на поверхности
I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII
T -24,1 -27,4 -23,3 -12,0 -6,2 1,5 7,1 8,1 3,1 -3,6 -14,6 -19,0
a 0,6 0,6 0,4 0,4 1,2 3,0 3,0 3,0 2,2 1,3 1,0 0,7
ничные условия на дневной поверхности. Для этого была решена одномерная задача, целью которой было получить коэффициенты теплоотдачи (используемые для дальнейшего счета в программе «Тепло»). Исходными данными являлись теплофизические характеристики мерзлых грунтов и данные по термокаротажу скважин на территории Бованенковского НГКМ. Обработка данных натурных наблюдений, предоставленных ООО «Подземгазпром», позволила выделить ос-редненный температурный разрез на территории Бованенковского НГКМ, характеризующийся температурами на глубине нулевых годовых амплитуд от -4 до -6 0С.
Грунтовый разрез можно в общем представить как трехслойный со следующими теплофизическими свойствами грунтов (табл. 1).
На верхней границе расчетной области в программе задаются гранич-
ные условия третьего рода с различной среднемесячной температурой воздуха (табл. 2) и коэффициентами теплоотдачи, меняющегося из-за накопления/таяния снежного покрова.
Для получения коэффициента теплоотдачи была решена одномерная задача. При известном распределении температур в массиве грунтов (данные по термометрии скважин на Бованен-ковском НГКМ), данных о среднемесячных температура воздуха на этой территории и известных теплофизи-ческих характеристиках грунтов были подобраны такие коэффициенты теплоотдачи, чтобы расчетное температурное поле соответствовало реально существующему (табл. 2).
В результате проведенных расчетов получены осредненные температурные разрезы грунтов на Бованен-ковском НГКМ. Полученные зависимости температур от глубины использовались в дальнейших расчетах в ка-
честве исходных данных на начальный момент времени.
Прогнозные теплотехнические расчеты, как правило, выполнялись в два этапа.
На первом этапе выполнялись теплотехнические расчеты формирования температурного режима грунтов основания при существующих условиях теплообмена в геотехнических системах. Решение прогнозных задач этого этапа дало возможность получить параметры поверхностного теплообмена, соответствующие реальным. Критерием, подтверждающим правильность назначения верхних граничных условий в прогнозной задаче, является сходимость расчетного температурного поля многолетне-мерзлых грунтов с температурным полем грунтов, зафиксированным в процессе натурных исследований (данные предоставлены ООО «Под-земгазпром»). Сформированные на этом этапе параметры расчетных областей моделей использовались на следующих этапах прогнозных расчетов в качестве начальных условий.
На втором этапе оценивалось время полного перехода захороненных отходов бурения в мерзлое состояние в зависимости от глубины заложения выработок, их геометрии и литологи-ческих особенностей разреза. В этой серии расчетов делалось допущение, что резервуары заполняются отходами бурения мгновенно (т.к. время заполнения резервуаров существенно меньше времени промерзания) и в них не остается пустого пространства (ввиду конвергенции выработок и расширения отходов бурения в процессе замерзания). Принималось, что отходы бурения сбрасываются в хранилища при температуре +4 0С.
Время, за которое отходы бурения перейдут в твердомерзлое состояние напрямую зависит от объема резер-
вуара, глубины его заложения, лито-логических особенностей разреза и геометрической формы полости. Время восстановления температурного режима грунтов после полного замерзания буровых отходов также зависит от глубины заложения подземной выработки и литологического состава грунтов, слагающих массив.
При проведении математического моделирования процесса промерзания отходов бурения, сбрасываемых в подземные выработки, сделаны следующие допущения:
• все расчеты сделаны для трехслойного разреза, сложенного легкими суглинками мощностью 10 м вблизи поверхности, 40 м слоем песчаного грунта и подстилающими ниже тяжелыми суглинками;
• свойства грунтов не изменяются внутри одного инженерно-геологического слоя, как по простиранию, так и по глубине;
• ввиду симметричности резервуара и изотропности свойств грунтов можно свести задачу к осесимметричной;
• на боковых границах расчетной области задается тепловой поток равный нулю, на нижней границе — тепловой поток, соответствующий температурному градиенту на полуострове Ямал (2,6 0С на 100 м), на верхней границе — граничные условия третьего рода с коэффициентом теплоотдачи, табл. 3;
• считается, что буровые отходы сбрасываются в резервуар мгновенно (такое допущение не влияет на общее время промерзания буровых отходов и существенно снизит количество операций по расчету);
• резервуар заполняется отходами бурения полностью (на 100 %) без оставления воздушной прослойки;
• под временем восстановления естественного температурного режима многолетнемерзлых пород счита-
ется время, которое прошло после полного перехода отходов бурения в твердое состояние до момента охлаждения массива до естественных температур или до момента перехода грунтов в твердомерзлое состояние (для песчаных грунтов эта температура составляет -1 0С, для глинистых -2 С).
Глубина заложения.
Оценивалось время промерзания подземных резервуаров в зависимости от глубины заложения подошвы выработки. При прочих равных условиях (одинаковые теплофизические свойства мерзлых грунтов в разрезе, одинаковые объемы подземных выработок и идентичная геометрия самой выработки) время промерзания будет существенно отличаться.
Например, при использовании следующих теплофизических характеристик грунтов (табл. 1), слагающих осредненный разрез на территории Бованенковского НГКМ, для резервуаров полезным объемом 1700, 3500 и 5000 м3, при заполнении их отходами бурения при температурах +4 0С получено расчетное время замерзания (табл. 3).
Такое расхождение во времени промерзания объясняется тем, что для проникновения на большую глубину потоку холода требуется большее время. Это подтверждается и временем восстановления естественного температурного поля после замерзания отходов бурения (пропорционально глубине заложения выработки).
Геометрия полости.
Существенное влияние на промерзание буровых отходов, сброшенных в хранилища, оказывает геометрия подземных выработок. Как показали проведенные расчеты при прочих равных условиях (объеме, глубине заложения кровли, литологическом разрезе и пр.) наиболее быстрое промерзание происходит в резервуарах с
большим радиусом и меньшей высотой (при аппроксимации резервуаров цилиндрической формой). Проведенные расчеты для резервуаров объемом 1700, 3500 и 5000 м3 показали, что при одинаковом строении геологического разреза и одних и тех же глубинах заложения кровли резервуаров дольше замерзание происходит в полостях с большей высотой и меньшим радиусом. Это объясняется тем, что максимальный теплообмен с дневной поверхностью идет через кровлю подземной полости, следовательно, чем больше площадь кровли, тем больше подток холода и, как результат, быстрее промерзание. С боков к выработке поток холода меньше ввиду постепенного разогревания стенок и уменьшения градиента температур. Результаты моделирования представлены в табл. 4.
Время восстановления естественного температурного поля лишь косвенно зависит от геометрии выработки. При большей высоте резервуара восстановление естественного режима дольше происходит в нижней части выработки. Однако это можно объяснить той же причиной, что и в предыдущем случае (где исследовалось время восстановления исходных температур от глубины заложения выработки).
Особенности разреза.
Геологический разрез, представленный мерзлыми дисперсными грунтами, оказывает сильное влияние на время промерзания отходов, захораниваемых в резервуар. Так, например, при одной и той же глубине залегания кровли выработки (на 30 м от дневной поверхности) и при различных мощностях и глубинах залегания переслаивающихся глинистых и песчаных пластов время полного промерзания резервуара может отличаться в 2 и более раз.
Таблица 3
Время промерзания отходов бурения в зависимости от глубины заложения, объема и геометрии подземных резервуаров в мерзлых песках
Объем, м3 Глубина заложения кровли, м Высота резервуара, м Радиус резервуара, м Время промерзания, год Время восстановления естественных температур, год
1700 15 15 6,0 62 0,5
10 7,4 55 0,5
30 15 6,0 77 0,9
10 7,4 67 0,8
3500 15 15 8,6 92 0,6
10 10,6 71 0,5
30 15 8,6 117 1,2
10 10,6 83 1,1
5000 15 20 8,9 122 0,6
15 10,3 99 0,6
30 20 8,9 167 2,0
15 10,3 133 1,8
Если представить ситуацию, где трехслойный разрез сложен сверху вниз глинами — песками — глинами то, проведя серию расчетом можно получить зависимость времени замерзания подземных резервуаров от мощности приповерхностного глинистого пласта. Так при мощности верхнего глинистого горизонта в 30 м время замерзания резервуара объемом 5000 м3 с радиусом 8.9 м и высотой 20 м, залегающего в песчаном пласте, составляет 189 лет, а при мощности глин 15 м — уже 167 лет; при залегании песчаных грунтов непосредственно с поверхности время промерзания данного резервуара сокращается до 111 лет (данные по теп-лофизическим свойствам грунтов представлены в таблице 1). Такие значения времени промерзания отходов бурения, захороненных в подземных резервуарах, обуславливаются тем, что песчаный материал обладает существенно большей теплопроводностью, нежели глинистый. Следовательно, поток холода с дневной по-
верхности будет значительно быстрее доходить до выработки и замораживать хранимые продукты.
Время восстановления естественного температурного режима зависит в той же мере от литологического состава грунтов, слагающих разрез, и их мощности. Если рассматривать аналогичный резервуар (объем 5000 м3 с радиусом 8.9 м и высотой 20 м, спроектированный в песчаном пласте), то время восстановления исходных температур при мощности верхнего глинистого горизонта в 30 м составит 2 года, при мощности глин 15 м — 1 год 9 месяцев, а при полностью песчаном разрезе с поверхности — 1 год и 1 месяц.
Для детального моделирования процесса сброса отходов бурения учитывалось, что с каждой эксплуатационной скважины в процессе бурения образуется около 600 м3 буровых отходов. Время, необходимое на монтаж буровой установки, непосредственно бурение скважины и последующий демонтаж установки, составляет
Tаблица 4
Теплофизические свойства ММП, принимаемые в расчетах
№1 V, м3 2000 ФУНТЫ пoдoшва пла-cта в пpoгpам-ме «Tеплo» Cr, ккал/ м3 0C Cм, ккал/ м3 0C /\т, ккал/м чаc 0C /\м, ккал/м чаc 0C Qфаз, ккал/ м3 0C
cyглинoк 6.0 695 561 1.14 1.42 28000 -0.2
ÍПOД пecoк 23.0 640 455 1.4 1.91 16750 -0.16
22.5 cyглинoк 120.0 700 539 1.17 1.5 32000 -1.4
№2 V, м3 2000 ФУНТЫ пoдoшва пла-cта в пpoгpам-ме «Tеплo» От, ккал/ м3 0C Cм, ккал/ м3 0C /\т, ккал/м чаc 0C /\м, ккал/м чаc 0C Qфаз, ккал/ м3 0C
cyглинoк 18.0 703 509 1 1.53 27500 -0.43
ÍПOД петок 32.5 650 465 1.32 2.15 16750 -0.31
32.5 cyглинoк 120.0 689 545 1.05 1.34 34000 -1.83
№3 V, м3 2500 ФУНТЫ пoдoшва пла-cта в пpoгpам-ме «Tеплo» а-, ккал/ м3 0C Cм, ккал/ м3 0C /\т, ккал/м чаc 0C /\м, ккал/м чаc 0C Qфаз, ккал/ м3 0C
cyглинoк 11.5 724 513 1.2 1.5 30400 -0.9
ÍПOД пеcoк 34.5 621 445 1.46 1.83 19200 -0.05
32.5 cyглинoк 120.0 674 570 1.17 1.41 30000 -1.2
№4 V, м3 3000 ФУНТЫ пoдoшва пла-cта в пpoгpам-ме «Tеплo» Cт, ккал/ м3 0C Cм, ккал/ м3 0C /\т, ккал/м чаc 0C /\м, ккал/м чаc 0C Qфаз, ккал/ м3 0C
cyглинoк 8.5 648 501 1.18 1.44 28000 -0.38
ÍПOД пеcoк 30.5 623 450 1.64 2.35 19200 -0.02
32.5 cyглинoк 120.0 690 555 1.12 1.36 35000 -1.9
№5 V, м3 3500 Tpymbi пoдoшва пла-cта в пpoгpам-ме «Tеплo» ет, ккал/ м3 0C Cм, ккал/ м3 0C /\т, ккал/м чаc 0C /\м, ккал/м чаc 0C Qфаз, ккал/ м3 0C
cyглинoк 8.5 702 513 1.01 1.54 28200 -0.4
ÍПOД пеcoк 32.5 650 455 1.6 2.6 18700 -0.14
32.5 cyглинoк 120.0 681 532 1.1 1.36 28600 -1.85
№6 V, м3 4500 ФУНТЫ пoдoшва пла-cта в пpoгpам-ме «Tеплo» Cт, ккал/ м3 0C Cм, ккал/ м3 0C /\т, ккал/м чаc 0C /\м, ккал/м чаc 0C Qфаз, ккал/ м3 0C
cyглинoк 13.0 722 506 1.34 1.54 34000 -1.8
ÍПOД пеcoк 32.0 661 492 1.64 1.84 16000 -0.2
32.5 cyглинoк 120.0 674 545 1.18 1.42 35000 -2
№7 V, м3 5000 ФУНТЫ пoдoшва пла-cта в пpoгpам-ме «Tеплo» &, ккал/ м3 0C Cм, ккал/ м3 0C /\т, ккал/м чаc 0C /\м, ккал/м чаc 0C Qфаз, ккал/ м3 0C
cyглинoк 7.0 712 650 0.8 1.2 27200 -0.1
ÍПOД петок 34.0 628 457 1.6 2.09 16400 -0.4
32.5 cyглинoк 120.0 721 575 0.9 1.06 33000 -2
№8 V, м3 2000 Фунты пoдoшва пла-cта в пpoгpам-ме «Tеплo» &, ккал/ м3 0C Cм, ккал/ м3 0C /\т, ккал/м чаc 0C /\м, ккал/м чаc 0C Qфаз, ккал/ м3 0C
cyглинoк 24.0 792 550 1.04 1.37 32000 -0.98
ÍПOД пеcoк 35.0 699 487 1.4 1.81 16500 -0.8
42.5 cyглинoк 120.0 712 529 1.16 1.32 35000 -2
№9 V, м3 2500 грунты подошва пласта в программе «Тепло» Ст, ккал/ м3 0С См, ккал/ м3 0С /\т, ккал/м час 0С /\м, ккал/м час 0С Офаз, ккал/ м3 Тн.з, 0С
суглинок 23.0 740 573 1.13 1.3 30000 -0.6
Нпод песок 37.0 660 445 1.09 1.68 15500 -0.8
42.5 суглинок 120.0 659 528 1 1.23 32000 -2
№10 V, м3 3000 грунты подошва пласта в программе «Тепло» Ст, ккал/ м3 0С См, ккал/ м3 0С /\т, ккал/м час 0С /\м, ккал/м час 0С Офаз, ккал/ м3 Тн.з, 0С
суглинок/супесь 15.5 652 486 1.09 1.68 25500 -0.25
Нпод песок 40.5 645 444 1.36 2.12 17000 -0.33
42.5 суглинок 120.0 678 548 1.13 1.47 28750 -1.62
№11 V, м3 3500 грунты подошва пласта в программе «Тепло» Ст, ккал/ м3 0С См, ккал/ м3 0С /\т, ккал/м час 0С /\м, ккал/м час 0С Офаз, ккал/ м3 Тн.з, 0С
суглинок 17.5 688 481 1.23 1.94 19000 -0.1
Нпод песок 42.5 652 462 1.45 2.26 15500 -0.05
42.5 суглинок 120.0 662 526 0.96 1.17 35000 -1.58
№12 V, м3 2500 грунты подошва пласта в программе «Тепло» Ст, ккал/ м3 0С См, ккал/ м3 0С /\т, ккал/м час 0С /\м, ккал/м час 0С Офаз, ккал/ м3 Тн.з, 0С
суглинок 28.0 724 540 0.96 1.21 32000 -1.9
Нпод лед 36.0 1000 500 0.5 2 80000 0
52.5 песок 53.5 643 466 1.73 2.89 16500 0
суглинок 120.0 657 543 0.9 1.06 34000 -2
№13 V, м3 3000 грунты подошва пласта в программе «Тепло» Ст, ккал/ м3 0С См, ккал/ м3 0С /\т, ккал/м час 0С /\м, ккал/м час 0С Офаз, ккал/ м3 Тн.з, 0С
суглинок 32.0 747 566 0.91 1.32 30000 -0.8
Нпод песок 58.0 595 436 1.63 2.49 17000 -0.1
52.5 суглинок 120.0 669 574 1.21 1.45 32000 -1.9
№14 V, м3 4000 грунты подошва пласта в программе «Тепло» Ст, ккал/ м3 0С См, ккал/ м3 0С /\т, ккал/м час 0С /\м, ккал/м час 0С Офаз, ккал/ м3 Тн.з, 0С
суглинок 8.5 826 583 0.89 1.49 32000 -0.7
Нпод песок 44.5 626 457 1.6 2.35 16000 -0.5
52.5 суглинок 120.0 695 581 1.06 1.28 35000 -2
один месяц, т.е. отходы в резервуар поступают стадийно через равные промежутки времени раз в месяц. Приблизительный объем каждой «порции» 600 м3. Т.к. в этой постановке задачи более детально рассматривается тепловое воздействие
на мерзлые грунты в первые годы хранения отходов бурения, то было решено смоделировать неполное заполнение полости (на 90-95 %). Данная серия расчетов проведена для различного строения грунтовой толщи, чтобы оценить комплексное влия-
ние факторов, указанных в первой серии расчетов.
На границах расчетной области, используемой в программе «Тепло», задавались граничные условия со следующими параметрами: на боковых границах тепловой поток равен 0 (в виду радиально-симметричной постановки задачи и изотропности массива), на нижней границе задавался геотермический градиент, равный 2,6 °С, на верхней границе массива граничные условия принимались в соответствие с табл. 2.
Теплофизические свойства грунтов, определяющие скорость распространения тепловых волн в массиве ММП, теплота фазовых переходов и температура начала замерзания грунтов выбирались для каждого расчета из осредненных данных (табл. 4).
Допускается, что отходы бурения, подлежащие захоронению, обладают одинаковыми теплофизическими свойствами на всей территории северных месторождений в независимости от глубины, характера бурения и прочих технологических условий при проходке промысловых скважин (теплопроводность в талом состоянии 1.0 ккал/м час 0С, в мерзлом — 1.35; теплоемкость в талом состоянии — 800 ккал/м3 0С, в мерзлом — 580; температура начала замерзания -1.5 0С; скрытая теплота фазовых переходов 50000 ккал/м3). Воздух, находящийся в верхней части подземных резервуаров в момент сброса буровых отходов и дальнейшего их замерзания, обладает одинаковыми теплофизическими характеристиками, которые не изменяются с течением времени (теплопроводность 0.1 ккал/м час 0С, теплоемкость 240 ккал/м3 0С). Температура буровых отходов, подаваемых в резервуар, принимается равной 8.10С (как средняя температура самого теплого месяца в году на территории
Бованенковского НГКМ). Это позволяет оценить максимальное тепловое влияние подземных выработок на мерзлый массив и, в случае благоприятного прогноза, оставляет дополнительный запас «прочности» для массива ММП.
Оценивалось тепловое воздействие на массив многолетнемерзлых грунтов при заполнении выработки продуктами хранения. Данные расчеты основывались на следующих допущениях:
• в зависимости от объема резервуаров будет несколько стадий заполнения;
• считается, что порция отходов, поступающая в резервуар, сбрасывается мгновенно;
• начальная температура мерзлых пород получена из решения одномерной задачи с граничными условиями, соответствующим реальным;
• массив мерзлых грунтов представляет собой трехслойную толщу (сверх вниз: суглинки — пески — суглинки), причем теплофизические свойства грунтов внутри каждого слоя постоянны и не меняются с течением времени и по простиранию;
• подземные полости имеют ось симметрии, следовательно, задачу можно свести к осесимметричной.
Согласно принятому регламенту на размыв подземных полостей и геометрической форме, сохраняющей устойчивость в течение необходимого отрезка времени (данные ООО «Под-земгазпром»), в программе расчета «Тепло» задавалась соответствующая форма подземной камеры максимально приближенная к исходной.
Приблизительный схематический вид подземных полостей, задаваемых для каждого расчета в программе «Тепло», показан на рис. 1. Наблюдения за динамикой температур в мерзлом массиве по мере заполнения резервуаров отходами бурения и даль-
0.5 1.0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 3.0 3,5 9,о| 9,5110,0110,5111,0 11.5 12.0 12.5 -110
и.о 2000 куб. м
12.5
ЧЗ.О
13.5 10 11 12
14.0
14.5
15.0
15.5
16.0
16.5
17.0
17.5 7 8 9
15.0
10.5
19.0
19.5
20.0
20.5
21.0
21.5 4
22.0 5
22.5 6
23.0
23.5 1
24.0 2
24.5 3
25.0
Рис. 1. Схема разбивки массива, принятая для расчетов в программе «Тепло» для резервуара объемом 2000 м3, глубиной заложения до 22.5 м и точки снятия тем-пературньх отчетов
нейшего промерзания захороненного продукта в процессе моделирования проводились в точках, указанных на рисунке.
Моделирование процесса замерзания буровых отходов проводилось до полного перехода изучаемого объема в твердое состояние. Помимо времени промерзания захороненных буровых отходов изучались максимальные размеры зоны, внутри которой расте-пляющее воздействие от подземной полости составило 0.5 0С. Помимо этого оценивалась максимальная зона, в которой мерзлые пески вблизи подземного резервуара переходят из твердомерзлого в пластичномерзлое состояние в процессе захоронения и
промерзания буровых отходов (твер-домерзлыми считаются пески при температуре ниже -0.5 0С).
Важной расчетной характеристикой, определяющей точность проведенного моделирования, является отрезок времени, через который расте-пляющее воздействие от подземной выработки с теплыми буровыми отходами заменяется на охлаждающее действие со стороны массива ММП (т.е. момент, когда прекращается растепление ММП и начинается замораживание буровых отходов).
В результате проведенных расчетов получены зоны растепления вокруг подземных резервуаров в процессе их заполнения. Для резервуаров
Резервуар объемом 2000 м3, глубина заложения до 22,5 м. Таблица 5
Температура грунтов вблизи подземного резервуара объемом 2000 м3 с глубиной заложения подошвы до 22.5 м
Температура БО +8.1 Точка №
время 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
1 месяц -0.98 -1.59 -2.16 -1.46 -2.10 -2.60 -2.97 -3.18 -3.41 -3.64 -3.64 -3.64
2 месяца -0.72 -1.40 -1.90 -1.13 -1.63 -2.07 -1.58 -2.05 -2.64 -3.28 -3.31 -3.37
3 месяца -0.71 -1.40 -1.80 -0.92 -1.36 -1.76 -1.39 -1.76 -2.26 -2.17 -2.41 -2.73
1 год -1.00 -1.40 -1.56 -0.58 -0.86 -1.12 -1.70 -1.85 -2.07 -2.23 -2.32 -2.46
5 лет -1.40 -1.40 -1.47 -1.62 -1.69 -1.76 -1.90 -2.00 -2.14 -2.35 -2.41 -2.49
20 лет -1.66 -1.70 -1.76 -1.75 -1.82 -1.89 -2.34 -2.40 -2.49 -2.77 -2.80 -2.84
50 лет -1.88 -1.93 -1.97 -2.06 -2.13 -2.19 -2.71 -2.75 -2.81 -3.07 -3.09 -3.11
Рис. 2. Изменение температур во времени вблизи подземного резервуара объемом 2000 м3 с глубиной заложения подошвы до 22,5 м
3
объемом 2000 и 5000 м приведены данные о температурном режиме грунтов вблизи подземной выработки через 1, 5, 20 и 50 лет после начала сброса буровых отходов в подземные хранилища (табл. 5—6). Представлены графики зависимости температуры от времени вблизи резервуаров в точках 1, 4, 7, 10 согласно рис. 1. В
общем же расчеты проведены для нескольких типов резервуаров объемом от 2 до 5 тыс. м3 глубины заложения подошвы резервуаров варьируются от 22.5 м до 52.5 м, что моделирует «реальные условия», в которых нет возможности строительства резерву-арного парка на одних и тех же высотных отметках.
Резервуар объемом 5000 м3, глубина заложения до 32,5 м. Таблица 6
Температура вблизи подземного резервуара объемом 5000 м3 с глубиной заложения подошвы до 32.5 м
Температура Точка №
БО +8.1
время 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
1 месяц -1,38 -1,85 -2,23 -0,90 -1,52 -2,08 -3,27 -3,53 -3,42 3,66 -3,66 -3,66
2 месяца -1,15 -1,51 -1,84 -0,70 -1,19 -1,66 -1,36 -1,90 -2,21 -3,67 -3,67 -3,67
3 месяца -1,01 -1,32 -1,59 -0,62 -1,02 -1,41 -1,43 -1,80 -2,13 -3,64 -3,64 -3,64
4 месяца -0,95 -1,21 -1,45 -0,56 -0,91 -1,26 -1,30 -1,62 -1,90 -3,49 -3,49 -3,50
5 месяцев -0,89 -1,13 -1,35 -0,52 -0,84 -1,16 -1,26 -1,52 -1,77 -3,01 -3,12 -3,16
6 месяцев -0,85 -0,16 -1,26 -0,50 -0,80 -1,09 -1,21 -1,45 -1,68 -2,26 -2,42 -2,58
7 месяцев -0,81 -1,06 -1,19 -0,47 -0,76 -1,03 -1,18 -1,40 1,60 -1,19 -1,58 -1,91
8 месяцев -0,79 -0,98 -1,16 -0,45 -0,73 -0,99 -1,15 -1,35 -1,54 -1,05 -1,38 -1,68
1 год -0,80 -0,98 -1,15 -0,41 -0,66 -0,88 -1,07 -1,23 -1,39 -0,88 -1,11 -1,33
5 лет -1,46 -1,54 -1,61 -0,91 -1,05 -1,18 -1,47 -1,53 -1,58 -1,62 -1,68 -1,74
20 лет -1,68 -1,71 -1,75 -1,60 -1,65 -1,70 -1,76 -1,81 -1,85 -1,88 -1,93 -1,98
50 лет -1,73 -1,76 -1,79 -1,68 -1,73 -1,77 -1,93 -1,97 -2,00 -2,16 -2,20 -2,23
Рис. 3. Изменение температур во времени вблизи подземного резервуара объемом 5000 м3 с глубиной заложения подошвы до 32,5 м
Расчетное время полного перехода буровых отходов в мерзлое состояние — 99 лет.
Размер зоны растепления песчаных грунтов до пластичномерзлого состоя-
ния составил — 0.3 м. Максимальный размер зоны теплового влияния в мерзлых песках, где температуры, по сравнению с естественными, увеличились на 0.5 °С равен — 7.0 м.
Таблица 7
Тепловое влияние резервуаров в процессе эксплуатации
Объем, м3 Глубина за- Время пол- Размер зоны Зона макс. тем- Время рас-
ложения по- ного замер- растепления, пературного тепления,
дошвы, м зания, лет м влияния, м лет, мес
2000 22,5 99 0,3 7,0 1 год 4 мес
2000 32,5 117 0,3 7,5 1 год 5 мес
2500 32,5 151 0,5 8,0 1 год и 7 мес
3000 32,5 170 0,25 11,0 1 год и 8 мес
3500 32,5 184 0,15 12,5 1 год и 8 мес
4500 32,5 215 0,5 15,0 1 год и 9 мес
5000 32,5 215 0,65 15,0 1 год и 10 мес
2000 42,5 137 0,8 7,5 1 год и 6 мес
2500 42,5 158 0,9 8,5 1 год и 5 мес
3000 42,5 168 0,75 11,0 1 год и 8 мес
3500 42,5 176 0,25 13,0 1 год и 8 мес
2500 52,5 185 1,0 8,5 1 год и 7 мес
3000 52,5 217 1,05 12,0 1 год и 8 мес
4000 52,5 216 0,7 14,5 1 год и 8 мес
Время, прошедшее с момента начала захоронения отходов бурения до прекращения растепления массива ММП, в данном случае составляет 1 год и 4 месяца.
Расчетное время полного перехода буровых отходов в мерзлое состояние — 215 лет.
Размер зоны растепления песчаных грунтов до пластичномерзлого состояния составил — 0.65 м. Максимальный размер зоны теплового влияния в мерзлых песках, где температуры, по сравнению с естественными, увеличились на 0.5 0С равен — 16.0 м.
Время, прошедшее с момента начала захоронения отходов бурения до прекращения растепления массива
ММП, в данном случае составляет 1 год и 10 месяцев.
В результате проведенных расчетов были изучены размеры зон растепления мерзлого массива в процессе эксплуатации подземных резервуаров для захоронения отходов бурения и время полного перехода хранимого продукта в мерзлое состояние (табл. 7).
Резюмируя, можно отметить, что в данной работе были решены задачи изучения температурного режима многолетнемерзлых грунтов при воздействии на них теплых отходов бурения, сбрасываемых в подземные полости.
В настоящей работе были решены следующие задачи:
• подобраны граничные условия на дневной поверхности, соответствующие реальным (табл. 2).
• проведен расчет времени промерзания отходов в резервуарах и восстановление естественного температурного режима грунтов вблизи подземной полости для резервуаров объемом 1.7, 3.5, 5 тыс. м расположенных в толщах мерзлого песка. В зависимости от глубины заложения, объема резервуара и его геометрических особенностей время промерзания отходов бурения варьируется от 55 лет до 167 лет. Время восстановления естественного температурного фона после окончания процессов фазовых переходов в подземных выработках составляет от 6 месяцев до 2 лет в зависимости от особенностей заложения резервуаров.
• рассчитано тепловое воздействие на вмещающие породы при экс-
плуатации подземных резервуаров разного объема (от 2000 до 5000 м3) расположенных в толще много-летнемерзлых песков. В процессе сброса продуктов захоронения в подземные резервуары происходит растепление стенок камеры и возможно оттаивание некоторого объема грунтов. В результате проделанных расчетов оценено тепловое влияние на массив многолетнемерз-лых пород с указанием максимальной зоны критического растепления (где грунты переходят в пластично-мерзлое состояние) и зона теплового влияния подземных резервуаров на массив мерзлых грунтов для реальных существующих условий Бова-ненковского НГКМ (табл. 7). Проведенные тепловые расчеты можно использовать, прежде всего, для оценки возможного изменения устойчивости подземных резервуаров в процессе их эксплуатации, гттш
КОРОТКО ОБ АВТОРЕ -
Сурин Степан Дмитриевич — Подземгазпром, e-mail: [email protected].
КРУПНЕЙШЕЕ МОНГОЛЬСКОЕ ГОРНО-ОБОГАТИТЕЛЬНОЕ -
ПРЕДПРИЯТИЕ
«Эрдэнэт» — градообразующее предприятие. 51 % его уставного капитала принадлежит Монголии, а 49 % — Российской Федерации. В год «Эрдэнэт» перерабатывает 25 млн т руды, производит 530,0 тыс. т медного и около 3,0 тыс. т молибденового концентрата. Монголо-Российское совместное горно-обогатительное предприятие «Эрдэнэт» является одним из крупнейших предприятий в Азии по добыче и обогащению медной и молибденовой руды.
Обогатительная фабрика состоит из 9 отделений и участков, связанных между собой. Рудоподготовка осуществляется двумя технологическими линиями — в дробильно- транспортном отделении и корпусе самоизмельчения. В день дробильно-транспортное отделение перерабатывет более 63 тыс. т руды. Вторая технологическая линия рудоподготов-ки — корпус самоизмельчения. Здесь установлены щековая дробилка и мельницы нескольких видов.
