CC BY
55
УДК 621.3.048:621.315.61
Оценка состояния судового кабеля посредством измерения характеристик его изоляции
А. Б. Власов, С. А. Буев*
*Мурманский государственный технический университет, г. Мурманск, Россия; e-mail: buevsa@mstu.edu.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0001-7279-1065
Информация о статье Поступила в редакцию 20.11.2020;
Получена после доработки 30.11.2020
Ключевые слова:
судовой кабель, тангенс
диэлектрических потерь,
твердость изоляции кабеля,
термическое старение, аудит судового электрооборудования
Для цитирования
Реферат
При обеспечении пожарной безопасности современного морского судна требуется своевременное выявление дефектов электрооборудования и кабельной сети. Метод непрерывного контроля величины сопротивления кабельной изоляции малоинформативен и не применим для оценки срока службы кабелей и прогнозирования их замены в процессе эксплуатации и ремонта. В настоящее время актуализируется проблема разработки современных неразрушающих методов контроля изоляции для определения работоспособности кабеля, поиска диагностических параметров, характеризующих состояние изоляции в процессе длительного старения, а также внедрения показавших свою эффективность на объектах береговой инфраструктуры традиционных методов диагностики электрооборудования. Перспективным решением является методика контроля значений тангенса угла диэлектрических потерь tg§ изоляции кабеля с помощью приборов, позволяющих регистрировать параметры с высокой точностью. В ходе исследования проведено определение изменений параметров судового кабеля, который подвергался ускоренному термическому старению при температурах 120-130 °С. Измерения tg§ шланговой оболочки кабеля выполнялись с использованием измерителя параметров изоляции Тангенс-2000. Испытания показали, что старение кабельной шланговой изоляции сопровождается нелинейным изменением tg§; при определенных значениях тангенса угла диэлектрических потерь появляются видимые трещины, свидетельствующие о наступлении аварийного состояния кабеля. Характер изменения параметра tg§ объясняется протеканием реакций окислительного дегидрохлорирования полихлоропрена в процессе термического старения изоляции и изменения ее массы. Таким образом, тангенс угла диэлектрических потерь может являться одним из диагностических параметров для оценки состояния изоляции судового кабеля и прогнозирования срока его службы. Власов А. Б. и др. Оценка состояния судового кабеля посредством измерения характеристик его изоляции. Вестник МГТУ. 2020. Т. 23, № 4. С. 335-344. DOI: 10.21443/1560-9278-202023-4-335-344
Article info
Received 20.11.2020;
received in revised 30.11.2020
Key words: ship cable,
dielectric loss tangent, hardness of cable insulation, thermal aging, audit of ship electrical equipment
For citation
The estimation of ship cable condition by the means of measuring its insulation characteristics
Anatoly B. Vlasov, Sergey A. Buev*
*Murmansk State Technical University, Russia; e-mail: buevsa@mstu.edu.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0001-7279-1065
Abstract
Timely detection of defects in electrical equipment and cable network is required for the ensuring the fire safety of a modern marine vessel. The method of continuous monitoring of the resistance value of cable insulation is not very informative and is not applicable for assessing the service life of cables and predicting their replacement during operation and repair. Currently the problem of developing modern non-destructive methods of insulation control is very urgent in order to determine the operability of the cable, search for diagnostic parameters characterizing the state of insulation during prolonged aging, as well as the introduction of traditional methods of diagnostics of electrical equipment that have shown their effectiveness at the facilities of the coastal infrastructure. A promising solution for this problem is a method for monitoring the values of the tangent of the dielectric loss angle tgS of cable insulation using devices that allow registering parameters with high accuracy. In this study the determination of changes in the parameters of a ship cable subjected to accelerated thermal aging at temperatures 120-130 °C has been made. The tgS measurements of the cable sheath have been carried out using the Tangent-2000 insulation meter. The tests have shown that aging of cable hose insulation is accompanied by a non-linear change in tgS; at certain values of the tangent of dielectric loss angle, visible cracks appear indicating the onset of an emergency condition of the cable. The nature of the change in the parameter tgS is explained by the occurrence of reactions of oxidative dehydrochlorination of polychloroprene in the process of thermal aging of insulation and changes in its mass. Thus, the tangent of the dielectric loss angle can be one of the diagnostic parameters for assessing the state of the insulation of the ship's cable and predicting its service life.
Vlasov, A. B. et al. 2020. The estimation of ship cable condition by the means of measuring its insulation characteristics. Vestnik of MSTU, 23(4), pp. 335-344. (In Russ.) DOI: 10.21443/15609278-2020-23-4-335-344
Введение
В процессе термического старения в резиновом материале происходят необратимые изменения, приводящие к накоплению дефектов, появлению трещин и разрушению шланговой изоляции и изоляции жилы. Как показывает опыт эксплуатации, эпизодическое или непрерывное измерение величины сопротивления изоляции малоинформативно. В настоящее время актуальным решением данной проблемы является поиск диагностических параметров, которые, изменяясь в ходе старения, позволят контролировать процессы, происходящие в материале, и своевременно выявлять дефекты электрооборудования и кабельной сети (Арутюнян и др., 2002).
При проведении диагностики судового кабеля целесообразно измерять его диэлектрические характеристики: 1) тангенс угла диэлектрических потерь tg5, способствующий обнаружению ухудшения изоляции кабеля; 2) емкость изоляции С, значение которой свидетельствует об изменении структуры диэлектрика вследствие протекания процессов поляризации (абсорбции) (Шонин, 2019).
Судовые кабели имеют определенный срок службы; в зависимости от температуры и влажности воздуха в помещении, нагрузки данный срок может меняться. При этом традиционно вопрос о замене конкретного судового кабеля решается только в случае появления видимых на поверхности дефектов или после аварийной ситуации (короткого замыкания, пожара и т. п.).
Основной причиной выхода судового кабеля из строя является нарушение целостности изоляции, которое вызывается уменьшением эластичности резины в ходе старения. В процессе исследования разработана перспективная методика диагностики судовых кабелей посредством измерения твердости оболочки и жил при ускоренном тепловом старении кабеля (Власов и др., 2015).
Для диагностики кабеля применяют твердомер резины по Шору NOVOTEST ТШ-Ц (цифровой). Твердость изоляции определяют методом Шора по шкале от 0 до 100 HSA. Результат диагностики получают после компьютерной обработки 20-30 измерений твердости изоляции различных участков кабеля с использованием программы Excel. Применяя функцию нормального распределения, строят графики функции распределения F(H) и плотности распределения f(H).
В работе (Власов и др., 2015) представлена методика экспресс-диагностики судовых кабелей в ходе ускоренного старения кабеля, осуществляемого посредством его нагрева в печи при температуре 100-130 °С. В результате проведенных испытаний авторами был сделан вывод о том, что при твердости резины свыше 90 HSA на изоляции кабеля появляются трещины, что свидетельствует о появлении аварийного дефекта.
В процессе настоящего исследования предложено расширить диапазон диагностических параметров: помимо измерения твердости изоляции жил и шланговой изоляции кабеля целесообразно произвести контроль изменения тангенса угла диэлектрических потерь и емкости изоляции.
Материалы и методы
Определение твердости изоляции судового кабеля, подверженного термическому старению
В ходе исследования судовой кабель КНРЭ 2x1 помещался в термостат с температурой 110-130 °С. Для оценки параметров твердости кабель вынимался из термостата и кондиционировался до комнатной температуры (20-22 °С); затем проводились замеры твердости изоляции жил и шланговой изоляции.
Графики функции и плотности распределения твердости оболочки кабеля, измеренной методом Шора по шкале ЖА в различные моменты времени (часы), представлены на рис. 1, 2.
1
0,9 0,8 0,7 0,6
F(H) 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0
100 110
Твердость, HSA
Рис. 1. Функция распределения твердости шланговой изоляции Fig. 1. Distribution function of cable hose insulation hardness in the different moments of time
Из графиков видно, что через 156 ч нахождения кабеля при повышенной температуре (120-130 °С) твердость резиновой оболочки достигла значения 95 ЖА. Дальнейшее повышение твердости шланговой изоляции способствовало появлению трещин. Полученные данные согласуются с ранее проведенными исследованиями ускоренного термостарения кабеля (Власов, 2003; Власов и др., 2015). Дефекты такого рода согласно ГОСТ 27.002-89 "Надежность в технике"1 называются деградационными (Рыбаков и др., 2016).
0,35
50
60
-1— —■—21 —•—35
А '
/1
—•—156 —202 -293 ■ Л \ л W 1 JAL
ж is
КК'
70
80
90
100 110
Твердость, HSA
Рис. 2. Плотность распределения твердости шланговой изоляции Fig. 2. Density function of cable hose insulation hardness in the different moments of time
Данные по измерению твердости изоляции одной из жил кабеля в различные моменты времени (часы) представлены на рис. 3, 4. Трещины изоляции появились после 292 ч термостарения, при этом значения твердости изоляции превысили 85 HSA. Таким образом, старение жил судового кабеля КНРЭ происходит медленнее, чем старение его шланговой изоляции.
1
0,9 0,8 0,7 0,6 ^ 05--
ЬЦ
0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0
30
0 21 35 63 127 156 202 292 344
100
Твердость, HSA
Рис. 3. Функция распределения твердости изоляции жилы кабеля КНРЭ 2x1 Fig. 3. Distribution function of cable KNRE 2x1 core insulation hardness in the different moments of time
ГОСТ 27002-89. Надежность в технике. Термины и определения. М., 1990.
0
Рис. 4. Плотность распределения твердости изоляции жилы кабеля КНРЭ 2x1 Fig. 4. Density function of cable KNRE 2x1 core insulation hardness in the different moments of time
Схема определения tg5 с помощью измерителя параметров изоляции Тангенс-2000
Для определения тангенса угла диэлектрических потерь и емкости судового кабеля был использован измеритель параметров изоляции Тангенс-2000, который традиционно используется для исследования объектов высоковольтной изоляции, но может быть применен также для изучения объектов электроэнергетики в лабораторных условиях.
Прибор Тангенс-2000 состоит из блока управления, повышающего трансформатора (ПТ), блока преобразователя (рис. 5).
Судовой кабель
Рис. 5. Схема измерения параметров изоляции (tg5 и С) судового кабеля с использованием прибора Тангенс-2000 Fig. 5. Measurement scheme of insulation parameters (tg5 and С) of ships cable by the device Tangent-2000
Рабочие условия, диапазон измеряемых величин и погрешность измерения прибора Тангенс-2000 представлены в руководстве по его эксплуатации2 (табл. 1).
2 Измеритель параметров изоляции "Тангенс 2000" : руководство по эксплуатации. URL: https://docplayer.ru/ 43767772-Izmeritel-parametrov-izolyacii-tangens-2000.html.
Таблица 1. Сведения о рабочих условиях и погрешностях измерения прибора Тангенс-2000 Table 1. Information of working conditions and mistakes of measurement of device Tangent-2000
Т, оС От -10 до 40
От 10-5 до 1,0
Расчет погрешности измерений ± 210^ + 0,01tgô
С, пФ 500 пФ-340 нФ
Расчет погрешности измерений ± (0,5 + 0,005С)
Диапазон испытательного напряжения, В 200-10 000
Погрешность измерения напряжения, В ± (1 + 0,02 иисп)
Измерения tg5 и С при различных испытательных напряжениях (200-1 000 В) показали, что результаты испытаний в пределах погрешности совпадают. Для проведения исследования выбрано значение напряжения 200 В, в ходе которого определялись значения tg5 и С в режиме измерения между экраном кабеля и жилами, соединенными вместе. Для этого клемма высоковольтного потенциала (ВП) подключалась к экрану кабеля, вторая клемма, соединенная с жилами, подключалась к блоку преобразователя через разъем C.
Результаты и обсуждение
Анализ массопотерь кабеля в процессе старения
Кабели с резиновой изоляцией, применяемые на судах, должны соответствовать требованиям пожарной безопасности, поэтому основой для изготовления данной продукции является резина из полихлоропрена. Данный вид резины используется при изготовлении шланговой оболочки кабелей КНР (кабель негорючий с резиновой изоляцией), КНРЭ (кабель негорючий с резиновой изоляцией экранированный), КНРГ (кабель негорючий с резиновой изоляцией без защитных покровов), НРШМ (Н - оболочка из найрита, хлоропреновый каучук, Р- изоляция из резины, Ш - шланговый, М - морской).
Судовые кабели КНРЭ производятся согласно ГОСТ 7866.1-76 "Кабели судовые с резиновой изоляцией в резиновой или свинцовой оболочке. Технические условия"3; экран таких кабелей выполняется из медных луженых проволок.
Основной химической реакцией, протекающей в изоляции кабеля в течение его эксплуатации, является окислительное дегидрохлорирование полихлоропрена (Kameda et al., 2008). Данные по сроку службы различных кабелей приводятся в табл. 2 (Власов, 2003).
Таблица 2. Данные по сроку службы судовых кабелей Table 2. Lifetime data of various ship cables
Показатель Тип кабеля
КНР КРКВ
Температура окружающей среды, оС 45 45
Рабочая температура по жиле, оС 65 85
Срок службы, лет - в рыбоцехах - остальных помещениях 15 7-10 15 25
Экспериментальные значения срока службы различных кабелей укладываются на прямые линии в координатах ^т = /(1/7), т. е. для шланговой изоляции морских кабелей (резина типа РШ) справедливо соотношение Аррениуса:
т = Лвв,Т, (1)
где т - срок службы; А, В - постоянные величины; Т - абсолютная температура.
Масса кабеля уменьшается в условиях повышенной температуры, способствующей протеканию химических реакций в его изоляции. Изменение массы кабеля происходит по экспоненциальной зависимости
т (Т) = т0е-к(Ту", (2)
где т(0 - текущая масса; т0 - начальная масса; t - время; п - постоянная; к(Т) - параметр, зависящий от температуры испытаний Т.
3 ГОСТ 7866.1-76. Кабели судовые с резиновой изоляцией в резиновой или свинцовой оболочке. Технические условия. М., 1987.
Применяя кинетическое уравнение (2), можно прогнозировать срок службы кабеля:
§ (Г>т) = =! _ е-щу (3)
т0
Интенсивное старение изоляции (образование трещин) происходит при достижении критического значения 5кр(Г, т):
5кр (Т,т) = 1 - е-к(Т, (4)
где т т - время эксплуатации кабеля при произвольной температуре Т. При базовой температуре испытаний Т0 получим
5кр (Т. ,То) = 1 - е-к(Т, (5)
где т0 - время эксплуатации при базовой температуре Т0.
Базовой температурой может быть выбрана любая температура, для которой известно время эксплуатации кабеля (время до появления трещин). Введем коэффициент приведения
У (Т) = . (6)
Тт
Полагаем, что значения критического параметра 5кр не зависят от температуры эксплуатации и испытаний, т. е.
5кр (Т0 ) = 5кр (Т).
Тогда с учетом (4)-(6) получим
у (Т) = ^^. (7)
Предположим, что коэффициент к(Т) зависит от скорости протекания химических реакций и определяется кривой Аррениуса. В связи с данным предположением запишем
_ и_
к (Т) = 4 е, (8)
где и - энергия активации процесса разрушения; Я - газовая постоянная; Ак - постоянная. С учетом (7)-(8) имеем
и
и (1 1
----
у(Т) = = е ^ ^. (9)
Л е-
Из соотношения (9) посредством логарифмирования получим
и
1п у (Г) = 1пу0 - —, (10)
1 ■ и
где 1п J0 =-.
ЯГ0
В качестве базовой температуры выбрано значение Т0 = 90 °С, при котором, как показали исследования, трещины в кабеле типа НРШМ появляются предположительно через 0,3 года.
Экспериментальные результаты подтвердили эти предположения. После обработки итогов измерений получены данные по кинетике массопотерь кабеля КНР 3 х2,5 (рис. 6). Характер кривой массопотерь идентичен при различных температурах: в первые 300 ч наблюдается высокая скорость потери массы изоляции; в дальнейшем происходит замедление процесса потери массы; по мере старения изоляция
становится менее гибкой (затвердевает); при достижении критических значений потери массы происходит разрушение материала под действием внутренних напряжений.
3
£
, 2,5 ^ 2
чз к
£ 1,5
н о в
0
1 0,5
1
120 °С
500
1000
1500
2000 Т, ч
Рис. 6. Обобщенная зависимость кинетики массопотерь кабеля КНР 3*2,5
в процессе теплового старения Fig. 6. Generalized dependence of the kinetics of mass loss of cable KNR 3*2.5 in the process of thermal aging
Используя экспериментальные данные, получим значение энергии активации процесса старения U. Учитывая, что значение R — 8,31 Дж/(моль • К), имеем
ln j0 = U / RT0,
U = 30,7 • 8,31-(273 + 95) = 93,9 кД/моль или U = 11 300 • 8,31 = 93,9 кД/моль.
Полученные значения энергии активации U приведены в табл. 3.
Таблица 3. Значения энергии активации процесса старения резиновой изоляции Table 3. Values of the activation energy of the aging process of rubber insulation
Кабель КНРГ НРШМ КНР
j0 26 30 33
U, кДж/моль 80 94 98
Следует отметить, что полученные значения энергии активации коррелируются с данными энергии активации релаксационных процессов в эластомерах (п-процесс: и = 96-100 кДж/моль; Х-процесс: и = 50 кДж/моль), полученных при механических испытаниях (Бартенев, 1984). Известно, что Х-процесс связан с микроблоками (упорядоченными микрообластями) термофлуктуационной природы!, в то время как п-процесс обусловлен наличием локальных диполь-дипольных групп в эластомерах.
Обработка результатов с применением принципа температурно-временной суперпозиции позволяет получить обобщенную зависимость, описывающую изменение контролируемого параметра 5(/) в зависимости от температурных условий.
Срок службы кабеля при различных температурах определяется по соотношению
Тт> —
j (т Г
(11)
С учетом формул (6)-(9) ресурс работы кабелей с резиновой изоляцией рассчитывается следующим образом:
Xj' —
j (т)
— тп e
h л- RT
Например, определим ресурс работы кабеля КНРЭ:
11300
т Т =
т90
j (T )
33 -
= 0,3e T
0
0
Т
о
X
0
Таким образом, на основании экспериментальных данных можно посредством экстраполяции определить срок службы изоляции при различных температурах.
Результаты измерений tg5 кабеля КНРЭ 2*1 с помощью прибора Тангенс-2000 при ускоренном термическом старении кабеля
Исследование изменения параметра tg5 в течение определенного времени проведено в термостате при температуре 120-130 °С (в условиях ускоренного термического старения судового кабеля).
Перед проведением измерений тангенса угла диэлектрических потерь и емкости изоляции судовой кабель КНРЭ 2x1 кондиционировался при комнатной температуре 20-22 °С в течение часа.
Результаты измерений параметров tg5 и С кабеля КНРЭ 2x1 длиной 3 м представлены на рис. 7, 8.
ю ар
4,5 4 3,5 3
2,5 X 2
1,5
1
0,5 0
1800 2000
T, ч
Рис. 7. Результаты измерения параметра tg5 (режим измерения: экран - жилы) Fig. 7. Meaning of tg5 of KNRE 2x1 cable, mode of measurement: screen - cores
©
в U"
3000 2500 2000 1500 1000 500 0
Y чХ- < X X ■
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000
Т, ч
Рис. 8. Результаты измерения емкости изоляции (режим измерения: экран - жилы) Fig. 8. Results of capacity measurement, mode of measurement: screen - cores
Изменение значений tg5 на начальном этапе наблюдений (до 300 ч) связано с уменьшением массы кабеля (на 1,5 %) вследствие активного испарения пластификаторов (рис. 7). Потеря массы кабеля сопровождалась изменением структуры шланговой изоляции, на которой появились трещины. Нарушение целостности шланговой изоляции способствовало увеличению процессов абсорбции влажного воздуха резиновой изоляцией, что привело к росту значений tg5 в интервале времени 300-2 000 ч.
Полученные повреждения кабеля были необратимы, и его изоляционные характеристики ухудшались со временем. Так, кабель после окончания нагрева был оставлен в помещении при комнатной температуре. Повторные измерения tg5 после 4 000 ч кондиционирования при температуре 20-22 °С показали tg5 = 31,4 %. При помещении данного кабеля в термостат с температурой 120-130 °С произошла десорбция молекул влаги, и значение tg5 снова уменьшилось до 7 %.
Измерение емкости изоляции свидетельствовало об изменении структуры диэлектрика. Появление трещин и нарушение изоляции кабеля привело к увеличению значений емкости (рис. 8).
Заключение
В процессе судоремонта возникает проблема пригодности кабельных трасс к дальнейшей работе после длительной эксплуатации. Существующие методы диагностирования кабелей (измерение сопротивления изоляции) не позволяют своевременно выявлять аварийные дефекты. В настоящее время актуальной остается задача создания системы технической диагностики изоляции силовых кабелей неразрушающими методами, при применении которой появлялась бы возможность оценивать остаточный ресурс кабеля и прогнозировать вероятность его разрушения в процессе эксплуатации.
Методика измерения тангенса угла диэлектрических потерь может применяться для оценки состояния изоляции и способствовать повышению достоверности проведения экспресс-диагностики свойств судовых кабелей (Власов и др., 2015; Vlasov et al., 2020).
Следует отметить значимость разработки и применения новых материалов в судовом электрооборудовании. Судовые кабели на основе кремнийорганической резины в сочетании с поливинилхлоридной оболочкой имеют вдвое больший срок службы по сравнению с традиционными кабелями марок КНР и НРШМ. Выполнение кабелей с изоляцией жил кремнийорганической резиной и шланговой изоляцией из фторсилоксановой резины позволяет иметь рабочую температуру на жиле до 180 °С (Висленев и др., 1999; Малышев, 2002; Малышев и др., 2007).
Сложность проведения диагностики электрооборудования судна (прежде всего кабельных трасс) обусловливает необходимость расширения диапазона средств и способов судового технического аудита и внедрения методов, подтвердивших свою эффективность на объектах береговой инфраструктуры, таких как тепловизионный контроль электрооборудования (РД 153-34.0-20.363-99)4.
Библиографический список
Арутюнян А. А., Баглай А. В., Генкин А. Л., Темнов В. Н. Неразрушающий метод контроля технического состояния изоляции и определение остаточного ресурса судовых кабелей // Судостроение. 2002. № 3. С. 37-39.
Бартенев Г. М. Прочность и механизмы разрушения полимеров. М. : Химия, 1984. 279 с.
Висленев Ю. С., Кузнецов С. Е., Лемин Л. А. Оценка технического состояния судовых кабелей
в эксплуатационных условиях // Судостроение. 1999. № 6. С. 38-40. Власов А. Б. К вопросу о сроке службы кабелей с резиновой изоляцией // Судостроение. 2003. № 1. С. 45-47.
Власов А. Б., Власова С. В., Аллояров К. Б., Мухалев В. А. Экспресс-диагностика свойств судовых кабелей,
подвергнутых длительному старению // Вестник МГТУ. 2015. Т. 18, № 4. С. 690-699. Малышев Л. А. Основы теории, методы и средства технического диагностирования судовых кабелей.
СПб : Российский морской регистр, 2002. 272 с. Малышев Л. А., Малков И. В. Техническое диагностирование судовых кабелей с резиновой изоляцией
и оболочкой // Эксплуатация морского транспорта. 2007. № 3(49). С. 66-68. Рыбаков Л. М., Макарова Н. Л., Калявин В. П. Диагностика и надежность в системах электроснабжения.
Йошкар-Ола : Марийский гос. ун-т, 2016. 319 с. Шонин Ю. П. Оценка технологического состояния силовых масляных трансформаторов // Библиотечка
электротехника. 2019. № 12(252). С. 3-90. Kameda T., Watanabe Y., Grause G., Yoshioka T. Dehydrochlorination behavior of polychloroprene during thermal degradation // Thermochimica Acta. 2008. Vol. 476, Iss. 1-2. P. 28-32. D0I:https://doi.org/10.1016/ j.tca.2008.07.004.
Vlasov A., Buev S. Comparison of diagnostic methods for thermal aging of shipboard cable // IOP Conference Series: Earth and Environmental Science, 5th Intern. conf. "Arctic: History and Modernity", 18-19 March, 2020, Saint-Petersburg, Russia, 2020. Vol. 539. DOI: https://doi.org/10.1088/1755-1315/539/1/012127.
References
Arutyunyan, A. A., Baglai, A. V., Genkin, A. L., Temnov, V. N. 2002. Non-destructive method for monitoring the technical condition of insulation and determination of the residual life of ship cables. Sudostroenie, 3, pp. 37-39. (In Russ.)
Bartenev, G. M. 1984. Strength and degradation mechanisms of polymers. Moscow. (In Russ.)
Vislenev, Yu. S., Kuznetsov, S. Е., Lemin, L. А. 1999. Assessment of the technical condition of ship cables in
operational conditions. Sudostroenie, 6, pp. 38-40. (In Russ.) Vlasov, А. B. 2003. On the question of the service life of cables with rubber insulation. Sudostroenie, 1, pp. 45-47. (In Russ.)
4 Основные положения методики инфракрасной диагностики электрооборудования и ВЛ. РД 153-34.0-20.363-99. М., 1999.
Vlasov, А. B., Vlasova, S. V., Alloyarov, К. B., Mukhalev, V. А. 2015. Express diagnostics of properties of ship
cables subjected to long aging. Vestnik MSTU, 18(4), pp. 690-699. (In Russ.) Malyshev, L. A. 2002. Fundamentals of theory, methods and means of technical diagnostic of ship cables. Saint Petersburg. (In Russ.)
Malyshev, L. A., Malkov, I. V. 2007. Technical diagnostics of ship cables with rubber insulation and sheath.
Ekspluatatsiya morskogo transporta, 3(49), pp. 66-68. (In Russ.) Rybakov, L. M., Makarova, N. L., Kalyavin, V. P. 2016. Diagnostics and reliability in power supply systems. Yoshkar-Ola. (In Russ.)
Shonin, Yu. P. 2019. Assessment of the technological state of power oil transformers. Bibliotechka elektrotekhnika,
12(252), pp. 3-90. (In Russ.) Kameda, T., Watanabe, Y., Grause, G., Yoshioka, T. 2008. Dehydrochlorination behavior of polychloroprene during thermal degradation. Thermochimica Acta, 476(1-2), pp. 28-32. D0I:https://doi.org/10.1016/ j.tca.2008.07.004.
Vlasov, A., Buev, S. 2020. Comparison of diagnostic methods for thermal aging of shipboard cable. IOP Conference Series: Earth and Environmental Science, 5th Intern. conf. "Arctic: History and Modernity", 18-19 March, 2020, Saint-Petersburg, Russia, Vol. 539. DOI: https://doi.org/10.1088/1755-1315/539/1/012127.
Сведения об авторах
Власов Анатолий Борисович - ул. Спортивная, 13, г. Мурманск, Россия, 183010; Мурманский государственный технический университет, д-р техн. наук, профессор; e-mail: vlasovab@mstu.edu.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0001-5201-7654
Anatoly B. Vlasov - 13 Sportivnaya Str., Murmansk, Russia, 183010; Murmansk State Technical University, Dr Sci. (Engineering), Professor; e-mail: vlasovab@mstu.edu.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0001-5201-7654
Буев Сергей Александрович - ул. Спортивная, 13, г. Мурманск, Россия, 183010; Мурманский государственный технический университет, канд. техн. наук; e-mail: buevsa@mstu.edu.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0001 -7279-1065
Sergey A. Buev - 13 Sportivnaya Str., Murmansk, Russia, 183010; Murmansk State Technical University, Cand. Sci. (Engineering); e-mail: buevsa@mstu.edu.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0001-7279-1065
