Оценка системы виброизоляции рабочего места оператора гусеничного лесопогрузчика Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

Journal of Siberian Federal University. Engineering & Technologies 4 (2010 3) 463-473

УДК 630.377.4

Оценка системы виброизоляции рабочего места оператора гусеничного лесопогрузчика

В.Ф. Полетайкин*

Сибирский государственный технологический университет Россия 660049, Красноярск, пр. Мира, 82 1

Received 3.12.2010, received in revised form 10.12.2010, accepted 17.12.2010

Статья посвящена методам оценки виброизоляции рабочих мест операторов лесных подъемно-транспортных машин спектральным анализом. Приведены результаты оценки параметров системы виброизоляции гусеничных лесопогрузчиков на стадии проектирования.

Ключевые слова: гусеничные лесопогрузчики, система виброизоляции, спектральный анализ.

Введение

При агрегатировании лесопромышленных тракторов с рабочим оборудованием лесопогрузчика вибрационная характеристика их изменяется, так как появляются дополнительные источники высокочастотных колебаний (гидропередача, предохранительная аппаратура, редукторы и т. д.), изменяется масса машины и отдельных ее элементов. Кроме того, на вибрационную характеристику оказывают влияние специфические режимы работы лесопогрузчика. В связи с этим актуальны вопросы исследования и оценки параметров системы виброизоляции рабочего места, а также характеристик случайных процессов возбуждения основания сиденья. Цель настоящей статьи заключается в оценке эффективности системы виброизоляции базового трактора ТТ-4М на стадии проектирования в агрегате с рабочим оборудованием лесопогрузчика расчетом характеристик системы виброизоляции в соответствии с требованиями системы стандартов безопасности труда [1].

Исследованиям воздействий механических колебаний на тело человека и методам их оценок посвящено значительное количество работ [2, 3]. Система стандартов безопасности труда (ССБТ) регламентирует гигиенические нормы вибрации, требования к вибрационным характеристикам производственного оборудования, включая средства транспорта. Стандарты этой системы устанавливают требования к виброизоляционной защите рабочих мест, определяют основные положения методов расчета систем виброизоляции от вертикальных колебаний, воздействующих на операторов в эксплуатационных условиях в диапазоне низких частот. В качестве источника колебаний рабочего места принимается кинематическое возбуждение

* Corresponding author E-mail address: poletaikin_vf@mail.ru

1 © Siberian Federal University. All rights reserved

основания сидения в виде гармонических, полигармонических и случайных стационарных воздействий. При этом характеристики колебаний основания сиденья определяют экспериментально для конкретных видов машин путем осциллографической регистрации и математической обработки реализаций случайных процессов внешних возмущений на основание сиденья оператора.

При исследованиях и расчетах виброизоляции человеко-машинных систем (ЧМС), к которым относятся и самоходные лесосечные и лесотранспортные машины, оператор рассматривается как колебательная биодинамическая система, включающая дискретные массы, соединенные линейными упругими элементами и амортизаторами, моделирующими мышцы и части тела человека. На величину резонансной частоты в системе существенное влияние оказывает динамическая характеристика сиденья. При случайных возмущениях характер колебаний частей тела оператора определяется спектральным составом процесса. Эффект отрицательного воздействия механических колебаний на организм человека зависит от частоты, амплитуды и времени их восприятия. Так, при колебаниях до 3...5 Гц появляются расстройства вестибулярного аппарата (морская болезнь); при частоте 5...11 Гц - головы, желудка, печени, кишечника; при частотах 11...45 Гц и выше возникает вибрационная болезнь. Кроме этого колебания оказывают отрицательное воздействие на характеристику человека как оператора - на безошибочность его действий [2]. Исследования [4] показывают, что труд операторов лесопогрузчиков по своему характеру может быть отнесен к умственному труду с высоким нервно-эмоциональным напряжением, а в отдельные моменты переходит в категорию тяжелого труда. Воздействие колебаний приводит к ускорению процесса утомляемости оператора, снижению производительности и увеличению вероятности возникновения аварийных ситуаций. Гигиеническими характеристиками при оценке вибрации частотным (спектральным) анализом нормируемых параметров являются средние квадратические значения виброскорости (су) и их логарифмические уровни (Ц), или виброускорения (са) в октавных полосах частот (или 1/3 октавных полосах) [5]. Исходя из этого для оценки эффективности системы виброизоляции необходимо следующее:

1. Определить среднеквадратические значения вертикальной виброскорости и виброускорения для каждой из октавных полос и сравнить их с допустимыми.

2. Определить среднеквадратические значения перемещений сиденья относительно основания (сх) и сравнить его со свободным ходом сиденья

3. Определить вероятность удара сиденья об упор.

Указанные характеристики определяются для двух динамических моделей:

модели, рассматривающей тело человека-оператора как твердое, а массу его и сиденья как единую массу (модель с одной степенью свободы);

модели, рассматривающей тело человека-оператора как линейную одномассовую колебательную систему, обладающую жесткостью и сопротивлением (модель с двумя степенями свободы).

В статье приведены результаты оценки эффективности системы виброизоляции для четырех вариантов:

линейная система виброизоляции без учета динамических свойств тела оператора - полужесткая и жесткая подвеска корпуса лесопогрузчика;

линейная система виброизоляции с учетом динамических свойств тела оператора - полужесткая и жесткая подвеска корпуса лесопогрузчика.

Оценка параметров системы виброизоляции

Для выполнения оценки системы виброизоляции с учетом влияния режимов работы лесопогрузчика необходимы исходные данные:

характеристика возбуждения колебаний основания сиденья - спектральная плотность параметров внешних возмущений;

масса подрессоренной части сиденья тс, кг;

расчетная схема колебательной системы "оператор-сиденье";

характеристики сил, возникающих в колебательной системе;

свободный ход сиденья - d, м;

масса оператора, приходящаяся на сиденье - тг, кг.

В качестве источника вертикальных колебаний основания сиденья принимаем стационарный случайный процесс, характеристика колебаний задается при этом спектральной плотностью ускорения в переносном движении - (®).

Здесь у - перемещение основания сиденья относительно земли;

(®) - оценка спектральной плотности ускорения основания сиденья относительно земли (в переносном движении).

На рис. 1 представлены оценки спектральной плотности вертикальных ускорений основания сиденья (®) гусеничного лесопогрузчика, полученные в результате экспериментальных исследований. Характеристиками сил, возникающих в колебательной системе "оператор-сиденье", являются:

• коэффициент жесткости подвески сиденья - С, Н/м;

• коэффициент сопротивления (для диссипативной силы вязкого трения) Нс/м;

• абсолютная величина силы (для диссипативных сил сухого трения) - Н. Масса оператора, приходящаяся на сиденье определяется по формуле

-г = 5-о„/ 7. (1)

где Шоп - масса оператора, кг.

1 - полужесткая подвеска корпуса; 2 - жесткая по двеска корпуса

- 4165 -

Значения С, 4, d, тс принимали по технической документации на базовый трактор ТТ-4М и в соответствии с данными [1] (С=6520 Н/м, 4=700 Нс/м, d=0,06м, тс=16,5 кг). Оценка системы виброизоляции выполняется при топ=60, 80, 100 и 120 кг.

Оценка параметров линейной системы виброизоляции без учета динамических свойств тела оператора На рис. 2 представлена расчетная схема линейной динамической системы "оператор-сиденье" без учета динамических свойств тела оператора.

Рв - восстанавливающая сила, Fд - диссипативная сила вязкого трения, z(t) - перемещение сиденья относительно земли, у(() - перемещение основания сиденья относительно земли, т -масса подрессоренной части сиденья с сидящим оператором.

Си ла Fв= с ■ х, (2)

где - ^ < х - перемещение сиденья относительно основания,

Р.-£ Л (3)

т = тс +тг. (4)

Собственную частоту колебаний системы определим по формуле:

®0 = тфп. (5)

Относительное демпфирование системы

Б =^24ст. (6)

Исходные данные для оценки системы приведен ы в табл. 1.

Значения спектральной плотности вертикальных ускорений основания сиденья соответствующие граничным и среднегеометрическим частотам октавных полос (характеристика возбуждения), приведены в табл. 2.

Рис. 2. Система «оператор-сиденье» без учета динамических свойств тела оператора

Таблица 1. Исходные данные для оценки системы виброизоляции

Обозначение величин Масса оператора (топ), кг

60 80 100 120

тг, кг 42,8571 57,1428 71,4285 85,7142

т, кг 59,3571 73,6428 87,9285 102,2142

Юо, с-1 10,2613 9,2124 8,4309 7,8195

D 0,5746 0,5162 0,4721 0,4379

Юо2, с-2 105,2942 84,8683 71,08 61,1446

Таблица 2. Значения (®) , соответствующие граничным и среднегеометрическим частотам октавных полос

Граничные и среднегеометрические частоты ю, с-1 Оценка спектральной плотности вертикального ускорения §у (ю) основания сиденья, м2/с3

Полужесткая подвеска корпуса Жесткая подвеска корпу са

4,39 3,811 4,0

6,28 5,0 3,97

8,72 4,715 6,72

12,56 4,6 8,657

17,60 4,094 6,68

25,12 7,5 6,281

35,20 7,443 7,8

50,24 5,0 7,261

70,30 41,5 5,33

100,48 4,5 5,33

141,00 4,5 5,33

где ю - угловая частота возбуждения, с-1.

Алгоритм выполнения оценки системы виброизоляции

1. Вычисление относительного коэффициента передачи при виброизоляции:

Tx{a>) = (®/© 0 Г/^[l - («Я )2 ]2 + (iDa/a, f , (7)

2. Вычисление абсолютного коэффициента передачи:

Tz (а) = + (2Da>/a>0 )2/[ 1 - (а/а?° )2 J + (2D©/©„ (8)

3. Вычисление; оценслс спектральной плотности абсолютной с1соросто сиденья dz/dt для частот возбуждения, охватывающих октавные полосы:

M®) = -V• T И' % («)• (9)

Ol

4. Оценка спектральной плотности аб солютного ускорения сиденья:

sz(co) = Tz2(co)- 2 у(ш). (10)

5. Оценка спектральной плотности относительного пер емещения сиденья (перемещения сиденья относительно основания):

§х (со ) = 1/со4.Тх2( со)-§у (со). (11)

Вычисление среднеквадратических значений виброскорости су и виброускорения са для каждой из октавных полос:

т ^^К-УН^ (со.)]2, (12)

(СР%0)]2 -[§: (ю.)]2 (13)

-2-' (13)

где Юв, с - верхняя и нижняя граничные угловые частоты октавных полос.

7. Сравнение полученных су ив, с допустимыми значения ми параметро в [5].

8. Вычисление среднеквадратичных значений перемещений сиденья относительно основания:

О^^ХИ"**. (14)

9. Определение вероятности удара сиденья об упор I0 (пробой подвески) по значению критерия U=d/cx (табл. 7 [1]).

Вычисления ведем для значения частот от со=4,39 с-1 (нижняя граница первой октавной полосы) до ю, при которой определяемые величины становятся практически равными нулю. Значения параметров су и са приведены в табл. 3

Оценка параметр о в системы виброизоляции рабочего места с учетом динамических свойст в т ела о ператора

Схема биодинамической системы "оператор)-сиденье", соответствующая рассматриваемому варианту, приведена на рис. 3.

Угловая частота собственных колебаний тела оператора:

аг =4сГт'г: (15)

относительное демпфирование:

Ог =т==. (16)

Алгоритм оценки рассматриваемой системы аналогичен предыдущему. Дополнительные данные, необходимые для оценки параметров системы приведены в табл. 4. Логарифмические уровни виброскоро сти для каждой из октавных полос определяли по формуле

Lv (®) = 201§<г„/5-СО"8. (17)

В табл. 5 приведены значения Ц, вычисленные для двух типов подвески корпуса, а также их допустимые значения.

Таблица 3. Значения ау и аа без учета динамических свойств тела оператора

Масса Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц Полужесткая подвеска корпуса Жесткая подвеска корпуса

м/с м/с2 м/с м/с2

60 1 0,17 4,2908 0,1592 8,3425

2 0,0833 5,2723 0,1186 8,6225

4 0,0059 1,8015 0,01 3,0568

8 0,00056 0,6640 0,0007 0,694

16 0 0,8940 0 0,106

80 1 0,1838 5,7200 0,1723 9,0052

2 0,0901 6,8233 0,1284 9,6665

4 0,0044 1,2746 0,00707 2,1510

8 0,0003 0,4349 0,0001 0,4546

16 0 0,0583 0 0,0689

100 1 0,2020 5,6344 0,1928 9,0266

2 0,0915 7,0070 0,1307 9,9571

4 0,0032 0,9178 0,00504 1,5463

8 0 0,3051 0,0001 0,3189

16 0 0,0409 0 0,0483

120 1 0,2244 4,9061 0,2199 8,3033

2 0,0875 6,7173 0,1248 9,5568

4 0,0022 0,6805 0,00374 1,1462

8 0 0,2124 0,0001 0,2353

16 0 0,3110 0 0,0357

Рис. 3. Схема биодинамической системы «оператор-сиденье» с учетом динамических свойств тела оператора: Сг =52700 Н/м - жесткость тела оператора [1]; ^г= 1070 Нс/м - коэффициент сопротивления тела оператора [1]; ЦТ) - перемещения тела оператора относительно основания сиденья

Таблица 4. Дополнительные исходные данные

Обозначения величин Масса оператора (топ), кг

60 80 100 120

ЮГ,С"1 35,0666 30,3686 27,1625 24,7956

Ог 0,3559 0,3082 0,2757 0,2517

юг/ю0 3,4173 3,2965 3,2217 3,1710

Юг2/Ю02 11,6784 10,8668 10,3798 10,0553

Таблица 5. Логарифмические уровни виброскорости (с учетом динамических свойств тела оператора)

Масса оператора, кг Среднегеометрические Вычисленные Ц(а>), дБ Допустимые значения цт(ю), дБ

частоты октавных полос, Гц полужесткая подвеска корпуса жесткая подвеска корпуса

60 1 129 129 122

2 116 119 117

4 0 0 116

8 0 0 116

16 0 0 116

80 1 130 130 122

2 117 120 117

4 0 0 116

8 0 0 116

16 0 0 116

100 1 130 131 122

2 117 120 117

4 0 0 116

8 0 0 116

16 0 0 116

120 1 131 132 122

2 115 118 117

4 0 0 116

8 0 0 116

16 0 0 116

Таблица 6. Значения ах, их, Р с учетом динамических свойств тела оператора

Масса оператора, кг Полужесткая подвеска корпуса Жесткая подвеска корпуса

Вх, м Их Р Вх, м Их Р

60 0,0606 9,9 0 0,0687 8,7336 0

80 0,0784 7,6530 0 0,0883 6,7950 0

100 0,0953 6,2959 0 0,1071 5,6022 0

120 0,1110 5,4054 0 0,1236 4,8543 0

Таблица 7. Значения ат и в с учетом динамических свойств тела оператора

Масса Среднегеометрические частоты октавных полос, Полужесткая подвеска корпуса Жесткая подвеска корпуса

оператора, кг Гц от, м/с оа, м/с2 от, м/с оа, м/с2

60 1 0,1392 1,3713 0,1429 1,7915

2 0,0313 2,3924 0,0446 3,3951

4 0 0,2343 0 0,2359

8 0 0,2258 0 0,2322

16 0 0,0811 0 0,0968

80 1 0Б51 1,5937 0,15Б2 1,9798

2 0,033 2,5181 0,0472 3,5887

4 0 0,0011 0 0,1866

8 0 0,1763 0 0,1818

16 0 0,0587 0 0,0696

100 1 0,16 50 2,13 0,1713 1,7572

2 0,0321 2,4413 0,0457 3,4838

4 0 0,1510 0 0,5061

8 0 0,1459 0 0,1508

16 0 0,0460 0 0,0545

120 1 0,1810 2,7959 0,1881 2,0680

2 0,0284 2,1593 0,0404 3,0776

4 0 0,1300 0 0,4350

8 0 0,1259 0 0,4340

16 0 0,0381 0 0,0452

Результаты оцен ки э ф фективности системы виброизоляции рабочего места оператора лесопогрузчика на стадии проектирования

Эффективность системы виброизоляции рабочего места оценивается коэффициентом эффективности виброзащиты, который определяется по (формуле

жэ„ (®) = С/Т (о). (18)

Система обладает виброзащитными свойствами при условии [1] Кэф(ю)>1 и отношение частоты возбуждения к частоте собственных колебаний сиденья ю/ю0>1,41. При ю=1,41-ю0 колебания передаются без изменения, Кэф(ю)=1. Если ю/ю0< 1,41 (Кэф(ю)<1), система усиливает возмущающие воздействия. В соответствии с рекомендациями [1] выполнена оценка параметров системы виброизоляции рабочего места с учетом и без учета динамических свойств тела оператора.

Приведенный алгоритм позволил определить значения коэффициентов передачи системы виброизоляции (Т^ю)) и соответствующие им коэффициенты эффективности виброзащиты Кэф(ю) для граничных и среднегеометрических частот октавных полос при жесткой и полужесткой подвеске корпуса.

Выводы

По источнику возникновения вибрация, воздействующая на оператора лесопогрузчика, относится к вибрации 1 категории (транспортная).

Среднеквадратические значения относительных перемещений сиденья (сх) при всех рассмотренных вариантах параметров (массы оператора, типа подвески корпуса и других) значительно меньше свободного хода (d). Вероятность удара сиденья об упор (пробой подвески сиденья) Р=0 (Ux=4,8543...10,1351).

Значения нормируемых параметров ov, ca, Lv, полученные без учета динамических свойств тела оператора, существенно отличаются от соответствующих параметров, полученных с учетом указанных свойств. Учитывая то обстоятельство, что во втором случае расчетная схема более полно отражает свойства системы, при оценке эффективности виброизоляции следует пользоваться данными, полученными с учетом динамических свойств тела оператора.

Среднеквадратические значения виброскорости (табл. 6) при всех значениях массы оператора и типа подвески корпуса не превышает нормативные значения [5]. Логарифмический уровень виброскорости Lv (табл. 7) при полужесткой подвеске корпуса превышает на 7 дБ нормативное значение в октавной полосе 1 Гц, при жесткой подвеске - на 7 и 2 дБ, соответственно, в полосах частот 1 и 2 Гц.

Среднеквадратические значения виброускорения (табл. 6) в полосах со среднегеометрическими частотами 1 и 2 Гц превышают нормативные значения как при жесткой, так и при полужесткой подвеске корпуса (табл. 7).

В области низких частот система виброизоляции рабочего места трактора ТТ-4М при использовании его в качестве базы лесопогрузчика класса 35 кН недостаточно эффективна. При всех значениях массы оператора при частоте 4,39 с-1 Кэф(ю)<1. На частотах свыше 8,72 с-1 Кэф(ю)>1, следовательно, виброзащита оператора обеспечивается. Таким образом, нижней границей области подавляемых частот (f) следует считать - 1,4 Гц.

Список литературы

1. ГОСТ 12.4.025 - 76 Вибрация. Методы расчета виброизоляции рабочего места операторов самоходных машин. Основные положения - М.: Издательство стандартов, 1986. - 57с.

2. Ротенберг, Р.В. Подвеска автомобиля [Текст] / Р.В. Ротенберг - М.: Машиностроение, 1972. - 329с.

3. Лихачев, В.С. Испытания тракторов [Текст] / В.С. Лихачев - М.: Машиностроение, 1974. - 268с.

4. Васильева, А.В. О психофизиологических особенностях труда крановщиков (машинистов) лесопогрузчиков [Текст] / А.В Васильева //Труды ЦНИИМЭ, Охрана труда и эргономика в лесозаготовительной промышленности. - Химки, 1980. - с. 71 - 88.

5. ГОСТ 12.1.012 - 78. Вибрация. Общие требования безопасности [Текст] М.: Издательство стандартов 1982. -28с.

Estimation of the System of the Vibration Isolation of the Operator's Working Place of the Caterpillar Loggers

Vladimir F. Poletaykin

Siberian State Technological University. 82 Mira, Krasnoyarsk, 660049 Russia

Article is devoted estimation methods of the vibration isolation working place of the operators forest lifting - transport by the spectral analysis. Results of an estimation of parameters of system of the vibration isolation caterpillar loggers on a design stage are resulted.

Keywords: caterpillar loggers, system of the vibration isolation, the spectral analysis