CC BY
17
Оригинальная статья / Original article УДК 693.542
DOI: https://d0i.0rg/l 0.21285/2227-2917-2020-1 -100-107
Оценка прочности пенобетона при осевом одноосном сжатии
© А.И. Савенков3, П.А. Шустов3, П.С. Горбачь, А.О. Плосконосова3
аАнгарский государственный технический университет, г. Ангарск, Россия
ьИркутский национальный исследовательский технический университет, г. Иркутск, Россия
Резюме: Целью данной работы является сравнительная аналитическая оценка осевой прочности на сжатие пенобетона в зависимости от его марки по плотности с учетом потерь прочности в присутствии поверхностно-активных веществ, пористости, прочностных характеристик материала матрицы. Сравниваются значения, указанные в ГОСТ 25485-89 и вычисленные по предложенным аналитическим закономерностям по нормативным данным. Влияние пенообразующего реагента на прочность пеноцементной матрицы оценивалось согласно ГОСТ 30744-2001 на стандартных образцах-балочках размером 40х40х160 мм из контрольного цементного теста без наличия добавок и с добавками синтетического и протеинового пенообразователей разной концентрации в затворителе (от 0,3 до 3%). Степень влияния пенообразователя на прочность готового пенобетона, приготовленного по классической технологии, производилась на образцах-кубах размером 100х100х100 мм согласно ГОСТ 1018090. В статье изложены результаты исследования прочности при одноосном сжатии, вычисленные для ячеистого бетона в зависимости от марок по плотности известных из данных нормативных документов и других источников. Представлены аналитические выражения определения прочности, вычисленные для ячеистых бетонов средней плотностью 300-900 кг/м3. Предложенный подход, основанный на оценке исходных данных - класса прочности вяжущего, пористости, прочности матрицы, вида и концентрации пенообразователя - позволяет прогнозировать конечную прочность пенобетонных изделий данной средней плотности. Их рациональный учет поможет в производстве строительных изделий максимально возможной прочности при заданной плотности. Это позволит расширить область применения пенобетона в строительстве.
Ключевые слова: прочность на сжатие, класс прочности, матрица, пенобетон, цементный камень
Информация о статье: Дата поступления 11 декабря 2019 г.; дата принятия к печати 20 января 2020 г.; дата онлайн-размещения 31 марта 2020 г.
Для цитирования: Савенков А.И., Шустов П.А., Горбач П.С., Плосконосова А.О. Оценка прочности пенобетона при осевом одноосном сжатии. Известия вузов. Инвестиции. Строительство. Недвижимость. 2020;10(1):100-107. https://doi.org/10.21285/2227-2917-2020-1-100-107
Strength assessment of foam concrete under uniaxial compression
Andrey I. Savenkov, Pavel A. Shustov, Pavel S. Gorbach, Alena O. Ploskonosova
Angarsk State Technical University, Angarsk, Russia Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russia
Abstract. The article provides a comparative analysis of the axial compressive strength of foam concrete in relation to its density grade, considering loss of strength in the presence of surface-active agents, porosity and the strength properties of the matrix material. The values specified in GOST 25485-89 are compared with those calculated using proposed analytical patterns (detected in the normative data). The influence of the foaming reagent on the strength of the foam-cement matrix is assessed according to GOST 30744-2001 using standard beam samples measuring 40x40x160 mm made from the control cement without additives and from cement containing synthetic and protein foaming agents of different concentrations in the grouting fluid (from 0.3 to 3%). The influence of the foaming agent on the strength of the finished foam concrete prepared according to the traditional technological approach is assessed using cube samples measuring 100x100x100 mm in accordance with GOST 10180-90. The article presents the results of a study of strength under uniaxial compression, calculated for aerated concrete, depending on the by density grades obtained from the relevant regulatory documents and other sources. Analytical expressions for determining strength calculated for aerated concrete having an average density of 300-900 kg/m3 are presented. The proposed approach drawing on the assessment of initial data - the class of binder strength, porosity, matrix strength, type and concentration of the foaming agent - allows the ultimate strength of foam concrete
Том 10 № 1 2020
Известия вузов. Инвестиции. Строительство. Недвижимость с. 100-107 Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate Vol. 10 No. 1 2020 _pp. 100-107
ISSN 2227-2917
products of a given average density to be predicted. Rational consideration of these data will help in the manufacture of foam concrete building products of the highest possible strength at a given density, expanding scope of their application in construction.
Keywords: compressive strength, strength class, matrix, foam concrete, cement stone
Information about the article: Received December 11, 2019; accepted for publication January 20, 2020; avail-able online March 31, 2020.
For citation: Savenkov AI, Shustov PA, Gorbach PS, Ploskonosova AO. Strength assessment of foam concrete under uniaxial compression. Izvestiya vuzov. Investitsii. Stroitel'stvo. Nedvizhimost = Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate. 2020;10(1):100-107. (In Russ.) https://doi.org/10.21285/2227-2917-2020-1-100-107
Введение
При современных теплотехнических и экологических требованиях к возводимым объектам актуальной задачей является снижение энергоемкости и стоимости строительного производства. Применение ячеистых бетонов, к которым относится пенобетон, позволяет обеспечить высокое качество строительства и удовлетворять необходимые прочностные и теплотехнические требования к теплоизоляционным стеновым материалам согласно ГОСТ 25485-89.
Пенобетон - недорогой, экономичный, прочный, экологически чистый, химически и биологически стойкий материал, по экологич-ности он близок к дереву, но при этом он несгораемый и долговечный. Применяется пенобетон весьма широко и может использоваться в следующих областях:
- изготовление строительных блоков различных типоразмеров для строительства стенового ограждения жилых домов и устройства межкомнатных перегородок;
- каркасно-монолитное домостроение малоэтажных объектов;
- устройство ограждающих конструкций, теплоизоляция стен, полов, межэтажных перекрытий и покрытий промышленных зданий;
- заполнение траншейных полостей благодаря свойству пенобетона не оседать и не требовать виброуплотнения, обеспечивая полное заполнение пазух и пустот;
- теплоизоляция трубопроводов и магистральных теплотрасс.
Изготовление пенобетонных изделий при кажущейся простоте является сложным технологическим процессом, требующим тщательного соблюдения рецептуры и высокой производственной культуры. Поэтому при производстве пенобетона имеются трудности как технологического, так и теоретического характера. Иногда приходится уточнять рецептуру смеси по месту приготовления с учетом влияния местных факторов - качества воды, актив-
ности вяжущего, особенностей подачи смеси к месту укладки, к которым относятся высота подачи смеси и расстояние до места укладки.
Поскольку пенобетон представляет собой сложную многокомпонентную систему, то, чтобы добиться его высокого качества, необходимо учитывать множество элементов, которые влияют на его физико-механические свойства. Из всего многообразия факторов, можно выделить три основные группы:
- технологические факторы (вид технологии приготовления, параметры укладки смеси);
- состав смеси (вид и активность вяжущего, водотвердое отношение, качество заполнителя, вид и концентрация пенообразователя);
- условия твердения (температура смеси и среды) (рис. 1).
В данной работе рассматривается сравнительная аналитическая оценка осевой прочности на сжатие пенобетона в зависимости от некоторых его параметров: марки по плотности с учетом потерь прочности в присутствии поверхностно-активных веществ, пористости, прочностных характеристик материала матрицы.
Необходимо сравнить значения, указанные в ГОСТ 25485-89 и вычисленные по предложенным аналитическим закономерностям по данным нормативных и других документов.
Ячеистобетонная смесь представляет собой коллоидный раствор, состоящий из твердой, жидкой и газообразной фаз. Для формирования пористой структуры в состав смеси вводится поверхностно активные вещества (ПАВ).
В работах [1-5] отмечено, что, в зависимости от вида технологии, введение ПАВ может быть произведено либо смешиванием цементного раствора совместно с отдельно приготовленной пеной (классическая технология), либо взбиванием смеси, содержащей все компоненты (баротехнология).
Том 10 № 1 2020 ISSN 2227-2917
Рис. 1. Схема взаимосвязи характеристик матрицы и свойств пенобетона Fig. 1. Diagram of the relationship between the characteristics of the matrix and the properties of foam concrete
Но наличие в смеси поверхностно активных веществ, во-первых, увеличивает сроки схватывания пенобетонной массы, во-вторых, замедляет рост его прочности.
При этом происходит разрыхление межпоровых перегородок и в итоге снижает конечную прочность изделия или монолитного массива, поскольку поверхностно активные вещества обволакивают сольватные оболочки цементных частиц и формируют на их поверхности адсорбционный слой толщиной в одну молекулу, вызывающий «стерический эффект отталкивания» [1, 2, 6, 7].
Влияние концентрации пенообразователя на механические свойства матрицы определено в ряде экспериментов и выявлено количественно через закономерности снижения прочности в зависимости от концентрации введенного ПАВ (рис. 2). Поскольку цементная матрица является плотным материалом, составляющим межпоровые перегородки, то именно она по большей части обеспечивает требуемые физико-механические характеристики ячеистобетонных изделий [6]. Следовательно, получая высокие механические показатели матрицы, можно добиться повышения конечной прочности пенобетона.
Рис. 2. Прочность цементной матрицы от концентрации пенообразователей Fig. 2. The strength of the cement matrix from the concentration of foaming agents
ISSN 2227-2917 Том 10 № 1 2020 102 (print) Известия вузов. Инвестиции. Строительство. Недвижимость с. 100-107 102 ISSN 2600-164X Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate Vol. 10 No. 1 2020 _(online)_pp. 100-107
На прочность ячеистого бетона также оказывает влияние активность цемента. Для производства современных неавтоклавных пе-нобетонов целесообразно применять алито-вые портландцементы марок 500, 550 и даже 600 (см. рис. 1).
Протеиновый пенообразователь, введенный в смесь, не дает такого эффекта снижения прочности, как синтетический, поскольку он имеет меньшую кратность и при гидратации цемента в растворе с синтетическим пенообразователем стерический эффект проявляется в большей степени ввиду его избыточной пе-нообразующей активности.
Результаты и их обсуждение При оценке взаимосвязи средней плотности и осевой прочности пенобетона можно утверждать, что чем больше величина средней плотности ячеистого бетона и меньше показатель общей пористости, тем больше в массиве
материала плотной матрицы и, следовательно, возрастая конечная прочность поризованного цементного камня с заполнителем.
В работах [8-11] проведены исследования, подтверждающие достоверность прямо пропорциональной взаимосвязи прочности и средней плотности вспененной матрицы.
В нормативных источниках (ГОСТ 25485-89) указан требуемый диапазон прочно-стей ячеистых бетонов, соответствующих их марке по плотности. Усредненные значения по диапазону даны на графике на рис. 3 с учетом формулы класса прочности:
B=Rb(1-Vt),
где В - класс прочности бетона; Rb - средняя величина прочности; V - коэффициент вариации; t - коэффициент Стьюдента при обеспеченности достоверности 0,95.
Рис. 3. Среднее значение прочности ячеистого бетона от марки по плотности Fig. 3. Average value of strength of cellular concrete from grade on density
Если аппроксимировать представленные графики прочности ячеистого бетона (см. рис. 3), вычисленные согласно ГОСТ 25485-89 по полиномиальному типу, то получаются следующие уравнения:
- для автоклавного ячеистого бетона:
Rb = 2 ■ 10 -5D2 - 0.0084 D + 1.914 ; (1)
- для неавтоклавного ячеистого бето-
на:
R, = 10 "5D2 - 0.0048 D + 1.07 , (2)
где D - марка по плотности, кг/м .
Степенная аппроксимация кривых согласно ГОСТ 25485-89 выявляет следующие уравнения прочности:
- для автоклавного ячеистого бетона:
Rb = 5 ■ 10 -6 Б 2 096 ; (3)
- для неавтоклавного ячеистого бетона:
Ru = 3 • 10
-6 d 2 , 077
(4)
При таких подходах к корреляции марки по плотности и осевой прочности на сжатие, в обоих случаях достоверность аппроксимации составляет R2 = 0,99. Это характеризует дан-
Том 10 № 1 2020
с. 100-107 Vol. 10 No. 1 2020 pp. 100-107
Известия вузов. Инвестиции. Строительство. Недвижимость Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate
ISSN 2227-2917
(print) ISSN 2500-154X (online)
ные модели как вполне адекватные. Но приведенные формулы не учитывают пористость, прочность матрицы, влияние пенообразующего агента.
При рассмотрении влияния пористости на прочность отмечается, что при повышении средней плотности ячеистого бетона рост прочности наблюдается по параболической зависимости, что отражено в работах [811, 12].
Причина такого явления заключается в том, что с ростом плотности постепенно снижается отрицательное влияние двух одновременно действующих факторов.
Во-первых, присутствие в цементных системах поверхностно-активных веществ снижает прочность цементного камня пропорционально концентрации ПАВ в растворе (см. рис. 2). Количественно это выражено формулой (6).
Во-вторых, имеется обратно пропорциональное влияние организованной пористости, это показано в формулах (1-4, 8), где показатель степени у величины плотности D больше единицы.
Имеется решение, учитывающее пористость и механические свойства матрицы. Прочность ячеистого бетона Rb в зависимости от пористости п и прочности матрицы Rm можно выразить согласно [9] следующим уравнением Кирслея-Вайнрайта:
Rb = Rm (1 - 4 ,
(5)
где Ь - эмпирический показатель.
Величина полной пористости, которая представляет собой соотношение объема пустот к полному объему бетона, может формироваться несколькими известными технологическими приемами, указанными в источниках [1-5].
Ввиду различных технологических требований, для получения заданной проектной пористости, необходимо либо ввести пену в раствор вяжущего, либо вспенить раствор быстрым вращением ротора смесителя, но при любой технологии приготовления ячеистобетонной смеси, пенообразователя должно быть минимально достаточное количество, но такое, чтобы его концентрация не привела к значительному снижению прочности готового изделия. Это количество определяется в каждом случае эмпирически, по достижении в растворе ПАВ критической концентрации мицеллообразования (ККМ), о чем указывается в работах [6, 13-15].
Рассматривая снижение прочности матрицы от концентрации введенного пенооб-
разователя, аппроксимируя графики на рис. 2, можно вывести следующую зависимость в общем виде:
R_ = Rn - k ■ С
(6)
где R0 - прочность матрицы без пенообразователя, МПа; к - линейный коэффициент снижения прочности матрицы от вида пенообразователя. Он определен для протеинового ПАВ к=1,338, для синтетического ПАВ к=2,757; с -концентрация пенообразователя в цементном тесте, % от массы цемента.
Подставив значение Rm в формулу (5) и
1 Рь
с учетом того, что п = 1 - — , получим в итоге
Р
Rb = (Rо - k ■ c) ■
f Р V
b
Р
(7)
У
где показатель Ь зависит от средней плотности пенобетона и находится в пределах от 3 для D400 и до 4,5 для D900; рь - средняя плотность пенобетона данной марки, (кг/м3), р -плотность матрицы (кг/м3).
А.Т. Баранов в Центральном научно-исследовательском институте строительных конструкций (ЦНИИСК) им. В.А. Кучеренко [16, 17] предложил закономерность - это упрощенное выражение формул (1, 2). Оно вполне адекватно описывает прочность автоклавного ячеистого бетона в зависимости от средней плотности (см. рис. 4):
Rb = 2
10
- 5 D2
(8)
где Rb - конечная прочность ячеистого бетона, Мпа; D - марка по плотности, кг/м3.
На рис. 4 представлены графики зависимости прочности ячеистого бетона от средней плотности, на которых сравнивается прочность по ГОСТ 25485-89 для автоклавных и неавтоклавных бетонов со значениями, полученными по формуле А.Т. Баранова (8).
Таким образом, приведенные формулы могут помочь в расчете осевой прочности на сжатие ячеистых бетонов в диапазоне средних плотностей от 300 кг/м3 до 900 кг/м3. Это облегчит работу как производителей ячеистобе-тонных изделий, так и проектировщиков и потребителей.
Выводы
Рассмотренные аналитические методы оценки осевой прочности на сжатие могут служить в качестве вспомогательного материала для расчета и прогнозирования физико-механических свойств ячеистых бетонов.
ISSN 2227-2917 Том 10 № 1 2020 104 (print) Известия вузов. Инвестиции. Строительство. Недвижимость с. 100-107 104 ISSN 2600-164X Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate Vol. 10 No. 1 2020 _(online)_pp. 100-107
Рис. 4. Прочность пенобетона от плотности Fig. 4. The strength of foam concrete density according
При проектировании состава такого бетона следует учесть самые значимые факторы качества, обеспечивающие прочность матрицы и готового ячеистобетонного изделия. К ним относятся водотвердое отношение, класс прочности вяжущего, вид и природа пенообра-
зователя. Их рациональный учет поможет в производстве строительных изделий максимально возможной прочности при заданной плотности. Это позволит расширить область применения пенобетона в строительстве.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Савенков А.И., Горбач П.С., Щербин А.С. Неавтоклавный пенобетон. Факторы качества: монография. Ангарск: Изд-во Ангарской государственной технической академии, 2013.
2. Савенков А.И., Баранова А.А. Прочность и подвижность пеноцементной матрицы в присутствии пенообразователей // Теория и практика внедрения новых технологий и материалов в производстве и строительстве: материалы I Междунар. науч.-практ. конф. М., 2012. С. 83-88.
3. Мартыненко В.А. Ячеистые и поризованные легкие бетоны: сб. науч. трудов. Днепропетровск: Пороги, 2002.
4. Шахова Л.Д. Технология пенобетона. Теория и практика: монография. М.: АСВ, 2010. 246 с.
5. Шахова Л.Д. Роль пенообразователей в производстве пенобетона // Строительные материалы. 2007. № 4. С. 17-20.
6. Баранова А.А., Савенков А.И., Шустов П.А. Природа пенообразователя и свойства цементной матрицы // Известия вузов. Инвестиции. Строительство. Недвижимость. 2016. № 3 (18). С. 63-70. https://doi.org/10.21285/2227-2917-2016-3-63-70
7. Ланге К.Р. Поверхностно-активные вещест-
ва. Синтез, свойства, анализ, применение / Под науч. ред. Л.П. Зайченко. СПб: Профессия, 2007. 239 с.
8. Roy D.M., Gouda G.R. Porosity-strength relation in cementitious materials with very high strengths // J. Am. Ceram. Soc. 1973. № 56. P. 549-550. https://doi.org/10.1111/j.1151-2916.1973.tb12410.x
9. Kearsley E.P., Wainwright P.J. The Effect of Porosity on the Strength of Foamed Concrete // Cem. Concr. Res. 2002. № 32. P. 233-239. https://doi.org/10.1016/s0008-8846(01)00665-2
10. Nambiar E.K.K., Ramamurthy K. Models for strength prediction of foam concrete. Materials and Struc-tures. 2007. Vol. 41. № 2. P. 247-254. https://doi.org/10.1617/s11527-007-9234-0
11. Chen X., Wu S., Zhou J. Influence of porosity on compressive and tensile strength of cement mortar. Construction and Building Materials. 2013. Vol. 40. P. 869-874. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2012.11.072
12. Мартыненко В.А. Теоретические и структурные свойства ячеистого бетона // Theoretical Foundations of Civil Engineering: збiрник наук. праць Приднтровськой державной академИ будiвництва та арх^ектури i Варшавського
Том 10 № 1 2020 ISSN 2227-2917
техн. уывер. (Dniepropietrovsk-Warsaw, 2003). С.177-186.
13. Баранова А.А., Савенков А.И. Свойства матрицы пенобетона на синтетическом и протеиновом пенообразователях // Современные технологии и научно-технический прогресс. 2014. Т. 1. С. 44.
14. Баранова А.А., Савенков А.И. Пенообразователи и прочность пенобетона // Известия Сочинского государственного университета.
2014. № 3 (31). С. 10-14.
15. Homann M. Porenbeton-Handbuch - Planen und Bauen mit System, 6. Aufgabe. Gütersloh: Bauverlag, 2008.
16. Гениев Г.А., Киссюк В.Н., Левин Н.И., Нико-нова Г.А. Прочность легких и ячеистых бетонов при сложных напряженных состояниях. М.: Стройиздат, 1978. 166 с.
17. Баранов А.Т. Пенобетон и пеносиликат. М.: Промстройиздат, 1956. 82 с.
REFERENCES
1. Savenkov AI, Gorbach PS, Shcherbin AS. Non-Autoclaved foam concrete. Quality factor. Angarsk: Angarsk state technical academy, 2013. (In Russ.)
2. Savenkov A.I., Baranova A.A. Strength and mobility of foam-cement matrix in the presence of foaming agents. Teoriya i praktika vnedreniya novykh tekhnologii i materialov v proizvodstve i stroitel'stve: materialy I Mezhdunar. nauchno-prakticheskoi konferentsii = Theory and practice of introduction of new technologies and materials in manufacturing and construction: materials of I international scientifically-practical conference. Moscow; 2012. p. 83-88. (In Russ.)
3. Martynenko VA. Cellular and porous lightweight concretes: collection of proceedings. Dnepropetrovsk: Porogi; 2002. (In Russ.)
4. Shakhova LD. Technology of foam concrete. Theory and practice. Moscow: ACU; 2010. 246 p. (In Russ.)
5. Shakhova LD. The Role of foaming agents in the production of foam concrete. Stroitel'nye materialy = Construction materials. 2007;4:16-19. (In Russ.)
6. Baranova AA, Savenkov AI, Shustov PA. Nature of foam generated agent and properties of cement matrix. Izvestiya vuzov. Investitsii. Stroitel'stvo. Nedvizhimost' = Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate. 2016;3:63-70. (In Russ.)
https://doi.org/10.21285/2227-2917-2016-3-63-70
7. Lange KR. Surface - active substances. Synthesis, properties, analysis, application. under water. LP. Zaichenko (eds.). St. Petersburg: Profes-siya; 2007. 239 p. (In Russ.)
8. Roy DM, Gouda GR. Porosity-strength relation in cementitious materials with very high strengths. Journal of the American Ceramic Society. 1973;56(10):549-550. https://doi.org/10.1111/j.1151-
2916.1973.tb12410.x
9. Kearsley EP, Wainwright PJ. The effect of porosity on the strength of foamed concrete. Cement and Concrete Research. 2002;32(2):233-239. https://doi.org/10.1016/s0008-8846(01)00665-2
10. Nambiar EKK, Ramamurthy K. Models for strength prediction of foam concrete. Materials and Structures. 2007;41(2):247-254. https://doi.org/10.1617/s11527-007-9234-0
11. Chen X, Wu S, Zhou J. Influence of porosity on compressive and tensile strength of cement mortar. Construction and Building Materials. 2013;40:869-874.
https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2012.11.072
12. Martynenko VA. Theoretical and structural properties of cellular concrete. Theoretical Foundations of Civil Engineering: збiрник наук. праць Приднтровськой державной академп будiвництва та арх^ектури i Варшавського техн. уывер. (Dniepropietrovsk-Warsaw, 2003). p. 177-186. (In Russ.)
13. Baranova AA, Savenkov AI. The matrix properties of foamed concrete with synthetic and protein foaming agents. Sovremennye tekhnologii i nauchno-tekhnicheskii progress. 2014;1:44. (In Russ.)
14. Baranova AA, Savenkov AI. Foam maker and foam concrete durability. Izvestiya Sochinskogo gosudarstvennogo universiteta. 2014;3:10-14. (In Russ.)
15. Homann M. Porenbeton-Handbuch - Planen und Bauen mit System, 6. Aufgabe. Gutersloh: Bauverlag, 2008. (In Germany)
16. Geniev GA, Kissuck VN, Levin N, Nikonov GA. Strength of light and porous concrete under complex stress States. Moscow: Stroizdat; 1978. 166 p. (In Russ.)
17. Baranov A. T. Foam Concrete and foam silicate. Moscow: Promstroizdat; 1956. 82 p. (In Russ.)
Критерии авторства
Савенков А.И., Шустов П.А., Горбач П.С., Плосконосова А.О. имеют равные авторские права. Савенков А.И. несет ответственность за плагиат.
Contribution
Savenkov A.I., Shustov P.A., Gorbach P.S., Ploskonosova A.O. have equal author's rights. Savenkov A.I. bears the responsibility for plagiarism.
ISSN 2227-2917 Том 10 № 1 2020 106 (print) Известия вузов. Инвестиции. Строительство. Недвижимость с. 100-107 106 ISSN 2600-164X Proceedings of Universities. Investment. Construction. Real estate Vol. 10 No. 1 2020 _(online)_pp. 100-107
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи
Сведения об авторах
Савенков Андрей Иванович,
кандидат технических наук, доцент кафедры промышленного и гражданского строительства, Ангарский государственный технический университет,
665835, г. Ангарск, ул. Чайковского, 60, Россия,
Se-mail: savenkov_andrey@mail.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0932-2181
Шустов Павел Александрович,
кандидат технических наук, доцент кафедры строительного производства,
Иркутский национальный исследовательский
технический университет,
664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83,
Россия,
е-mail: ctroitel@stu.edu
ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0932-2182
Горбач Павел Сергеевич,
кандидат технических наук, доцент кафедры промышленного и гражданского строительства, Ангарский государственный технический университет,
665835, г. Ангарск, ул. Чайковского, 60, Россия,
e-mail: gorbachps@mail.ru,
ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0932-2180
Плосконосова Алена Олеговна,
магистрант кафедры промышленного и гражданского строительства, Ангарский государственный технический университет,
665835, г. Ангарск, ул. Чайковского, 60, Россия,
е-mail: ploskonosova96@mail.ru,
ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0932-2183
Conflict of interests
The authors declare no conflict of interests regarding the publication of this article.
The final manuscript has been read and approved by all the co-authors.
Information about the authors
Andrey I. Savenkov,
Cand. Sci. (Eng.),
Associate Professor of the Department of Industrial and Civil Engineering, Angarsk State Technical University, 60 Chaikovskogo St., Angarsk 665835, Russia, He-mail: savenkov_andrey@mail.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0932-2181
Pavel A. Shustov,
Cand. Sci. (Eng.),
Associate Professor of the Department of Building Production,
Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia, e-mail: ctroitel@stu.edu, ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0932-2182
Pavel S. Gorbach,
Cand. Sci. (Eng.),
Associate Professor of the Department of Industrial and Civil Engineering, Angarsk State Technical University, 60 Chaikovskogo St., Angarsk 665835, Russia, e-mail: gorbachps@mail.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0932-2180
Alena O. Ploskonosova,
Master Degree Student of the Department of Industrial and Civil Engineering, Angarsk State Technical University, 60 Chaikovskogo St., Angarsk 665835, Russia e-mail: ploskonosova96@mail.ru, ORCID: https://orcid.org/0000-0003-0932-2183
Том 10 № 1 2020 ISSN 2227-2917
