CC BY
7УДК 621.7.044.7
ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ВИХРЕВОЙ ТРУБЫ С ЭЖЕКТОРОМ ДЛЯ ВНУТРИКАНАЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ КОНЦЕНТРАТОРА ИНДУКТОРА ПРИ МАГНИТНО-ИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКЕ МАТЕРИАЛОВ
В. Н. Самохвалов, Д. Г. Черников, Р. Ю. Юсупов, О. И. Кибисов
Самарский национальный исследовательский университет имени академика С. П. Королева, Самара, Российская Федерация
Аннотация. Рассмотрена возможность и эффективность внутриканального охлаждения индукторной системы с концентратором магнитного поля, применяемого в процессах магнитно-импульсной обработки металлов, низкотемпературным потоком воздуха от вихревой трубы с эжектором. Установлено, что предлагаемый способ и устройство обладает достаточно высокой эффективностью при высокой степени безопасности процесса.
Ключевые слова: магнитно-импульсная обработка, концентратор магнитного поля, охлаждение, вихревая труба, эжектор.
Для цитирования: Самохвалов В. Н., Черников Д. Г., Юсупов Р. Ю., Кибисов О. И. Оценка эффективности применения вихревой трубы с эжектором для внутриканального охлаждения концентратора индуктора при магнитно-импульсной обработке материалов // Аэрокосмическая техника и технологии. 2023. Т.1. № 2. С. 58-71.
EFFICIENCY EVALUATION OF THE USE OF A VORTEX TUBE WITH AN EJECTOR FOR INTRACHANNEL COOLING OF THE INDUCTOR CONCENTRATOR FOR PULSED MAGNETIC PROCESSING OF MATERIALS
V. N. Samokhvalov, D. G. Chernikov, R. Yu. Yusupov, O. I. Kibisov
Samara National Research University, Samara, Russian Federation
Abstract. The possibility and efficiency of intra-channel cooling of an inductor system with a magnetic field concentrator, used in the processes of pulsed magnetic metal processing, by a low-temperature air flow from a vortex tube with an ejector are considered. It has been established that the proposed method and device have a sufficiently high efficiency and a high process safety.
Keywords: magnetic pulse processing, magnetic field concentrator, cooling, vortex tube, ejector.
© Самохвалов В. Н., Черников Д. Г., Юсупов Р. Ю., Кибисов О. И., 2023
For citation: Samokhvalov V. N., Chernikov D. G., Yusupov R. Yu., Kibisov O. I. Efficiency evaluation of the use of a vortex tube with an ejector for intrachannel cooling of the inductor concentrator for pulsed magnetic processing of materials. Aerospace Engineering and Technology. 2023. Vol. 1. No. 2, pp. 58-71.
Введение
Концентраторы магнитного потока широко применяются при высокочастотном нагреве проводников для формирования зоны усиленного поля в приосевой области магнита [1], создания требуемого распределения индукции и увеличения напряженности поля в локальных зонах при магнитно-импульсной обработке металлов (МИОМ) [2, 3]. Концентраторы магнитного поля для МИОМ выполняются из высокопрочных материалов с высокой электропроводностью, поэтому применение концентраторов позволяет существенно увеличить ресурс индукторных систем.
В условиях серийного производства при большой частоте следования импульсов разрядов магнитно-импульсной установки (МИУ) концентраторы требуют охлаждения. Из-за большой массы концентратора при относительно малой площади его открытой поверхности внутри индуктора поверхностное охлаждение обдувом воздуха не эффективно. Охлаждение концентратора целесообразно проводить охлаждающей средой, проходящей по каналам внутри него. Для этих целей может использоваться неэлектропроводная жидкость с малым коэффициентом поверхностного натяжения - деминерализованная вода, масло и т. п. В этом случае концентраторы охлаждают с применением системы охлаждения водяного или масляного радиатора с вентилятором. Но применение таких агрегатов требует высокой степени герметичности всей системы охлаждения концентратора, нарушение которой в процессе разряда МИУ может приводить к недопустимым последствиям.
Исключение этих недостатков возможно при охлаждении концентратора низкотемпературным потоком воздуха от вихревой трубы (ВТ) со встроенным эжектором, проходящим по его внутренним каналам.
Суть вихревого эффекта Ранка заключается в разделении газа на две фракции при его тангенциальном вводе и закручивании в цилиндрической или конической камере ВТ. На периферии камеры расширения образуется закрученный поток с большей температурой, выходящий через диффузор, а в центре - закрученный охлажденный поток, выходящий через диафрагму. Наибольшее применение нашли противоточные ВТ с коническим диффузором и периферийным выходом подогретого воздуха [4, 5]. Но для работы со встроенным эжектором более простой является схема противоточной ВТ с осевыми выходами воздуха (рис. 1).
нагретый
\Т
"Я 1
холодный
сжатый воздух
Рис. 1. Принципиальная схема противоточной ВТ с осевыми выходами воздуха 1 - тангенциальное закручивающее устройство; 2 - щелевой развихритель потока
Конструктивная схема разработанной ВТ со встроенным эжектором показана на рис. 2. Сжатый воздух в ВТ подается через штуцер 6 и закручивается «улиткой» 5, выполненной по спирали Архимеда, в камере расширения 1. Диаметр камеры расширения равен В = 10 мм, длина - 76 мм. Толщина «улитки» составляет 2,5 мм.
Рис. 2. Вихревая труба со встроенным эжектором
Охлажденный поток воздуха выходит через штуцер 7 во фланце 2 и поступает на вход в канал охлаждения концентратора (см. рис. 1). Нагретый периферийный поток воздуха проходит через развихритель во фланце 3 и отверстие в сопле 10, поступая на высоконапорный вход в камеру смешения 9 эжектора. Через низконапорный штуцер 8 в эжектор поступает нагретый воздух из канала охлаждения концентратора. Сменные диафрагмы 5 из нержавеющей стали толщиной 0,25 мм выполнены с диаметрами отверстия d, равными 3; 4; 4,5; 5 мм В = 0,3-0,5). Сменные сопла 10 выполнены с диаметрами проходного отверстия ВС, равными 2,5; 3; 3,5; 4; 5; 6; 7 мм. Шайба 11 предназначена для герметизации камеры эжектора при установке сменных сопел.
Концентратор, охлаждаемый изнутри воздухом от ВТ, не требует строгой герметичности как в случае применения охлаждающей жидкости, поэтому разъемный концентратор можно делать с поперечным разъемом и осевой стяжкой частей. Небольшой выход сухого воздуха через микрозазоры по поверхности стыка частей концентратора не представляет опасности для работы как индуктора, так и всего технологического электрооборудования.
Вихревая труба может быть подключена к обычной заводской сети питания сжатым воздухом [4, 5]. Вихревые трубы имеют ряд положительных свойств по отношению к другим возможным устройствам охлаждения индукторных систем с концентраторами магнитного поля: отсутствуют какие-либо хладагенты и теплоносители; простота конструкции ВТ минимизирует трудоемкость ее изготовления, монтаж и обслуживание; отсутствуют подвижные части, что существенно повышает надежность функционирования системы охлаждения индуктора.
Вихревая труба является малоинерционным устройством - время выхода ВТ на номинальный режим работы после подачи сжатого газа на вход составляет 1-2 с [6]. Это позволяет практически мгновенно регулировать тепловой режим работы системы охлаждения концентратора.
Цель экспериментов - исследование возможности и эффективности внутри-канального охлаждения концентратора магнитного поля воздухом с низкой температурой от ВТ. Побочным продуктом при работе ВТ в режиме генератора холода является поток нагретого воздуха. Его можно использовать для увеличения эффективности прокачки охлажденного воздуха по длинным и узким каналам охлаждения в концентраторе путем применения встроенного эжектора.
Экспериментальное оборудование и оснастка
Экспериментальное оборудование включает ВТ со встроенным эжектором, подключенную к сети сжатого воздуха, воздушный редуктор и манометр (рис. 3). Выход охлажденного воздуха из ВТ через гибкие шланги, тройник и трубки подключены к входным отверстиям охлаждающих каналов в концентраторе. Выходные отверстия концентратора через шланги, тройник и трубки соединены с низконапорным входом эжектора. Высоконапорный вход эжектора соединен с «горячим» выходом ВТ. Концентратор расположен внутри многовиткового
Рис. 3. Схема экспериментального оборудования 1 - ВТ; 2 - эжектор; 3 - индуктор; 4 - концентратор; 5 - тепловизор; 6 - заготовка
индуктора, подключенного к МИУ-10У. В концентраторе установлена толстостенная заготовка - пруток из алюминиевого сплава. Температура нагрева и охлаждения в контрольных точках измерялась тепловизором, а температура воздуха на выходе из ВТ и на входе в эжектор - электронными термометрами Digital Thermometer Mastech MS6500 с применением термопар. Спай термопар размещался в центре соединительных резиновых трубок. Общий вид экспериментального стенда представлен на рис. 4.
Рис. 4. Экспериментальный стенд на базе МИУ-10У
Давление охлажденного воздуха на выходе из ВТ сравнительно мало (не более 0,1 МПа) при давлении в обычных заводских сетях сжатого воздуха Р = 0,6-0,8 МПа. С учетом большого сопротивления протеканию воздушного потока по длинному и узкому каналу в концентраторе выход из охлаждающего канала концентратора был подключен к низконапорному входу эжектора. Использование эффекта эжектирования (откачки воздуха) повышает разность давлений на входе и выходе из канала охлаждения концентратора. Это позволяет повысить скорость и объем охлажденного воздуха, проходящего по узким и длинным каналам в концентраторе, при неизменных давлении на входе ВТ и общем расходе сжатого воздуха.
Для интенсификации теплоотвода внутреннюю полость воздушных каналов внутри концентратора целесообразно выполнять с большой площадью теплоот-вода (большим периметром сечения канала), т. е. узкие, но глубокие каналы. При этом с учетом относительно низкой теплопроводности воздуха желательна максимально большая длина каналов внутри концентратора. Это повышает эффективность охлаждения концентратора при постоянном объеме проходящего потока воздуха от ВТ. Возможные схемы расположения каналов охлаждения, которые можно получить фрезерованием (например, на станках с числовым программным управлением), показаны на рис. 5.
а
б
Рис. 5. Принципиальные схемы возможного расположения каналов воздушного охлаждения внутри концентратора
При выполнении каналов по первой схеме (рис. 5, а) достигается наибольшая площадь поверхности внутреннего канала, охлаждаемая воздухом, что существенно с учетом малой теплопроводности воздуха. Схема кольцевых каналов с одинарным вводом и выходом охлаждающего воздуха (рис. 5, б) проще в изготовлении и удобнее для размещения входных и выходных штуцеров, особенно у концентраторов малого диаметра, поскольку они располагаются дальше друг от друга. Число каналов определяется исходя из толщины перемычек между каналами для обеспечения необходимой механической прочности внешнего и внутреннего кольца концентратора, расположенных вблизи скин-слоя вихревых токов при работе индукторной системы.
Возможна схема кольцевых каналов с двойным входом и выходом воздуха, которая позволяет лучше охлаждать зону разреза концентратора и обеспечивает более равномерное охлаждение всего объема металла концентратора (рис. 6). Также здесь воздушные каналы проходят относительно близко к скин-слою тока, протекающему при разряде МИУ по поверхностям концентратора. Поэтому такая схема обеспечивает наиболее быстрое охлаждение всего объема металла концентратора, нагреваемого протекающими по нему импульсными вихревыми токами.
а
Рис. 6. Принципиальная схема каналов воздушного охлаждения (а) и общий вид (б)
разъемного концентратора
Воздушные штуцеры целесообразно устанавливать с нерабочей стороны концентратора (со стороны подключения выводов индуктора к МИУ) - они не мешают свободному доступу к концентратору во время установки и съема обрабатываемых заготовок.
При проведении экспериментальных исследований использован концентратор с двойным входом и выходом воздуха (рис. 5). Наружный диаметр концентратора равен 100 мм, диаметр рабочего отверстия 30 мм, длина его рабочей зоны 20 мм. Ширина рабочей зоны многовиткового индуктора составила 32 мм, ширина концентратора по наружному диаметру - 40 мм. Индуктор подключался к МИУ-10У, разработанной Самарским университетом: емкость накопителя энергии C = 70 мкФ; частота разряда собственная F0 = 55 кГц; индуктивность разрядного контура L0 = 110 мкГн; напряжение заряда U = 1-19 кВ; максимальная запасаемая энергия Wmax = 10 кДж.
Для измерения температуры нагрева концентратора и фиксации общей картины его теплового поля применялся тепловизор FLIR Thermovision A20M-F (5, см. рис. 3). Ось объектива тепловизора нормальна поперечному сечению индуктора (концентратора), съемка проводилась с расстояния 1,2 м. Для работы тепловизора и визуализации результатов измерений применялась программа ThermaCAM Resercher Professional 2.8 SR-1.
Для повышения контрастности теплового поля и точности измерения температур (исключения бликов) при работе тепловизора поверхность концентратора подвергалась пескоструйной обработке.
Методика экспериментального исследования
Эксперименты проводились при давлении сжатого воздуха на входе в ВТ, равном P = 0,5 МПа. Варьируемые факторы в рандомизированных экспериментах: диаметр отверстия диафрагмы ВТ d («холодный» выход ВТ); диаметр отверстия сопла Dc, выполняющего роль осевого диффузора ВТ («горячий» выход ВТ). Это позволило менять как относительный весовой расход холодного потока ^ [4, 5], так и величину снижения температуры охлажденного потока:
^ = GX/G, ДТх = Tx - То,
где Gx - расход холодного потока на выходе ВТ; G - весовой расход сжатого воздуха на входе ВТ; Tx - температура охлажденного воздуха на выходе ВТ; Т0 - температура воздуха на входе ВТ.
Варьирование диаметром отверстия сопла при постоянном диаметре смесительной камеры DK в корпусе эжектора, равном 8 мм, позволяло менять величину основной геометрической характеристики эжектора:
m = Fk/Fs,
где FS - площадь сечения сопла активного потока; Fk - площадь сечения камеры смешения:
Рк - 4 р - -4
Эк - диаметр смесительной камеры; DS - диаметр отверстия сопла эжектора. С увеличением т растет величина коэффициента эжекции [7]:
k = G2/Gl,
где G2 - объем эжектируемого газа; G1 - расход (объем) эжектирующего потока.
В данном случае Gl - расход горячего воздуха из ВТ на высоконапорном входе эжектора; G2 - объем охлаждающего воздуха на низконапорном входе эжектора, равный расходу холодного потока ВТ:
k -
GГ 1 - ^
Экспериментальные исследования проводились при постоянном давлении сжатого воздуха на входе в ВТ Р = 0,5 МПа, поддерживаемым с помощью редуктора с использованием принципа рандомизации опытов. Варьируемые параметры: диаметр отверстия диафрагмы d; диаметр отверстия сопла ЭС, выполняющего одновременно роль диффузора. Это позволяло варьировать относительным весовым расходом холодного потока:
^ = ОХ/в,
где в - весовой расход сжатого воздуха на входе ВТ.
Переменной геометрической характеристикой, используемой ВТ совмещенной с эжектором, являлось отношение площадей проходных сечений диафрагмы (холодный поток) и сопла эжектора, выполняющего роль диффузора ВТ (нагретый поток):
в
рд = #
рс эс
2
где Рд, d - площади и диаметр отверстия диафрагмы ВТ; РС, Эс - площади и диаметр отверстия сопла эжектора, выполняющего роль диффузора ВТ.
Точки измерения тепловизором температуры открытой поверхности концентратора при всех режимах работы ВТ с эжектором и без эжектора показаны на рис. 7. Контрольные точки расположены на плоской торцевой поверхности концентратора, что позволило минимизировать погрешности измерения температуры тепловизором (угол наклона конической части концентратора 27,5°, а допустимый угол при работе тепловизора не более 7°).
Рис. 7. Точки и линия измерения температуры на поверхности концентратора
В качестве показателя эффективности охлаждения концентратора взята скорость его охлаждения, т. е. отношение величины снижения средней температуры нагретого концентратора ДТ в контрольных точках ко времени снижения средней температуры охлажденного концентратора в контрольных точках до заданной величины, от момента включения ВТ Дт:
О = ДТ/Дт ,
где ДТ = Тнс - Тхс, Тнс - средняя температура в контрольных точках после серии импульсов МИУ; ТХС - средняя температура в контрольных точках при достижении значения Т5 = 25 °С при работе ВТ.
Экспериментальные исследования
В каждом отдельном опыте производился 10-кратный разряд накопителей МИУ-10 с энергией Ж = 2 кДж и минимальной временной задержкой. Тепловизором измерялась температура в контрольных точках Т\ - Т5 поверхности концентратора, после чего запускалась ВТ и фиксировалось время охлаждения в точке Т5 (точка максимального нагрева) до температуры 25 °С.
Тепловизором измерялись температуры нагрева (рис. 8, а) и охлаждения (рис. 8, б) в контрольных точках на поверхности концентратора. Одновременно по тепловизору фиксировалась и фотографировалась общая картина теплового поля на поверхности концентратора.
Определялась разница средних температур в контрольных точках при импульсном нагреве и последующем охлаждении, затем величина эффективности охлаждения ДТХС при работе ВТ с эжектором и без эжектора. В последнем случае выходной шланг отсоединялся от штуцера низконапорного входа эжектора, и штуцер заглушался пробкой.
г Рийио» | Ой|. Рае | тада | ТйЛсмптзпп |
рс]1 № | Мак Нам - № Лч Мег Рми! Е>ргенвп 21,6
24,1 -<0.? 1.1 у£> 34,1 2, В
а
9£ Дла1у*1* РогШап | ОЬ ¡, Раг | О I "адь | Е? Тем саттап! |
им | Уакю[°С|| Мг РЪг- №к-т | МО ЭЕ^У Реэ_# ЕфГКЯОП
Ьмдо 1 2и,я ИВ,?
1 £4,$
ЭТ2 35,7
ЗРАЗ 25.9
ЯИИ 25,8
3=1] 5 Л. 6
иш 25,3 20,0 4,6 -27.7 1,4
-г
32- 23— 21?— 24- - ------ -----—--
С1Г5СГ нп №1 Дуд Си ГИГ X 1 ОЖ50Т Г
0-а- 1Ш1 25,3 »,9 ¿7,7
б
Рис. 8. Температура поверхности концентратора в контрольных точках и по линии ¿[0]: а - после серии разрядов МИУ; б - после включения ВТ и охлаждении концентратора
Для серийного производства главным фактором оценки работоспособности индукторной системы с концентратором является скорость его охлаждения. Получены зависимости интенсивности (скорости) охлаждения концентратора О от температуры нагрева после серии импульсов ко времени достижения температуры 25 °С в точке Т5 от величины в (при d/D = 0,4) при работе ВТ с эжектором и без эжектора (рис. 9).
ю
ЬаЬе! | Уа)и&
1гм цезии
3=133 9Р<Н ЭТ5
ШМ
Рис. 9. Сравнение скорости охлаждения концентратора ВТ с эжектором и без эжектора
Обсуждение результатов экспериментов
Эффект охлаждения воздуха ДТХ в ВТ без применения эжектора достигает максимума при ц = 0,25, а удельная холодопроизводительность q - при ц = 0,6 [4]:
q = ц АТХ Ср,
где Ср - изобарная теплоемкость воздуха; ц - относительный весовой расход холодного потока.
Вследствие возрастания степени расширения газа при использовании эжектора теоретическая расчетная величина эффекта охлаждения ДТХ может увеличиться на 12-22 %. Наиболее эффективное использование эжектора для утилизации энергии горячего потока наблюдается при ц = 0,3-0,4 [4].
Экспериментально полученные результаты качественно подтверждают результаты этих теоретических расчетов. Скорость охлаждения концентратора при использовании ВТ с эжектором и без эжектора примерно равны при в < 1 (рис. 8). С ростом в (увеличением отношения площади диафрагмы к площади диффузора) увеличивается относительный весовой расход холодного потока ц, но одновременно начинает снижаться степень охлаждения воздуха ДТХ. При работе ВТ с эжектором в диапазоне 1,25 < в < 3 это обеспечивает более высокую удельную холодопроизводительность q. Скорость охлаждения концентратора О ВТ с эжектором в этом диапазоне на 6-8 % больше, чем ВТ без эжектора. При дальнейшем увеличении в эффект эжектирования снижается и исчезает при так как это в обоих случаях режим работы однорасходной ВТ.
Относительно малое различие скорости охлаждения концентратора при работе ВТ с эжектором и без эжектора (рис. 8) обусловлено тем, что параметры использованного эжектора не позволили обеспечить оптимальные режимы эжек-тирования охлаждающего потока при относительно большой длине канала кон-
центратора. Количество теплоты, полученное концентратором после разряда МИУ:
Q = МСУ АТ,
где М - масса концентратора; СУ - удельная теплоемкость материала концентратора; ДТ - изменение средней температуры концентратора за счет нагрева вихревыми токами.
В серийном производстве для поддержания стабильной температуры концентратора перед каждой последующей операцией МИОМ необходимо выполнять условия равенства энергии, выделяемой на предыдущем разряде МИУ, и отводимой энергии. Это позволяет определить интервал следования разрядов МИУ Дт при выполнении технологических операций.
При известной (расчетной или измеренной) величине Q и экспериментально полученному значению скорости охлаждения О при заданных (выбранных) параметрах ВТ и эжектора можно определить время Дт, необходимое для охлаждения концентратора до заданной начальной температуры (длительность цикла):
а АТ Q Ат =-= —--.
а мсУ а
При неизменных параметрах ВТ и эжектора величиной скорости охлаждения О, а следовательно и Дт, можно варьировать за счет изменения весового расхода воздуха, регулируя давление на входе ВТ редуктором.
Заключение
Экспериментально полученные результаты позволяют сделать вывод, что охлаждение концентратора магнитного поля воздухом от ВТ обладает достаточно высокой эффективностью при высокой степени безопасности процесса. Применение ВТ с эжектором позволяет при неизменном расходе сжатого воздуха интенсифицировать прокачку охлажденного в ВТ воздуха по узким и длинным каналам в материале концентратора магнитного поля индукторной системы для МИОМ в условиях серийного производства изделий. Уровень шума при работе ВТ со встроенным эжектором не превышает значений шума при работе пнев-моинструмента, применяемого в промышленном производстве.
Для повышения эффективности охлаждения концентратора при работе ВТ с эжектором необходимо обеспечение оптимальных параметров эжектора [7, 8] и ВТ при их совместной работе с учетом конкретных параметров (длины, площади сечения, геометрии) внутренних каналов концентратора.
Библиографический список
1. Карасик В. Р. Физика и техника сильных магнитных полей. - М.: Наука, 1964. - 347 с.
2. Белый И. В. Справочник по магнитно-импульсной обработке металлов / И. В. Белый, С. М. Фертик, Л. Т. Хименко. - Харьков: Вища школа, 1977. - 168 с.
3. Расчет технологических параметров процессов электромагнитной штамповки плоских заготовок с использованием концентраторов / Н. Е. Проскуряков, А. К. Талалаев, Д. З. Лай, А. В. Володин // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. -2014. - № 4. - С. 55-63.
4. Меркулов А. П. Вихревой эффект и его применение в технике. - М.: Машиностроение, 1969. - 183 с.
5. Пиралишвили Ш. А. Вихревой эффект. Эксперимент, теория, технические решения / Ш. А. Пиралишвили, В. М. Поляев, М. Н. Сергеев; под. ред. А. И. Леонтьева. - М.: УНПЦ «Энергомаш», 2000. - 412 с.
6. Самохвалов В. Н. Распределение температуры на оси камеры расширения при различных схемах работы вихревой трубы // Письма в журнал технической физики. - 2021. - Т. 47. -№ 19. - С. 41-43. - https://doi.org/10.21883/PJTF.2021.19.51513.18786
7. Александров В. Ю. Оптимальные эжекторы (теория и расчет) / В. Ю. Александров, К. К. Климовский. - М.: Машиностроение, 2012. - 136 с.
8. Мальков В. М. Эффективный многосопловой эжектор: влияние геометрических параметров рабочего канала на его характеристики / В. М. Мальков, А. В. Емельянова // Аэрокосмическая техника и технологии. - 2023. - Т. 1. - № 1. - С. 131-148.
Дата поступления: 15.06.2023 Решение о публикации: 21.06.2023
Контактная информация:
САМОХВАЛОВ Владимир Николаевич - д-р техн. наук, профессор (Самарский национальный исследовательский университет им. академика С. П. Королева, Российская Федерация, 443086, Самара, Московское шоссе, д. 34), [email protected]
ЧЕРНИКОВ Дмитрий Генадьевич - канд. техн. наук, доцент (Самарский национальный исследовательский университет им. академика С. П. Королева, Российская Федерация, 443086, Самара, Московское шоссе, д. 34), [email protected]
ЮСУПОВ Ринат Юнусович - научный сотрудник (Самарский национальный исследовательский университет им. академика С. П. Королева, Российская Федерация, 443086, Самара, Московское шоссе, д. 34), [email protected]
КИБИСОВ Олег Игоревич - магистрант (Самарский национальный исследовательский университет им. академика С. П. Королева, Российская Федерация, 443086, Самара, Московское шоссе, д. 34), [email protected]
References
1. Karasik V. R. Fizika i tekhnika sil'nyh magnitnyh polej [Physics and Technology of Strong Magnetic Fields]. Moscow: Nauka, 1964, 347 p. (In Russian)
2. Bely I. V. Spravochnik po magnitno-impul'snoj obrabotke metallov [Handbook of magnetic pulse processing of metals] . Kharkov: Vishcha school, 1977, 168 p. (In Russian)
3. Proskuryakov N. E., Talalaev A. K., Lai D. Z., Volodin A. V. Raschet tekhnologicheskih par-ametrov processov elektromagnitnoj shtampovki ploskih zagotovok s ispol'zovaniem koncentrato-rov [Calculation of technological parameters of the processes of electromagnetic stamping of flat
blanks using concentrators]. Bulletin of the Tula State University. Technical science. 2014. No. 4, pp. 55-63. (In Russian)
4. Merkulov A. P. Vihrevoj effekt i ego primenenie v tekhnike [Vortex effect and its application in technology]. Moscow: Mashinostroenie, 1969, 183 p. (In Russian)
5. Piralishvili Sh. A. Vihrevoj effekt. Eksperiment, teoriya, tekhnicheskie resheniya [Vortex effect. Experiment, theory, technical solutions]. Moscow: UNPTs "Energomash", 2000, 412 p. (In Russian)
6. Samokhvalov V. N. Raspredelenie temperatury na osi kamery rasshireniya pri razlichnyh skhemah raboty vihrevoj truby [Temperature distribution on the axis of the expansion chamber for various schemes of operation of the vortex tube]. Letters to Technical Physics. 2021. Vol. 47. No. 19, pp. 41-43. https://doi.org/10.21883/PJTF.2021.19.51513.18786 (In Russian)
7. Alexandrov V. Yu. Optimal'nye ezhektory (teoriya i raschet) [Optimal ejectors (theory and calculation)]. Moscow: Mashinostroenie, 2012, 136 p. (In Russian)
8. Malkov V. M., Emelyanova A. V. Effektivnyj mnogosoplovoj ezhektor: vliyanie geometrich-eskih parametrov rabochego kanala na ego harakteristiki [Efficient multi-nozzle ejector: influence of geometrical parameters of the working channel on its characteristics]. Aerospace Engineering and Technology. 2023. Vol. 1. No. 1, pp. 131-148. (In Russian)
Date of receipt: June 15, 2023 Publication decision: June 21, 2023
Contact information:
Vladimir N. SAMOKHVALOV - Doctor of Technical Sciences, Professor (Samara National Research University, Russian Federation, 443086, Samara, Moskovskoe shosse, 34), [email protected]
Dmitry G. CHERNIKOV - Candidate of Technical Sciences, Associate Professor (Samara National Research University, Russian Federation, 443086, Samara, Moskovskoe shosse, 34), [email protected]
Rinat Yu. YUSUPOV - Researcher (Samara National Research University, Russian Federation, 443086, Samara, Moskovskoe shosse, 34), [email protected]
Oleg I. KIBISOV - Master Student (Samara National Research University, Russian Federation, 443086, Samara, Moskovskoe shosse, 34), [email protected]
