CC BY
16
УДК 616.314.11-089.843:615.465
0С0БЛИВ0СТ1 МАТЕМАТИЧНИХ Р0ВРАХУНК1В ЗАСТОСУВАННЯ СКЛОПЛАСТИКОВИХ ШТИФТ1В ПРИ РЕСТАВРАЦ11 ДЕВИАЛЬНИХ Р1ВЦ1В
Попович 1.Ю., Макаренко В.1.
Вищий державний навчальний заклад Укра'ши "УкраТнська медична стоматолопчна академ1я"
Виконано математичне об^рунтування штифтовог конструкцп девталъних фронталъних зу-б{в з погляду бюмехатки гх функцюнування. ОбГрунтована оптималъна глибина занурення склопластикового штифта в кореневий канал, оптималъна висота штифта в коронковш частит зуба та виб{р оптималъного д{аметра склопластикового штифта залежно в{д товщини стток кореня фронталъного зуба. В резулътат{ математичних розрахунтв з'ясовано, що най-бшъш доцтъно занурювати склопластиковий штифт на Б довжини кореня зуба.
Ключов! слова: математичне обфунтування, склопластиковий штифт, глибина занурення штифта, дев1тальы рЬцк
В клш1чнш практик перед лкарями-стоматологами досить часто постае завдання вщновлення дефек^в дев1тальних фронтальних зуб1в. У багатьох випадках його вир1шення не-можливе без застосування внутр1шньоканально-го штифта [3]. Останшм часом з ц1ею метою ви-користовують скловолоконы та склопластиков1 штифти. Вони мають багато переваг пор1вняно з традицшними анкерними штифтами та куксови-ми вкладками, а саме: модуль Тх пружност1 на-ближаеться до модуля пружносп дентину; бть-ша мщжсть при втом1 та розтягу; бюсумюнють ¡з тканинами зуба, не пщдаються корозп [2,6,8]. Скловолоконш штифти, на вщмшу вщ метале-вих, дозволяють максимально зберегти структуру кореневого каналу, особливо при ¡нструмен-тальнш обробц1 канал1в з неправильною анато-м1ею, осктьки вони не потребують коычного розширення кореневого каналу \ передбачають мш1мальне його препарування, використовують найменш1 нер1вносп поверхы для збтьшення площ1 зчеплення. Таке збереження дентину знижуе ризик перелому девп"ального зуба при звичайному функцюнальному навантаженш або в умовах його травмування [4,5].
Для тривалого ефективного функцюнування зуб1в, вщновлених з використанням скловоло-конних та склопластикових штифт1в важливим е пщб1р штифта в залежност1 вщ характеристик зуба (товщини стшок та довжини кореня зуба, висоти коронковоТ частини) та технолопя його фксацп у кореневому каналк На даний час однозначно! думки щодо оптимально!' глибини занурення штифта в кореневий канал зуба та не-обхщносп врахування при цьому товщини стшок кореня зуба не мае.
Метою нашого дослщження стало обгрунту-вання вибору оптимально! глибини занурення склопластикового штифта в кореневий канал, оптимально! висоти штифта в коронковш частит зуба, пщбору оптимального д1аметра склопластикового штифта залежно вщ товщини стшок кореня фронтального зуба.
Матер1али та методи досл1дження.
Для досягнення поставлено! мети проведений математичний розрахунок реставрацп коронко-
воТ частини депульпованих р1зц1в верхньоТ та нижньоТ щелеп. Було запропоновано конструк-тивне р1шення вщновлення зруйнованоТ коронки зуба, яке передбачае фксацш склопластикового штифта за допомогою естетичного композитного цементу подвшноТ пол1меризацп «ОаИ-Ьга»(«0еп1зр!у») та подальше вщновлення коронковоТ частини зуба фотопол1мерним матер1а-лом «Еста-3». У вщповщносп до завдання видн лено ряд параметр1в, як1 позначен! на малюнку 1.
1 - коренева части на зуба;
2 - склопластиковий штифт;
3 - коронкова частина зуба; Ь - довжина зуба за Коуен;
Ь1 \ Ь2 - вщповщно висота кореневоТ \ коронковоТ частини зуба;
11 \ 12 - в1дпов1дно глибина занурення склопластикового штифта в кореневу \ коронкову частину зуба;
Ь3 - м1жмальна товщина коронковоТ частини реста-врованого зуба над штифтом;
с1 - диметр склопластикового штифта; t- товщина стЫки кореневоТ частини зуба навколо
штифта;
Ь - ширина зуба;
Р„ \ Р3 - вщповщно вертикальне \ горизонтальне навантаження на зуб.
Мал.1. Параметри зуба, необхщж для розрахунку реставрацмноТ конструкцп.
Первинно був проведений математичний розрахунок реставрацшноТ конструкцп дев1тального центрального р1зця верхньоТ щелепи. Вщомо, що довжина центрального верхнього р1зця за
Коуен складае 22,5мм, довжина кореня центрального верхнього р1зця - 12,9мм [7]. Глибину за-нурення склопластикового штифта (l1) визнача-ли р1вною 2/3 та ЛА вщ довжини кореня зуба. fli-аметр склопластикового штифта склав 1,2мм. Максимально можливе горизонтальне наванта-ження на зуб - 17,17 Н, вертикальне - 400 Н [1]. Модуль пружност1 при згин1 склопластикового штифта - не менше 20 ГПа, вигинаюче напру-ження при руйнуванш скловолоконного штифта -не менше 700 МПа. Можливють реал1заци про-понованого конструктивного р1шення визнача-еться мш1мальною товщиною ctíhkh дентину на-вколо склопластикового штифта, необхщною для забезпечення достатнього р1вня мщносп i, як наслщок, необхщними габаритними розм1ра-ми поперечного перетину вщновлюваного зуба. Мш1мальний розм1р поперечного перетину вщ-новлюваного зуба може бути визначений за двох умов: забезпечення достатньоТ мщносп дентину на píbhí nepep¡3y I-I для сприйняття ви-гинаючого моменту, викликаного горизонтальною складовою навантаження, виникаючою при жуванш, а також забезпечення мщносп всього поперечного перетину дентину при одночаснш дм вертикально! та горизонтально! складовоТ навантаження. В обох випадках у xofli розраху-нку отримали р1вняння четвертого порядку, яке не мае точного анал1тичного р1шення. Тому було поставлене ¡ншого характеру завдання: визна-чити максимальш напруження, як1 виникають на Píbhí nepep¡3y I-I для габаритних po3Mip¡b поперечного перетину зуба, що змшюються з кроком 0,2мм. Мш1мальну висоту розташування верх-
ньо'Г частини штифта (/2) в коронковш частит зуба доцтьно визначити з умови р1вносп зусилля, яке передаеться верхньою \ нижньою частинами штифта. Площ1 передач! зусилля верхньоТ \ ниж-ньо1 частини штифта повинн1 бути зворотньоп-ропорц1йними значениям в1дпов1дних адгез1й. Осктьки поперечний перер1з штифта сталий за розм1ром на вс1й його довжиш, то глибини зану-рення штифта в коронкову частину зуба \ дентин також зворотньопропорцшш значениям вщповн дних адгез1й. Таким чином, мш1мальна довжина виступаючо! частини штифта у коронковш час-тин! зуба була розрахована за формулою:
24
4,4 = 3,17 мм
l2 =ÍL l
де:
33,3
- адгез1я до штифта кореневого фксуючого матер1алу "Кал1бра";
хш
к - адгез1я до штифта матер1алу для вщно-влення коронково! частини зуба;
l2 - глибина занурення штифта в коронкову частину зуба.
Результати досл1джень та üx обговорення
В результат! досл1джень були розраховаш ма-ксимальн1 напруження на píbhí nepep¡3y I-I для р1зних габаритних po3M¡p¡b поперечного перетину зуба, викликаш горизонтальною складовою навантаження, яка виникае при жуванн1 (табл.1.).
Таблиця 1
Максимально напруження на pieHi nepepi3y I-I для рйних габаритних po3MÍpie поперечного перер1зу зуба при дина нього горизонтального навантаження (МПа)
Глибина занурення ни-жньоТ' частини склопластикового штифта, мм Мш1мальний габаритний розм1р зуба, мм (м1н1мальна товщина ctíhkh дентину кореневого каналу навколо штифта, мм)
3,6 (1,2) 3,8 (1,3) 4 (1,4) 4,2 (1,5) 4,4 (1,6) 4,6 (1,7) 4,8 (1,8) 5 (1,9)
li = 6,45 35,8 30,4 26,0 22,4 19,5 17,1 15,0 13,3
li = 8,6 40,6 34,4 29,5 25,5 22,1 19,3 17,0 15,1
Осктьки мщнють дентину при вигинанш нижче мщносп дентину при стисненш \ складае 24 МПа (адгез1я до штифта кореневого фксуючого ма-тер1алу «Кал1бра»), необх1дна товщина ст1нки дентину, в1дпов1дно таблиц! 1, складае 1,5мм \ бтьше при зануренш штифта на глибину ЛА вщ довжини кореня (!1 =6,45мм) \ не менше 1,6мм при зануренш штифта на глибину 2/3 вщ довжини кореня (/^=8,6мм). При цьому м1н1мальний д1-
аметр зуба при першому BapiaHTi занурення штифта в дентин повинен бути не менше 4,2мм, а при другому BapiaHTi занурення не менше 4,4мм.
Також були отримаы максимальш напруження на píbhí nepep¡3y I-I для p¡3hhx габаритних po3M¡-P¡b поперечного nepep¡3y зуба, викликан1 одно-часною д1ею вертикально! та горизонтально! складовоТ навантаження (табл.2).
Таблиця 2
Максимально напруження на pieni nepepi3y I-I для р1зних габаритних po3MÍpie поперечного перер1зу зуба при дИ'на нього горизонтального та вертикального навантажень (МПа)
Глибина занурення ни-жньо! частини склопластикового штифта, мм Мш1мальний габаритний розм1р зуба, мм (мш1мальна товщина ctíhkh дентину навколо штифта, мм)
3,6 (1,2) 3,8 (1,3) 4 (1,4) 4,2 (1,5) 4,4 (1,6) 4,6 (1,7) 4,8 (1,8) 5 (1,9)
li = 6,45 66,6 58,1 51,0 45,1 40,2 36,0 32,4 29,3
li = 8,6 71,4 62,1 54,5 48,1 42,8 38,3 34,4 31,1
Осктьки мщнють дентину при стисненш скла-дае 42,6 МПа (адгез1я фотопол1мерного матерн алу Еста - 3 до дентину зуба) необхщна товщи-на стшки зуба згщно таблиц! 2 складае 1,6мм \ бтьше при зануренш штифта на глибину % вщ довжини кореня \ не менше 1,7мм при зануреш штифта на глибину 2/3 вщ довжини кореня. При цьому мш1мальний д1аметр зуба при першому вар1ант1 повинен бути не менше 4,4мм, а при другому вар1ант1 занурення не менше 4,6мм.
Вертикальш та горизонтальш складов! наван-таження, як1 виникають при жуванш, передають-ся коронковою частиною реставрованого зуба \ склопластиковим штифтом на дентин. При пока-занш на мал.1 схем1 напруження, основну час-тину горизонтально! складовоТ навантаження сприймае \ передае на дентин коронкова части-на, а вертикальна складова навантаження пере-даеться сумюно коронковою частиною реставрованого зуба \ склопластиковим штифтом. 3 по-гляду мехаыки поставлене вир1шення завдання вщновлення зуба представляе собою задачу, яку математично важко вир1шити. Значения вертикально! складовоТ навантаження, яке переда-еться склопластиковим штифтом на дентин, прямо пропорцшне жорсткосл штифта на стис-нення \ зворотно пропорцшне жорсткост1 корон-ковоТ частини. Необхщна глибина занурення
0,4 -10 "3 1Л_ 4 2
склопластикового штифта в дентин може бути визначена ¡з умови забезпечення достатньоТ площ1 адгезй штифта \ дентину. Осктьки модуль повздовжньоТ пружноси склопластикового штифта значно бтьше модуля пружноси матер1алу коронковоТ частини, то деяким «запасом» мож-ливо одержати передачу повного вертикального навантаження штифтом (частково вертикальне навантаження сприймаеться \ коронковою частиною зуба).
Умови мщносп в цьому випадку можпи-
во представити у вигляд1 формули:
р
А.
д
де: ня;
■д
Fe - вертикальна складова навантажен-
Ад - площа адгезй боковоТ цилшдричноТ поверхн1 зануреного в дентин склопластикового штифта;
хш
д - адгез1я до штифта кореневого фк-суючого матер1алу "Кал1бра".
У такому випадку необхщна площа адгезй' до штифта кореневого фксуючого матер1алу за розрахунком скпадае:
= ^ =
° ш Тд
24
= 0Д67 -10"4 м2 = 0,167 смz
Площа боковоТ цилшдричноТ поверхы зануреного в дентин склопластикового штифта повинна бути розрахована за формулою:
Ад = кШ]^
де: сС = 1,2 мм - д1аметр склопластикового штифта,
- глибина занурення склопластикового штифта в дентин. Необхщна глибина занурення скловолоконного штифта в дентин дор1внюе:
0,167
l = — nd
3,14 • 0,12
0, 44 см = 4, 4 мм
Таким чином, запропоноваш два вар1анти занурення штифта на 2/3 та на % довжини кореня зуба, що вщповщае 8,6мм та 6,45мм, цтком забезпечують передачу повного вертикального навантаження штифтом на кореневу частину зуба.
Мш1мальна довжина, на яку може бути виведений штифт ¡з дентину в коронкову частину зуба, об-межуеться мш1мальною товщиною фотопол1мерного матер1алу над штифтом, необхщною для забезпечення мщносп цього матер1алу, який сприймае вертикальну складову навантаження. При найбтьш
несприятливому навантаженш коронковоТ частини цтеспрямованими силами, як1 прикладеы по краям зуба, як показано на малюнку 2, руйнування може вщбуватися по кошчнш поверхш з лшп а-а. Fe /2 Fe /2
\ hmir t *-* а
7ч
ч Лч ч / / / Г а
2r= d
2R = b
Мал. 2. Визначення м1жмальноТ товщини фотопол1мерного матер1алу над штифтом. Необхщна площа боковоТ кошчноТ поверхы Ак визначаеться ¡з умови забезпечення мщносл:
X '
А = F
де:
к
а
0,4 '10 = 0,167 -10"4 м2 = 0,167 см2 24
р -
мщнють при розтягу матер1алу для вщновлення коронковоТ частини зуба.
Площа боковоТ поверхш вщаченого конуса визначаеться за формулою:
и л
Ак =nl (R + r ) = ж!
■7Г + hmin + d
V 2
= ^-1,41hmin {hmin + 1,5d)
де: I - довжина утворюючоТ конуса;
ЧЧ - рад1ус основи конуса; г - рад1усуаченоТ'частини конуса; d - д1аметр скпопластикового штифта;
- мш1мальна товщина фотопол1мерного матер1ала над штифтом.
Мш1мальна товщина фотопол1мерного матер1алу над штифтом, необхщна для забезпечення мщност1 цього матер1алу, визначаеться ¡з формули розрахунку площ1 боковоТ поверхы вщаченого конуса р1шенням квадратного р1вняння:
А
1,41^
2
hmin ^ 1,5dhmin
2
hmin ^ 1,5dhmin
А
1,41к
0
2
hmin ^ 1,5 " 0, 12 " hmin ~
0,167 1, 41 • 3, 14
= 0
h2mm + 0,18hmin - 0,0377 = 0
К
- 0,18 + V 0,18z + 4 • 0,0377 "2
0,124 см = 1,24 мм.
Мш1мальна товщина коронковоТ частини вщ-новлюваного зуба над штифтом Ь3, окр1м висо-ти, необхщноТ для забезпечення мщносп фото-пол1мерного матер1алу Ьтпп, повинна враховува-ти товщину передбачуваного стирання Лиэ верх-ньоТ (робочоТ) поверхы зуба за весь перюд фун-
кцюнування вщновленого зуба.
И3 = Кт + Кз = 124 + 0,7 ~ 2 ММ
Кр1м цього, у випадку навантаження коронковоТ частини зуба цтеспрямованою силою, при-кладеною по вертикально оа зуба, для бтьш р1вном1рного розподту виникаючоТ вертикально!'
складовоТ' навантаження м1ж штифтом \ коронко-вою частиною зуба, висоту коронковоТ' частини над штифтом слщ приймати р1вною половин! ширини зуба, але не менше 2мм.
Розрахунки оптимальноТ товщини
Аналопчно були проведен! розрахунки рестав-рацшноТ' конструкцп бокового верхнього та центрального \ бокового нижых р1зц1в. Даш розрахунки представлен! в таблиц! 3.
Таблиця 3
ж кореня зуба е залежност/' в/б глибини занурення штифта у кореневий канал дентального фронтального зуба
I ^ И2 11 Ь 1 с1 Рг Рв аи ас
9 ,00 6,00 3,60 1,30 1,00 12,75 392,40 24,68 54,87
Ее 9 ,00 6,00 3,80 1,40 1,00 12,75 392,40 20,97 48,09
Ф 9 ,00 6,00 4,00 1,50 1,00 12,75 392,40 17,97 42,45
X ч 9 ,00 6,00 4,20 1,60 1,00 12,75 392,40 15,52 37,73
03 ^ 9 ,00 6,00 4,40 1,70 1,00 12,75 392,40 13,49 33,74
1Т X 9 ,00 6,00 4,60 1,80 1,00 12,75 392,40 11,80 30,33
^ 9 ,00 6,00 4,80 1,90 1,00 12,75 392,40 10,39 27,41
9 ,00 6,00 5,00 2,00 1,00 12,75 392,40 9,19 24,88
И2 11 Ь 1 с Рг Рв аи ас
9 ,00 4,50 3,60 1,30 1,00 12,75 392,40 22,21 52,41
9 ,00 4,50 3,80 1,40 1,00 12,75 392,40 18,87 46,00
9 ,00 4,50 4,00 1,50 1,00 12,75 392,40 16,17 40,66
9 ,00 4,50 4,20 1,60 1,00 12,75 392,40 13,97 36,18
9 ,00 4,50 4,40 1,70 1,00 12,75 392,40 12,14 32,39
9 ,00 4,50 4,60 1,80 1,00 12,75 392,40 10,62 29,15
9 ,00 4,50 4,80 1,90 1,00 12,75 392,40 9,35 26,37
9 ,00 4,50 5,00 2,00 1,00 12,75 392,40 8,27 23,96
Нижнш боковий И2 11 Ь 1 с Рг Рв аи ас
9 ,00 6,00 3,60 1,30 1,00 13,24 392,40 25,63 55,82
9 ,00 6,00 3,80 1,40 1,00 13,24 392,40 21,78 48,89
9 ,00 6,00 4,00 1,50 1,00 13,24 392,40 18,66 43,14
9 ,00 6,00 4,20 1,60 1,00 13,24 392,40 16,11 38,33
9 ,00 6,00 4,40 1,70 1,00 13,24 392,40 14,01 34,26
9 ,00 6,00 4,60 1,80 1,00 13,24 392,40 12,26 30,79
9 ,00 6,00 4,80 1,90 1,00 13,24 392,40 10,79 27,81
9 ,00 6,00 5,00 2,00 1,00 13,24 392,40 9,54 25,23
И2 11 Ь 1 с Рг Рв аи ас
9 ,00 4,50 3,60 1,30 1,00 13,24 392,40 23,07 53,26
9 ,00 4,50 3,80 1,40 1,00 13,24 392,40 19,60 46,72
9 ,00 4,50 4,00 1,50 1,00 13,24 392,40 16,80 41,28
9 ,00 4,50 4,20 1,60 1,00 13,24 392,40 14,50 36,72
9 ,00 4,50 4,40 1,70 1,00 13,24 392,40 12,61 32,86
9 ,00 4,50 4,60 1,80 1,00 13,24 392,40 11,03 29,56
9 ,00 4,50 4,80 1,90 1,00 13,24 392,40 9,71 26,73
9 ,00 4,50 5,00 2,00 1,00 13,24 392,40 8,59 24,28
Верхнш центральний И2 11 Ь 1 с Рг Рв аи ас
10,50 7,00 3,60 1,30 1,40 12,75 392,40 29,09 58,97
10,50 7,00 3,80 1,40 1,40 12,75 392,40 24,67 51,57
10,50 7,00 4,00 1,50 1,40 12,75 392,40 21,10 45,44
10,50 7,00 4,20 1,60 1,40 12,75 392,40 18,20 40,31
10,50 7,00 4,40 1,70 1,40 12,75 392,40 15,81 35,98
10,50 7,00 4,60 1,80 1,40 12,75 392,40 13,82 32,30
10,50 7,00 4,80 1,90 1,40 12,75 392,40 12,16 29,14
10,50 7,00 5,00 2,00 1,40 12,75 392,40 10,75 26,41
И2 11 Ь 1 с Рг Рв аи ас
10,50 5,25 3,60 1,30 1,40 12,75 392,40 26,18 56,10
10,50 5,25 3,80 1,40 1,40 12,75 392,40 22,20 49,13
10,50 5,25 4,00 1,50 1,40 12,75 392,40 18,99 43,35
10,50 5,25 4,20 1,60 1,40 12,75 392,40 16,38 38,51
10,50 5,25 4,40 1,70 1,40 12,75 392,40 14,23 34,41
10,50 5,25 4,60 1,80 1,40 12,75 392,40 12,44 30,92
10,50 5,25 4,80 1,90 1,40 12,75 392,40 10,94 27,93
10,50 5,25 5,00 2,00 1,40 12,75 392,40 9,67 25,34
го cd тз x x h2 11 b t d Fr Fb аи ас
10,50 7,00 3,60 1,30 1,60 12,75 392,40 29,37 58,97
10,50 7,00 3,80 1,40 1,60 12,75 392,40 24,86 51,57
10,50 7,00 4,00 1,50 1,60 12,75 392,40 21,24 45,44
cd x 10,50 7,00 4,20 1,60 1,60 12,75 392,40 18,30 40,31
тз 03 10,50 7,00 4,40 1,70 1,60 12,75 392,40 15,88 35,98
10,50 7,00 4,60 1,80 1,60 12,75 392,40 13,87 32,30
x s 10,50 7,00 4,80 1,90 1,60 12,75 392,40 12,19 29,14
sc 10,50 7,00 5,00 2,00 1,60 12,75 392,40 10,78 26,41
h2 11 b t d Fr Fb аи ас
10,50 5,25 3,60 1,30 1,60 12,75 392,40 26,43 56,10
10,50 5,25 3,80 1,40 1,60 12,75 392,40 22,37 49,13
10,50 5,25 4,00 1,50 1,60 12,75 392,40 19,11 43,35
10,50 5,25 4,20 1,60 1,60 12,75 392,40 16,47 38,51
10,50 5,25 4,40 1,70 1,60 12,75 392,40 14,29 34,41
10,50 5,25 4,60 1,80 1,60 12,75 392,40 12,49 30,92
10,50 5,25 4,80 1,90 1,60 12,75 392,40 10,97 27,93
10,50 5,25 5,00 2,00 1,60 12,75 392,40 9,70 25,34
го cd h2 11 b t d Fr Fb аи ас
тз x 9 ,00 6,00 3,60 1,30 1,00 13,24 392,40 25,63 55,82
x sí 9 ,00 6,00 3,80 1,40 1,00 13,24 392,40 21,78 48,89
CT 9 ,00 6,00 4,00 1,50 1,00 13,24 392,40 18,66 43,14
я о 9 ,00 6,00 4,20 1,60 1,00 13,24 392,40 16,11 38,33
cci s 9 ,00 6,00 4,40 1,70 1,00 13,24 392,40 14,01 34,26
sc 9 ,00 6,00 4,60 1,80 1,00 13,24 392,40 12,26 30,79
9 ,00 6,00 4,80 1,90 1,00 13,24 392,40 10,79 27,81
9 ,00 6,00 5,00 2,00 1,00 13,24 392,40 9,54 25,23
h2 11 b t d Fr Fb аи ас
9 ,00 4,50 3,60 1,30 1,00 13,24 392,40 23,07 53,26
9 ,00 4,50 3,80 1,40 1,00 13,24 392,40 19,60 46,72
9 ,00 4,50 4,00 1,50 1,00 13,24 392,40 16,80 41,28
9 ,00 4,50 4,20 1,60 1,00 13,24 392,40 14,50 36,72
9 ,00 4,50 4,40 1,70 1,00 13,24 392,40 12,61 32,86
9 ,00 4,50 4,60 1,80 1,00 13,24 392,40 11,03 29,56
9 ,00 4,50 4,80 1,90 1,00 13,24 392,40 9,71 26,73
9 ,00 4,50 5,00 2,00 1,00 13,24 392,40 8,59 24,28
h2 11 b t d Fr Fb аи ас
9 ,00 6,00 3,60 1,30 1,20 13,24 392,40 25,73 55,82
9 ,00 6,00 3,80 1,40 1,20 13,24 392,40 21,84 48,89
9 ,00 6,00 4,00 1,50 1,20 13,24 392,40 18,71 43,14
9 ,00 6,00 4,20 1,60 1,20 13,24 392,40 16,15 38,33
9 ,00 6,00 4,40 1,70 1,20 13,24 392,40 14,03 34,26
9 ,00 6,00 4,60 1,80 1,20 13,24 392,40 12,28 30,79
9 ,00 6,00 4,80 1,90 1,20 13,24 392,40 10,80 27,81
9 ,00 6,00 5,00 2,00 1,20 13,24 392,40 9,55 25,23
h2 11 b t d Fr Fb аи ас
9 ,00 4,50 3,60 1,30 1,20 13,24 392,40 23,15 53,26
9 ,00 4,50 3,80 1,40 1,20 13,24 392,40 19,66 46,72
g ,00 4,50 4,00 1,50 1,20 13,24 392,40 16,84 41,28
g ,00 4,50 4,20 1,60 1,20 13,24 392,40 14,53 36,72
g ,00 4,50 4,40 1,70 1,20 13,24 392,40 12,63 32,86
g ,00 4,50 4,60 1,80 1,20 13,24 392,40 11,05 29,56
g ,qq 4,50 4,80 1,go 1,20 13,24 392,40 9,72 26,73
g ,qq 4,50 5,00 2,00 1,20 13,24 392,40 8,60 24,28
Нижнш центральний h2 I1 b t d Fr Fb аи ас
g ,qq 6,00 3,60 1,30 1,20 12,75 392,40 24,78 54,87
g ,qq 6,00 3,80 1,40 1,20 12,75 392,40 21,04 48,09
g ,qq 6,00 4,00 1,50 1,20 12,75 392,40 18,02 42,45
g ,qq 6,00 4,20 1,60 1,20 12,75 392,40 15,55 37,73
g ,qq 6,00 4,40 1,70 1,20 12,75 392,40 13,51 33,74
g ,qq 6,00 4,60 1,80 1,20 12,75 392,40 11,82 30,33
g ,qq 6,00 4,80 1,go 1,20 12,75 392,40 10,40 27,41
g ,qq 6,00 5,00 2,00 1,20 12,75 392,40 9,20 24,88
h2 I1 b t d Fr Fb аи ас
g ,qq 4,50 3,60 1,30 1,20 12,75 392,40 22,30 52,41
g ,qq 4,50 3,80 1,40 1,20 12,75 392,40 18,93 46,00
g ,qq 4,50 4,00 1,50 1,20 12,75 392,40 16,21 40,66
g ,qq 4,50 4,20 1,60 1,20 12,75 392,40 13,99 36,18
g ,qq 4,50 4,40 1,70 1,20 12,75 392,40 12,16 32,39
g ,qq 4,50 4,60 1,80 1,20 12,75 392,40 10,64 29,15
g ,qq 4,50 4,80 1,go 1,20 12,75 392,40 9,36 26,37
g ,qq 4,50 5,00 2,00 1,20 12,75 392,40 8,28 23,96
Нижнш боковий h2 I1 b t d Fr Fb аи ас
g ,qq 6,00 3,60 1,30 1,20 13,24 392,40 25,73 55,82
g ,qq 6,00 3,80 1,40 1,20 13,24 392,40 21,84 48,89
g ,qq 6,00 4,00 1,50 1,20 13,24 392,40 18,71 43,14
g ,qq 6,00 4,20 1,60 1,20 13,24 392,40 16,15 38,33
g ,qq 6,00 4,40 1,70 1,20 13,24 392,40 14,03 34,26
g ,qq 6,00 4,60 1,80 1,20 13,24 392,40 12,28 30,79
g ,qq 6,00 4,80 1,go 1,20 13,24 392,40 10,80 27,81
g ,qq 6,00 5,00 2,00 1,20 13,24 392,40 9,55 25,23
h2 I1 b t d Fr Fb аи ас
g ,qq 4,50 3,60 1,30 1,20 13,24 392,40 23,15 53,26
g ,qq 4,50 3,80 1,40 1,20 13,24 392,40 19,66 46,72
g ,qq 4,50 4,00 1,50 1,20 13,24 392,40 16,84 41,28
g ,qq 4,50 4,20 1,60 1,20 13,24 392,40 14,53 36,72
g ,qq 4,50 4,40 1,70 1,20 13,24 392,40 12,63 32,86
g ,qq 4,50 4,60 1,80 1,20 13,24 392,40 11,05 29,56
g ,qq 4,50 4,80 1,go 1,20 13,24 392,40 9,72 26,73
g ,qq 4,50 5,00 2,00 1,20 13,24 392,40 8,60 24,28
Верхнш боковий h2 I1 b t d Fr Fb аи ас
g ,qq 6,00 3,60 1,30 1,30 13,24 392,40 25,80 55,82
g ,qq 6,00 3,80 1,40 1,30 13,24 392,40 21,89 48,89
g ,qq 6,00 4,00 1,50 1,30 13,24 392,40 18,74 43,14
g ,qq 6,00 4,20 1,60 1,30 13,24 392,40 16,17 38,33
g ,qq 6,00 4,40 1,70 1,30 13,24 392,40 14,05 34,26
g ,qq 6,00 4,60 1,80 1,30 13,24 392,40 12,29 30,79
g ,qq 6,00 4,80 1,go 1,30 13,24 392,40 10,81 27,81
g ,qq 6,00 5,00 2,00 1,30 13,24 392,40 9,56 25,23
h2 I1 b t d Fr Fb аи ас
g ,qq 4,50 3,60 1,30 1,30 13,24 392,40 23,22 53,26
9 ,00 4,50 3,80 1,40 1,30 13,24 392,40 19,70 46,72
9 ,00 4,50 4,00 1,50 1,30 13,24 392,40 16,87 41,28
9 ,00 4,50 4,20 1,60 1,30 13,24 392,40 14,55 36,72
9 ,00 4,50 4,40 1,70 1,30 13,24 392,40 12,65 32,86
9 ,00 4,50 4,60 1,80 1,30 13,24 392,40 11,06 29,56
9 ,00 4,50 4,80 1,90 1,30 13,24 392,40 9,73 26,73
9 ,00 4,50 5,00 2,00 1,30 13,24 392,40 8,60 24,28
h2 11 b t d Fr Fb аи ас
9 ,00 6,00 3,60 1,30 1,40 13,24 392,40 25,89 55,82
9 ,00 6,00 3,80 1,40 1,40 13,24 392,40 21,95 48,89
9 ,00 6,00 4,00 1,50 1,40 13,24 392,40 18,78 43,14
9 ,00 6,00 4,20 1,60 1,40 13,24 392,40 16,20 38,33
9 ,00 6,00 4,40 1,70 1,40 13,24 392,40 14,07 34,26
9 ,00 6,00 4,60 1,80 1,40 13,24 392,40 12,30 30,79
9 ,00 6,00 4,80 1,90 1,40 13,24 392,40 10,82 27,81
9 ,00 6,00 5,00 2,00 1,40 13,24 392,40 9,57 25,23
h2 11 b t d Fr Fb аи ас
9 ,00 4,50 3,60 1,30 1,40 13,24 392,40 23,30 53,26
9 ,00 4,50 3,80 1,40 1,40 13,24 392,40 19,76 46,72
9 ,00 4,50 4,00 1,50 1,40 13,24 392,40 16,91 41,28
9 ,00 4,50 4,20 1,60 1,40 13,24 392,40 14,58 36,72
9 ,00 4,50 4,40 1,70 1,40 13,24 392,40 12,67 32,86
9 ,00 4,50 4,60 1,80 1,40 13,24 392,40 11,07 29,56
9 ,00 4,50 4,80 1,90 1,40 13,24 392,40 9,74 26,73
9 ,00 4,50 5,00 2,00 1,40 13,24 392,40 8,61 24,28
Розрахунок виступаючоТ' частини склопласти-кового штифта у коронковш частиш зуба представлений у таблиц! 4.
Таблиця 4
Мммальна довжина, на яку повинен бути виступати штифт в коронкову частину зуба
У результат! проведеного математичного ана-л1зу реставрацшноТ' конструкцп р1зц1в верхньоТ' та нижньоТ' щелепи, ям були в1ртуально вщновлеш за допомогою склопластикового штифта, зафк-сованого на цемент подвшноТ' пол1меризацп «Calibra» та проведено! реставрацп коронковоТ' частини зуба фотопол1мерним матер1алом Еста - 3 доцтьним е формулювання наступних прак-тичних рекомендацш:
1) мш1мальна товщина поперечного nepep¡3y вщновлюваного зуба, яка забезпечуе мщшсть поперечного nepep¡3y зуба навколо склопластикового штифта при запропонованому конструктивному р1шенш вщновлення, повинна складати: для центрального верхнього р1зця не менше 4,24,4мм (залежно д1аметру вибраного штифта)
при зануренш штифта на % довжини кореневого каналу \ не менше 4,2-4,6мм при зануренш штифта на 2/3 довжини; для бокового верхнього штифта - 4,2мм при зануренш штифта на 2/3, та не менше 4,0мм при зануренш на %; для нижшх центральних р1зц1в не менше 4,0мм при зануренш штифта як на 2/3 так \ на % довжини коре-ня; для нижшх бокових р1зц1в - не менше 4,2мм при зануренш на 2/3 та не менше 4,0мм при зануренш на %;
2) мш1мальна товщина стшки кореня зуба навколо штифта при його зануренш в кореневий канал на 6,45мм повинна складати не менше 1,6мм, а при зануренш штифта на 8,6мм - не менше 1,7мм;
3) мш1мальна довжина, на яку повинен виступати штифт ¡з кореневого каналу в коронкову частину вщновлюваного зуба, може бути не менше 3,2мм. Максимальну довжину, на яку може виступати штифт в коронкову частину зуба слщ розраховувати приймаючи до уваги положения: максимальна довжина штифта може бути р1в-ною висои вщновлюваноТ' частини зуба, змен-шеною на половину ширини зуба, але не менше шж на 2мм, якщо половина ширини зуба менше 2мм;
4) бтьш доцтьним е застосовування вар1анту вщновлення зуба з зануренням штифта в кореневий канал на % довжини кореня, осктьки цей вар1ант забезпечуе необхщну мщшсть вщновле-ного зуба, забезпечуе менше ослабления кореня зуба \ е менш трудом1стким.
Зуб h , мм l2 , ММ
Верхнш боковий р1зець, нижнш центральний та боковий р1зц1 6 4,32
4,4 3,17
Верхнш центральний pi-зець 7 5,04
5,25 3,78
Висновки
Лггература упрочненного композиционного материала (Часть 1) //
„л= ыгл= ljljc олл Клин. стоматология. - 2003. - №4. - С. 79-81.
1. Аболмасов Н.Г., Аболмасов Н.Н., Бычков В.А., Аль- _ _ « -,-
Хаким А. Ортопедическая стоматология.- М.:МЕДпресс- 5. ДУглас д. ТеРРи. Изготовление реставрации на основе информ 2о02- 57бс корневых штифтов // Новое в стоматологии. - 2006. -
2. Антонечко А.И., Гасарян И.А., Федотова Т.Е. Примене- _ ^.1625.
ние фибер-систем для восстановления корон™ зуба // 6. Крастева Красимира. Безметалловые штифты уравно-
Вюник стоматологи - 2004. - №1.- С. 103. вешивают прочность на разрыв и ему давления, преду-
„ „ _ .... .. преждая раскол корня // ДентАрт. - 2001.- №1.- С. 48-51.
3. Боровскии Е.В., Попова И.И. Клинико- -ги г с о -з п рентгенологический анализ применения внутриканаль- 7 !;оэн „,эрнс Ричард. ¿ндодонтия. О.-ных штифтов при подготовке зубов к реставрации корон- оп™Р^£Г:НП0 <<Мир И семья-95>>, 000 «Интерлфин», ковой части // Стоматолог - 2001. - № 11. - С. 23-25. 2°°°.-696c.
4. Дуглас А. Терри. Принципы прямого моделирования 8. Тей Франклин. Статус-кво и будущее дентинных адгези-штифтовой конструкции на основе волоконно- вов // ДентАРт - 2003. - №2. - С. 13-16.
Реферат
ОСОБЕННОСТИ МАТЕМАТИЧЕСКИХ РАСЧЕТОВ ПРИМЕНЕНИЯ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ШТИФТОВ ПРИ РЕСТАВРАЦИИ ДЕВИТАЛЬНЫХ РЕЗЦОВ Попович И.Ю., Макаренко В.И.
Ключевые слова: математическое обоснование, стекпопластиковый штифт, глубина погружения штифта, девитальные резцы.
Произведено математическое обоснование штифтовой конструкции девитальных фронтальных зубов с позиции их функциони-рования. Обоснована оптимальная глубина погружения стекпопластикового штифта в корневой канал, оптимальная высота штифта в коронковой части зуба и выбор оптимального диаметра стеклопластикового штифта в зависимости от толщины сте-нок корня фронтального зуба. В результате математических расчетов определено, что наиболее целесообразно погружать стекпопластиковый штифт на % длинны корня зуба.
Summary
MATHEMATICAL ADJECTIVES OF FIBERGLASS PLASTIC POST APPLICATION IN DEVITALIZED INCISOR RESAVRATION Popovitch I.Yu., Makarenko V.I.
Key words: computations, fiberglass plastic post, post burial depth, devitalized incisors.
The paper represents the mathematical adjectives of applying fiberglass plastic posts and their function. We have calculated the proper post burial depth into the root canal, proper post height in the crown part of the tooth, and the proper post diameter depending on the wall thickness of front tooth. Thus, it has been determined the fiberglass plastic post should be buried for % of tooth root length.
УДК 616.31-002.3-085.242
ДИНАМИКА НЕКОТОРЫХ ЦИТОХИМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ПРИ ОСТРОМ ГНОЙНОМ ПЕРИОСТИТЕ Сторожева М.В.
Харьковский национальный медицинский университет.
В статье приведены результаты сравнительного изучения морфо-функционалъных фаз состояния лейкоцитов у больных с острыми гнойными периоститами альвеолярных отростков челюстей в зависимости от сроков течения патологического процесса. Представлены данные цитохимического исследования состояния лейкоцитов.
Ключевые слова: острый гнойный периостит, лейкоцит
Одной из основных проблем хирургической стоматологии настоящего времени является диагностика, профилактика и лечение воспалительных заболеваний челюстно-лицевой области [1,7,8]. Вопрос лечения острых гнойно-воспалительных процессов полости рта продолжает вызывать научный интерес как теоретического, так и практического значения. В условиях амбулатории на стоматологическом приеме наиболее часто встречаются острые гнойно-воспалительные процессы полости рта, в частности острые гнойные периоститы [2,4,8]. Гнойное воспаление относится к экссудативной форме воспалительного процесса, при котором в экссудате преобладают как живые, так и погибшие нейтрофилы, так называемые гнойные
тельца. Также в состав гнойного экссудата входит жидкая часть с преобладанием глобулинов, единичных лимфоцитов, макрофагов, погибших клетк, микроорганизмов. Характерной особенностью гнойного воспаления является гистолиз окружающих тканей. Клинически различают две фазы гнойного воспаления: гнойной инфильтрации и нагноения. В фазу гнойной инфильтрации лейкоциты эмигрируют за пределы микроцирку-ляторного русла. При определенных обстоятельствах (гипертермия), имея неактивную форму, лейкоциты могут возвращаться в микро-циркуляторное русло.
Вторая фаза гнойного воспаления - нагноение, характеризуется активизацией нейтро-фильных лейкоцитов, что, очевидно, обуслов-
* Фрагмент комплексной научно-исследовательской темы «Профилактика, диагностика, лечение основных стоматологических заболеваний» (номер государственной регистрации 0102 и 001822).
