CC BY
119
ВИАМ/2014-Тр-12-03
УДК 629.7.03-226.2
Б01: 10.18577/2307-6046-2014-0-12-3 -3
ОСОБЕННОСТИ ВЫСОКОГРАДИЕНТНОЙ НАПРАВЛЕНОЙ КРИСТАЛЛИЗАЦИИ И СОВРЕМЕННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ, ИСПОЛЬЗУЕМОЕ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ЛОПАТОК ГАЗОТУРБИННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
А.Б. Ечин
Ю.А. Бондаренко доктор технических наук
Декабрь 2014
Всероссийский институт авиационных материалов (ФГУП «ВИАМ» ГНЦ) - крупнейшее российское государственное материаловедческое предприятие, на протяжении 80 лет разрабатывающее и производящее материалы, определяющие облик современной авиационно-космической техники. 1700 сотрудников ВИАМ трудятся в более чем тридцати научно-исследовательских лабораториях, отделах, производственных цехах и испытательном центре, а также в четырех филиалах института. ВИАМ выполняет заказы на разработку и поставку металлических и неметаллических материалов, покрытий, технологических процессов и оборудования, методов защиты от коррозии, а также средств контроля исходных продуктов, полуфабрикатов и изделий на их основе. Работы ведутся как по государственным программам РФ, так и по заказам ведущих предприятий авиационно-космического комплекса России и мира.
В 1994 г. ВИАМ присвоен статус Государственного научного центра РФ, многократно затем им подтвержденный.
За разработку и создание материалов для авиационно-космической и других видов специальной техники 233 сотрудникам ВИАМ присуждены звания лауреатов различных государственных премий. Изобретения ВИАМ отмечены наградами на выставках и международных салонах в Женеве и Брюсселе. ВИАМ награжден 4 золотыми, 9 серебряными и 3 бронзовыми медалями, получено 15 дипломов.
Возглавляет институт лауреат государственных премий СССР и РФ, академик РАН, профессор Е.Н. Каблов.
УДК 629.7.03-226.2
DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-12-3 -3
А.Б. Ечин1, Ю.А. Бондаренко1
ОСОБЕННОСТИ ВЫСОКОГРАДИЕНТНОЙ НАПРАВЛЕННОЙ КРИСТАЛЛИЗАЦИИ И СОВРЕМЕННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ, ИСПОЛЬЗУЕМОЕ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ЛОПАТОК ГАЗОТУРБИННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
Рассмотрено влияние высокоградиентной направленной кристаллизации на структурные составляющие суперсплавов. Показана промышленная высокоградиентная установка УВНС-6 и ее преимущества. Проведено микроструктурное исследование образцов, полученных на установке УВНС-6, с замером междендритного расстояния. Определен температурный градиент экспериментальным методом.
Ключевые слова: направленная кристаллизация, междендритное расстояние, температурный градиент, микроструктура, лопатки.
A.B. Echin, Y.A. Bondarenko
MODERN EQUIPMENT FOR TURBINE BLADES PRODUCTION DESIGNED WITH A GLANCE OF HIGH-GRADIENT DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION PROCESS
An influence of the high-gradient directional crystallization on the structural features (inter-dendritic distance and porosity) of the superalloys is presented in the paper. The industrial-scale high-gradient unit of UVNS-6 type and some benefits of its use are shown as well. Studies of some test specimens manufactured on UVNS-6 unit completed with measurement of the inter-dendritic distance were carried out. The temperature gradient was estimated by experimental method.
Keywords: directional crystallization, interdendritic distance, temperature gradient, microstructure, turbine blades.
^Федеральное государственное унитарное предприятие «Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов» Государственный научный центр Российской Федерации [Federal state unitary enterprise «All-Russian scientific research institute of aviation materials» State research center of the Russian Federation] E-mail: [email protected]
Введение
В настоящее время в промышленности литье монокристаллических рабочих лопаток проводят с невысоким температурным градиентом в печах типа УВНК [1, 2], поэтому высота жидко-твердой области на фронте кристаллизации составляет десятки миллиметров. Вследствие перекрытия осями второго порядка дендритных каналов течение расплава в них затруднено; ввиду различия молярных объемов жидкой и твердой фаз по мере кристаллизации в основании дендритов формируются дендритные поры [3]. В результате в отливках формируется структура с крупными дендритными и фазовыми составляющими, значительной дендритной ликвацией и междендритной пористостью [4, 5]. Повышение температурного градиента обеспечивает уменьшение высоты жидко-твердой зоны перед фронтом кристаллизации, что облегчает подпитку расплавом оснований дендритов и, следовательно, способствует уменьшению размера и количества междендритных пор.
Для решения проблемы существенного повышения качества структуры, обеспечения ее однородности, уменьшения дендритной ликвации и пористости специалисты ВИАМ занялись разработкой процесса высокоградиентной направленной кристаллизации жаропрочных сплавов [6, 7]. Были спроектированы и изготовлены специализированные вакуумные плавильные установки направленной кристаллизации с различными способами охлаждения (УВНЭС-1, УВНЭС-2, УВНЭС-3). Их общей особенностью были близкие по размеру конструкции теплового узла, рассчитанные на одновременную кристаллизацию блока образцов или одной-двух лопаток (длиной ~150-200 мм). Информация о характере распределения температуры, полученная с помощью термопар, установленных на поверхности керамических форм, позволила оценить значения температурного градиента и изменения положения фронта роста в процессе направленной кристаллизации. Анализ полученных результатов показал, что направленная кристаллизация в керамических формах на медном водоохлаждаемом кристаллизаторе (метод Бриджмена) вследствие недостаточно эффективного отвода тепла излучением с поверхности формы обеспечивает незначительные изменения температурного градиента на фронте кристаллизации (С=30-40°С/см). Применение водоохлаждаемых кольцевых экранов в нижней части печи подогрева форм (установка УВНЭС-2) обеспечило некоторое увеличение значений температурного градиента - до С=50-60°С/см. Применение жидкометаллического охладителя (расплава олова) в установке УВНЭС-3 (метод LMC) обеспечило повышение температурного градиента - до С=80°С/см. Дальнейшее совершенствование конструкции печи с жидкометаллическим охладителем благодаря ис-
пользованию двухзонного нагревателя, тепловых экранов, а также повышение рабочей температуры в печи подогрева форм (до 1700°С) путем использования более огнеупорных бескремнеземных керамических форм, состоящих практически полностью из оксида алюминия (99,6% (по массе) Al2O3), обеспечило рост значений температурного градиента - до а=200-250°С/см [4, 5].
Проведенные исследования позволили сформулировать и экспериментально подтвердить основные требования, необходимые для получения высокого температурного градиента на фронте кристаллизации при литье лопаток ГТД: применение метода направленной кристаллизации с жидкометаллическим охладителем, использование жидкометаллического охладителя с более низкой температурой плавления, повышение рабочей температуры в печи подогрева, уменьшение расстояния между нагревателем и поверхностью жидкометаллического охладителя, применение эффективных тепловых экранов между зоной нагрева и зоной охлаждения, повышение теплопроводности керамических форм [8-10]. Основываясь на этих принципах создана лабораторная вакуумная высокоградиентная плавильная установка УВНЭС-4, на которой экспериментально установлены закономерности влияния высоких значений температурного градиента на междендритное расстояние, пористость и коэффициент ликвации в жаропрочных никелевых сплавах [11].
Цель работы заключается в оценке температурного градиента на промышленной установке УВНС-6.
Материалы и методы
Образцы для исследований экспериментальных зависимостей влияния температурного градиента на междендритное расстояние, пористость и коэффициент ликвации получили методом liquid metal cooling (LMC) на установке УВНЭС-4. В качестве охладителя использовали расплав олова. Из слитков жаропрочного сплава третьего поколения типа ВЖМ1 [12] изготовлены цилиндрические монокристаллические образцы 05 мм (при одинаковых скоростях кристаллизации 5 мм/мин, но с различным температурным градиентом на фронте роста).
Оценку температурного градиента осуществляли на промышленной высокоградиентной установке УВНС-6 полунепрерывного действия (рис. 1). Установка имеет подвеску, на которую помещается два блока форм, и шлюзовую камеру, что позволяет увеличить ее производительность. Установка снабжена подвижными тепловыми экранами, отделяющими зону нагрева от зоны охлаждения (жидкометаллический охладитель -олово), в результате чего достигается значительный перепад температур между этими
зонами [13-15]. Установка оснащена системой управления основными параметрами технологического процесса на основе промышленного компьютера. Технические характеристики установки представлены в табл. 1.
Рисунок 1. УВНС-6 - промышленная высокоградиентная установка со шлюзовой камерой
Таблица 1
Технические характеристики установки УВНС-6_
Потребляемая мощность, кВт 200
Рабочая среда: вакуум, Па (мм рт. ст.) 6,6510-1 (5 10-3)
Масса металла в тигле, кг 15
Температура металла в тигле, °С 1700
Температура в печи подогрева формы, °С 1700
Скорость вертикального перемещения, мм/мин 1-10
Размеры рабочего пространства печи подогрева формы, мм 140x360x400
Максимальный температурный градиент, °С/см 150-200
Емкость кристаллизатора с жидким оловом, кг 150
Температура жидкометаллического охладителя, °С 300
Производительность, форм/рабочий цикл 2
Занимаемая площадь, м2 30
Известно, что основная структурная характеристика - расстояние между дендритными осями первого порядка X (мкм) - связана со скоростью охлаждения расплава соотношением:
где а - коэффициент, пропорциональный интервалу кристаллизации; G - температурный градиент; Я - скорость кристаллизации [16].
Из этого соотношения видно, что чем больше температурный градиент, тем меньше междендритное расстояние.
Для оценки качества структуры, получаемой на промышленной установке УВНС-6, проведено исследование микроструктуры отлитых образцов с замером междендритного расстояния (МДР). Экспериментальные плавки осуществлялись в керамические формы, изготовленные по промышленной технологии точного литья из электрокорунда и связующего на основе SiO2. Установка вакуумировалась, печь подогрева форм нагревалась до температуры 1580°С, шихтовая заготовка жаропрочного сплава типа ВЖМ1 расплавлялась в плавильном индукционном тигле, при температуре ГМе=1600°С расплав заливался в керамическую форму. Затем форма с расплавом вертикально перемещалась из печи подогрева форм в ванну с жидкометаллическим охладителем с постоянной скоростью кристаллизации (Ккр=5 мм/мин). Температура жидкометаллического охладителя составляла 300°С.
Из полученных заготовок выбрали образцы (рис. 2) для исследования микроструктуры: образец 1 соответствовал нижней, 2 - средней, 3 - верхней части заготовки.
I I |
№3
№2
№1
Ж
Рисунок 2. Схемы установки термопар на керамической форме и резки заготовки под образцы
В экспериментах использованы три вольфрамрениевые термопары ВР 5/20 (на рис. 2 отмечены крестиками), которые закреплялись на поверхности формы в ее центральной части на расстоянии ~10 мм друг от друга. Термопары на поверхности формы крепились при помощи суспензии на основе электрокорунда и связующего на основе SiO2. При направленной кристаллизации форма с термопарами перемещалась из зоны нагре-
ва в зону охлаждения. Показания термопар фиксировались и записывались на жесткий диск компьютера.
Оценку МДР выполняли на шлифах образцов 1, 2 и 3 после травления. В качестве междендритного расстояния принимали расстояние между центрами осей дендритов первого порядка, измеренное вдоль кристаллографического направления <001>. С целью минимизации погрешности измерения область для количественного анализа МДР на шлифе выбирали таким образом, чтобы выходы осей дендритов первого порядка располагались ровными рядами. Полученные результаты приведены в табл. 2.
Таблица 2
Результаты количественного анализа междендритного расстояния (МДР) в образцах
Место вырезки образца Количество измерений N МДР, мкм
Низ 117 215,2±3,0
Середина 144 210,7±3,1
Верх 73 203,6±4,0
Результаты
Влияние температурного градиента на МДР, пористость и коэффициент ликвации в жаропрочных никелевых сплавах
Экспериментально на установке УВНС-4 определены зависимости влияния температурного градиента на МДР и пористость (рис. 3 и 4).
X, мкм
О, Х/ем
Рисунок 3. Влияние температурного градиента (О) на междендритное расстояние
Рисунок 4. Влияние температурного градиента (О) на объемную долю пор (У„): 1 - образцы после термообработки, 2 - в литом состоянии
Такие элементы, как Al и Та - обогащают межосное пространство, а W и Re - концентрируются в осях дендритов. Повышение температурного градиента способствует уменьшению неоднородности химического состава, вызванной дендритной ликвацией. В монокристаллах, полученных методом высокоградиентной направленной кристалли-цации на установке УВНЭС-4, коэффициент ликвации рения на 30% ниже, чем в монокристаллах, полученных методом направленной кристаллизации (НК) на установке УВНК-9. Это особенно важно для современных жаропрочных сплавов, содержащих W и Re, так как в них даже длительная высокотемпературная гомогенизация не устраняет химической неоднородности внутри дендритной ячейки [17].
Микроструктуры
Проведенные металлографические исследования образцов 1, 2 и 3 (рис. 5) показали, что после направленной кристаллизации на установке УВНС-6, по всей высоте отливки формируется однородная тонкодендритная структура с МДР Х^210 мкм.
Рисунок 5. Микроструктура (х25) нижней 1 (а), средней 2 (б) и верхней 3 части заготовки (в) с прорисованными дендритами для замера междендритного расстояния
Оценка температурного градиента
На основании полученных с помощью термопар данных построены кривые распределения температуры по высоте теплового узла печи (рис. 6). Полученные кривые имеют характерный вид для экспериментов, осуществляемых на установках типа УВНС.
90
ев Ч
со ^
О
<-н
О
и о ч с <и н
ев Н О О
3 И
60
30
2 2 _____' 22
200
500
800
1100
1400 1700°С
Рисунок 6. Кривые распределения температуры по высоте теплового узла
Для определения температурного градиента на кривых выбрана точка 1, соответствующая температуре солидус сплава. Затем выбрана точка 2, с помощью которой определялась температура на 1 см выше температуры солидус сплава. Разница между температурой, полученной в точке 2, и температурой солидус сплава и позволила определить значение температурного градиента на фронте роста. Результаты показаний термопар, зафиксированных через 5 мм, и изображение их графически в виде кривых свидетельствуют, что значение температурного градиента для установки УВНС-6 составило а~180-200°С/см.
Обсуждение и заключения
Высокоградиентная технология направленной кристаллизации обеспечивает более гомогенную структуру с наименьшими междендритным расстоянием и объемной долей пористости.
Промышленная установка УВНС-6 позволяет достичь высоких значений температурного градиента, что, в свою очередь, ведет к повышению качества структуры получаемых на ней изделий. Отливки, полученные на этой установке, имеют однородную тонкодендритную структуру с МДР Х^210 мкм.
Высокоградиентная технология литья лопаток и других деталей горячего тракта ГТД из жаропрочных и интерметаллидных сплавов открывает перспективы создания новых, более совершенных ГТД с повышенными мощностью, ресурсом и топливной
0
эффективностью [18]. Необходимо добавить, что в рамках «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» планируется дальнейшее развитие технологии высокоградиентной направленной кристаллизации [19].
ЛИТЕРАТУРА
1. Каблов Е.Н., Герасимов В.В., Висик Е.М., Демонис И.М. Роль направленной кристаллизации в ресурсосберегающей технологии производства деталей ГТД //Труды ВИАМ. 2013. №3. Ст. 01 (viam-works.ru).
2. Беликов А.В., Герасимов В.В., Висик Е.М. Технология получения образцов для аттестации жаропрочных сплавов, выплавленных с применением отходов литейного производства заводов отрасли //Труды ВИАМ. 2013. №6. Ст. 02 (viam-works.ru).
3. Литые лопатки газотурбинных двигателей: сплавы, технологии, покрытия /Под общ. ред. Е.Н. Каблова. 2-е изд. М.: Наука. 2006. 632 с.
4. Бондаренко Ю.А., Ечин А.Б., Сурова В.А., Нарский А.Р. О направленной кристаллизации жаропрочных сплавов с использованием охладителя //Литейное производство. 2011. №5. С. 36-39.
5. Герасимов В.В., Висик Е.М., Колядов Е.В. О направленной кристаллизации крупногабаритных отливок на установке УВНК-15 //Литейное производство. 2013. №3. С. 21-23.
6. Каблов Е.Н., Бондаренко Ю.А., Ечин А.Б., Сурова В.А. Развитие процесса направленной кристаллизации лопаток ГТД из жаропрочных сплавов с монокристаллической и композиционной структурой //Авиационные материалы и технологии. 2012. №1. С. 3-8.
7. Бондаренко Ю.А., Базылева О.А., Ечин А.Б. и др. Высокоградиентная направленная кристаллизация деталей из сплава ВКНА-1В //Литейное производство. 2012. №6. С. 12-16.
8. Бондаренко Ю.А., Ечин А.Б., Сурова В.А., Нарский А.Р. Влияние температурного градиента на фронте роста на структуру жаропрочного сплава при направленной кристаллизации //Литейщик России. 2014. №5. С. 24-27.
9. Каблов Е.Н., Бондаренко Ю.А., Каблов Д.Е. Особенности структуры и жаропрочных свойств монокристаллов <001> высокорениевого никелевого жаропрочного сплава, полученного в условиях высокоградиентной направленной кристаллизации //Авиационные материалы и технологии. 2011. №4. С. 25-31.
10. Бондаренко Ю.А., Каблов Е.Н. Направленная кристаллизация жаропрочных сплавов с повышенным температурным градиентом //МиТОМ. 2002. №7. С. 2023.
11. Бондаренко Ю.А., Ечин А.Б., Сурова В.А., Нарский А.Р. Влияние условий направленной кристаллизации на структуру деталей типа лопатки ГТД //Литейное производство. 2012. №7. С. 14-16.
12. Каблов Е.Н., Петрушин Н.В., Сидоров В.В., Демонис И.М. Разработка монокристаллических высокорениевых жаропрочных никелевых сплавов методом компьютерного конструирования /В кн.: Литейные жаропрочные сплавы. Эффект С.Т. Кишкина: науч.-техн. сб. М.: Наука. 2006. С. 79-97.
13. Ечин А.Б., Бондаренко Ю.А. Промышленная высокоградиентная установка направленной кристаллизации УВНС-6 //Металлургия машиностроения. 2013. №3. С. 32-34.
14. Ечин А.Б., Бондаренко Ю.А. Новая промышленная высокоградиентная установка направленной кристаллизации УВНС-6, ее характеристики и преимущества //Новости материаловедения. Наука и техника. 2014. №2 (materialsnews.ru).
15. Ечин А.Б., Бондаренко Ю.А. Новая промышленная высокоградиентная установка УВНС-6 для получения лопаток и других деталей ГТД из литейных жаропрочных и интерметаллидных сплавов с монокристаллической структурой //Авиационные материалы и технологии. 2014 (в печати).
16. Шалин Р.Е., Светлов И.Л., Качанов Е.Б. и др. Монокристаллы никелевых жаропрочных сплавов. М.: Машиностроение. 1997. 336 с.
17. Петрушин Н.В., Бронфин М.Б., Каблов Е.Н. и др. Особенности структурно-фазовых превращений при термической обработке монокристаллов высокорение-вых жаропрочных никелевых сплавов /В кн.: Литейные жаропрочные сплавы. Эффект С.Т. Кишкина: науч.-техн. сб. М.: Наука. 2006. С. 142-154.
18. Каблов Е.Н., Бондаренко Ю.А., Ечин А.Б. и др. Развитие процесса направленной кристаллизации лопаток ГТД из жаропрочных и интерметаллидных сплавов с монокристаллической структурой //Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. «Машиностроение». 2011. №SP2. С. 20-25.
19. Каблов Е.Н. Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года //Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 7-17.
REFERENCES LIST
1. Kablov E.N., Gerasimov V.V., Visik E.M., Demonis I.M. Rol' napravlennoj kristal-lizacii v resursosberegajushhej tehnologii proizvodstva detalej GTD [The role of directional solidification in the resource-saving technology of production of gas-turbine] //Trudy VIAM. 2013. №3. St. 01 (viam-works.ru).
2. Belikov A.V., Gerasimov V.V., Visik E.M. Tehnologija poluchenija obrazcov dlja attes-tacii zharoprochnyh splavov, vyplavlennyh s primeneniem othodov litejnogo proizvodstva zavodov otrasli [The technology of obtaining samples for certification superalloys melted using foundry waste branch factories] //Trudy VIAM. 2013. №6. St. 02 (viam-works.ru).
3. Litye lopatki gazoturbinnyh dvigatelej: splavy, tehnologii, pokrytija [Alloy blades of gas turbine engines: alloys, technology, coatings] /Pod obshh. red. E.N. Kablova. 2-e izd. M.: Nauka. 2006. 632 s.
4. Bondarenko Ju.A., Echin A.B., Surova V.A., Narskij A.R. O napravlennoj kristallizacii zharoprochnyh splavov s ispol'zovaniem ohladitelja [About the directional solidification of superalloys using cooler] //Litejnoe proizvodstvo. 2011. №5. S. 36-39.
5. Gerasimov V.V., Visik E.M., Koljadov E.V. O napravlennoj kristallizacii krupnogabar-itnyh otlivok na ustanovke UVNK-15 [About the directional solidification of large castings for installation UVNK-15] //Litejnoe proizvodstvo. 2013. №3. S. 21-23.
6. Kablov E.N., Bondarenko Ju.A., Echin A.B., Surova V.A. Razvitie processa napravlennoj kristallizacii lopatok GTD iz zharoprochnyh splavov s monokristallicheskoj i kompozicionnoj strukturoj [The development process of directional solidification of the gas turbine engine blades superalloys with a single-crystal structure and composition] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №1. S. 3-8.
7. Bondarenko Ju.A., Bazyleva O.A., Echin A.B. i dr. Vysokogradientnaja napravlennaja kristallizacija detalej iz splava VKNA-1V [High-gradient directional solidification of an alloy parts VKNA-1B] //Litejnoe proizvodstvo. 2012. №6. S. 12-16.
8. Bondarenko Ju.A., Echin A.B., Surova V.A., Narskij A.R. Vlijanie temperaturnogo gra-dienta na fronte rosta na strukturu zharoprochnogo splava pri napravlennoj kristallizacii [The influence of the temperature gradient at the growth front on the structure of superalloy with directional solidification] //Litejshhik Rossii. 2014. №5. S. 24-27.
9. Kablov E.N., Bondarenko Ju.A., Kablov D.E. Osobennosti struktury i zharoprochnyh svojstv monokristallov <001> vysokorenievogo nikelevogo zharoprochnogo splava, poluchennogo v uslovijah vysokogradientnoj napravlennoj kristallizacii [Structure and
properties of single crystals of high-temperature <001> high-rhenium nickel superalloy obtained under high-gradient directional solidification] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2011. №4. S. 25-31.
10. Bondarenko Ju.A., Kablov E.N. Napravlennaja kristallizacija zharoprochnyh splavov s povyshennym temperaturnym gradientom [Directional solidification of superalloys with a high temperature gradient] //MiTOM. 2002. №7. S. 20-23.
11. Bondarenko Ju.A., Echin A.B., Surova V.A., Narskij A.R. Vlijanie uslovij napravlen-noj kristallizacii na strukturu detalej tipa lopatki GTD [Effect of directional solidification conditions on the structure of parts such as blades of GTE] //Litejnoe proizvodstvo. 2012. №7. S. 14-16.
12. Kablov E.N., Petrushin N.V., Sidorov V.V., Demonis I.M. Razrabotka monokristalli-cheskih vysokorenievyh zharoprochnyh nikelevyh splavov metodom komp'juternogo konstruirovanija [Development of single-crystal high-rhenium high-temperature nickel alloys by computer-aided design] /V kn.: Litejnye zharoprochnye splavy. Jeffekt S.T. Kishkina: nauch.-tehn. sb. M.: Nauka. 2006. S. 79-97.
13. Echin A.B., Bondarenko Ju.A. Promyshlennaja vysokogradientnaja ustanovka naprav-lennoj kristallizacii UVNS-6 [Industrial high-gradient directional solidification installation UVNS-6] //Metallurgija mashinostroenija. 2013. №3. S. 32-34.
14. Echin A.B., Bondarenko Ju.A. Novaja promyshlennaja vysokogradientnaja ustanovka napravlennoj kristallizacii UVNS-6, ee harakteristiki i preimushhestva [The new industrial plant high-gradient directional solidification UVNS-6, its features and benefits] //Novosti materialovedenija. Nauka i tehnika. 2014. №2 (materialsnews.ru).
15. Echin A.B., Bondarenko Ju.A. Novaja promyshlennaja vysokogradientnaja ustanovka UVNS-6 dlja poluchenija lopatok i drugih detalej GTD iz litejnyh zharoprochnyh i in-termetallidnyh splavov s monokristallicheskoj strukturoj [The new industrial plant UVNS high-gradient-6 for blades and other GTE parts of the casting heat-resistant and intermetallic alloys with the single-crystal structure] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2014 (v pechati).
16. Shalin R.E., Svetlov I.L., Kachanov E.B. i dr. Monokristally nikelevyh zharoprochnyh splavov [Single crystals of nickel superalloys]. M.: Mashinostroenie. 1997. 336 s.
17. Petrushin N.V., Bronfin M.B., Kablov E.N. i dr. Osobennosti strukturno-fazovyh prev-rashhenij pri termicheskoj obrabotke monokristallov vysokorenievyh zharoprochnyh nikelevyh splavov [Features of structural and phase transformations during the heat treat-ment of single crystals of high-rhenium high-temperature nickel alloys] /V kn.:
Litejnye zharoprochnye splavy. Jeffekt S.T. Kishkina: nauch.-tehn. sb. M.: Nauka. 2006. S. 142-154.
18. Kablov E.N., Bondarenko Ju.A., Echin A.B. i dr. Razvitie processa napravlennoj kristallizacii lopatok GTD iz zharoprochnyh i intermetallidnyh splavov s monokristallich-eskoj strukturoj [The development process of directional solidification of high-temperature gas turbine engine blades and intermetallic alloys with a single-crystal structure] //Vestnik MGTU im. N.Je. Baumana. Ser. «Mashinostroenie». 2011. №SP2. S. 20-25.
19. Kablov E.N. Strategicheskie napravlenija razvitija materialov i tehnologij ih pere-rabotki na period do 2030 goda [Strategic directions of development of materials and technologies to process them for the period up to 2030] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №S. S. 7-17.
