CC BY
14
УДК 614.843.27
ОСОБЕННОСТИ СУШКИ ПОЖАРНЫХ НАПОРНЫХ РУКАВОВ ДИАМЕТРОМ БОЛЕЕ 150 ММ
А. Д. СЕМЕНОВ, А. Г. БУБНОВ, Ю. Н. МОИСЕЕВ
Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России, Российская Федерация, г. Иваново E-mail: sad8_3@mail.ru, bubag@mail.ru, fireman13@mail.ru
В работе показано, что применение насосно-рукавных систем большой производительности позволяет повысить эффективность тушения за счёт организации бесперебойной доставки огнету-шащих веществ на тушение пожара в безводных районах. Однако параметры восстановления технической готовности рукавов большого диаметра после применения не регламентированы нормативными документами. Поэтому предложено использовать способ удаления избыточного влагосодержа-ния из рукава, сочетающий в себе механическое удаление влаги поршнем-разделителем под давлением сжатого воздуха из ресивера с последующей продувкой воздухом естественной влажности.
Ключевые слова: плоскосворачиваемый полимерный рукав; сушка; время сушки.
FEATURES OF DRYING FIRE PRESSURE HOSES WITH A DIAMETER
OF MORE THAN 150 MM
A. D. SEMENOV, A. G. BUBNOV, Yu. N. MOISEEV
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education
«Ivanovo Fire Rescue Academy of State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo E-mail: sad8_3@mail.ru, bubag@mail.ru, fireman13@mail.ru
The paper shows that the use of high-capacity pump-and-hose systems can improve the efficiency of extinguishing by organizing the uninterrupted delivery of fire extinguishing agents to extinguish fires in waterless areas. However, the parameters for restoring the technical readiness of large-diameter hoses after use are not regulated by regulatory documents. Therefore, it is proposed to use a method for removing excess moisture content from the sleeve, which combines the mechanical removal of moisture by a separator piston under pressure of compressed air from the receiver, followed by purging with air of natural humidity.
Key words: flat-turnable polymer sleeve; drying; drying time.
В последние годы во всём мире, в том числе и на территории нашей страны, наблюдается устойчивая тенденция к увеличению темпов промышленного роста, а как следствие этого и увеличение количества чрезвычайных ситуаций (ЧС) на промышленных объектах. Тенденцию увеличения таких ЧС подтверждает статистика. Взрывы и пожары на пиротехнических фабриках и складах [1], гидроэлектростанциях [2], атомных электростанциях [3] и других промышленных объектах. Для ликвидации Чс на таких объектах требуется задействовать значительное количество сил и средств, в том числе техники, способной перекачивать большое количество огнету-шащих веществ.
Тушение пожара - сложный процесс эффективность, которого определяется сочетанием, таких факторов как: подготовленность личного состава, состояние пожарной техники, наличие водоисточников и др. В настоящее время промышленностью выпускаются пожарные
автомобили, производительность насосных установок которых достигает 300 л/с, а дальность подачи несколько километров [4]. Доставка больших объёмов огнетушащих веществ на значительные расстояния позволяет организовать бесперебойную подачу на тушение пожара в безводных районах. Транспортировку огнетуша-щих веществ на тушение осуществляют с применением рукавных линий диаметром до 300 мм.
Обслуживание рукавов с DN свыше 0 150 мм может проводиться как в полевых условиях, так и в условиях пожарно-спасательной части1. Анализ технологического порядка экс-
1 Приказ МЧС России от 01.10.2020 № 737. «Об утверждении Руководства по организации материально-технического обеспечения Министерства Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий».
плуатации пожарных рукавов показал, что основной операцией при техническом обслуживании является сушка, от качества проведения которой будет зависеть долговечность рукава. Однако не установлены требования к обслуживанию рукавов большого диаметра после применения.
Таким образом, применение насосно-рукавных систем (НРС) большой производительности позволяет повысить эффективность тушения за счёт организации бесперебойной доставки огнетушащих веществ на тушение пожара в безводных районах. Однако параметры восстановления технической готовности рукавов большого диаметра после применения не регламентированы нормативными документами.
Цель работы - обоснование физических параметров сушки напорных пожарных рукавов диаметром более 150 мм.
Рассматриваемые рукава применяют для транспортировки различных веществ. С помощью рассматриваемых рукавов [5] создаются сложные мобильные системы трубопроводов с широкой областью применения: как для транспортировки, так и для хранения различных материалов, газов и жидкостей. Полимерные плоскосворачиваемые рукава большого диаметра активно используют в жилищно-коммунальном хозяйстве (рис. 1): для технической воды (погружные насосы), промывки канализации, сточных вод, грязи, а также передачи сжатого воздуха.
Рис. 1. Применение плоскосворачиваемых рукавов в жилищно-коммунальном хозяйстве
Износостойкие полимерные рукава используются для восстановления изношенных систем водоводов и канализации, при этом они значительно облегчают монтаж, позволяя использовать бестраншейные технологии. Анализ литературных данных [5] - [8] по производ-
ству пожарных рукавов диаметром более 200 мм показал, что такие рукава имеют и внутренние гидроизоляционным покрытие, и покрытие с наружной стороны каркаса, образующее защитный слой покрывного материала определённой толщины.
Применение полимерных плоскосвора-чиваемых рукавов позволяет перемещать большие объёмы воды как на тушение пожара, так и при откачке, что повышает тактические возможности подразделений при ликвидации последствий ЧС. Однако приведение в готовность оборудования, после применения, осложняется габаритными размерами - длина одного рукава достигает 50-100 м, а остаточный объём воды в неё равен 1-3 м .
В работах [5]-[8] показано, что при экс-
42
плуатации ■ пожарных4 напорных рукавов, именно технологическая операция их обслуживания - сушки определяет показатели долговечности и безотказности при хранении и использовании рукавов2,3,4,5,6. Таким образом, определение параметров осушения полимерных плос-косворачиваемых рукавов позволит повысить эффективность эксплуатации.
Выбор способа удаления избыточной влаги из рукава определяется техническими характеристиками материалов, из которых он изготовлен. Известно, что прочностные свойства рукавов зависят от способа их ткачества. Так в [5] предлагается конструкция тканевого рукава (рис. 2), которая имеет в сечении трёхслойную структуру, состоящую из внутреннего покрытия 4, ткани 6 и внешнего покрытия 8. Внутреннее покрытие 4 имеет высокую степень герметично-
2 ГОСТ Р 51049-2008. Техника пожарная. Рукава пожарные напорные. Общие технические требования. Методы испытаний. Введ. 201001-01. М.: Стандартинформ, 2009. 24 с.
3 ГОСТ Р 58714-2019 Магистральный трубопроводный транспорт нефти и нефтепродуктов. Трубопроводы из гибких плоскосворачиваемых рукавов. Общие технические условия. Введ. 2020-08-01. М.: Стандартинформ, 2020. 23 с.
4 ГОСТР ИСО 1402-2019 Рукава резиновые и пластиковые и рукава в сборе Гидравлические испытания. Введ. 2020-01-01. М.: Стандартинформ, 2020. 12 с.
5 ГОСТ ISO 8 3 3 1-2016 Рукава резиновые и пластиковые и рукава в сборе. Рекомендации по выбору, хранению, применению и техническому обслуживанию. Введ. 2016-03-29. М.: Стандартинформ, 2016. 16 с.
6 ГОСТ Р 53277-2009 Техника пожарная. Оборудование по обслуживанию пожарных рукавов. Общие технические требования. Методы испытаний. Введ. 2010-01-01. М.: Стандартинформ, 2010. 16 с.
сти и стойкости к воздействию транспортируемой среды. Кроме того, оно защищает ткань 6 изнутри рукава.
Z
Рис. 2. Конструкция плоскосворачиваемого рукава: 4 - внутреннее покрытие, 6 - ткань, 8 - внешнее покрытие
Авторами [5] предложено в качестве материала внутреннего покрытия использовать эластичный термопластичный полимерный материал с наполнителем или без него. Функцией внешнего покрытия 8 является защита ткани 6 от внешних воздействий. К этим воздействиям относятся, в частности, механические нагрузки при протаскивании рукава и разрушение, например, от влаги и микроорганизмов. В качестве материала для внешнего покрытия 8 предпочтительно применяют эластичный термопластичный полимерный материал - полиуретан. Технические характеристики плоско сворачиваемого полимерного рукава представлены в табл . 1.
Таблица1. Технические характеристики плоскосворачиваемого полимерного рукава
с покрытием из полиуретана
Параметры Классический напорный рукав Предложенный рукав - рис. 3 (а) Предложенный рукав - рис. 3 (б)
Внутреннее покрытие полиэфир полиуретан полиуретан
Внешнее покрытие нет полиуретан полиуретан
Волокно ткани полиэфир арамид арамид
Толщина нити основы - 10 000 дтекс 10 000 дтекс
Толщина уточной нити - 15 000 дтекс 15 000 дтекс
Плотность по утку (Пу) 40 42 65
Вид ткани льняная нить саржевая ткань саржевая ткань
Разрывное внутреннее давление ^зр) 13 бар при DN 400 мм 90 бар DN 170 мм 110 бар DN 170 мм
Газонепроницаемость (газообразный метан) = 10,0 см3/(ч бар м2) 1,7 см3/(ч бар м2) 1,7 см3/(ч бар м2)
Максимальная длина ремонтируемого участка 250 м 2000 м 2000 м
Исходя из представленных данных (табл. 1) видно, что применение внешнего и внутреннего покрытия рукава позволяет повысить его прочностные свойства в 7 - 8 раз. Такое увеличение прочностных свойств связано с конструктивными особенностями тканого каркаса (рис. 3) предлагаемого рукава.
Рассмотрим основные физико-химические свойства полимерных покрытий (табл. 2), которые используются при создании магистральных рукавов внутренним диаметром более 150 мм.
На основании обобщённых данных по способу ткачества и физико-химическим свойствам композитных материалов (табл. 2), применяемых для производства плоскосворачи-ваемых полимерных рукавов наиболее предпочтительным является покрытие из полиуретана. Полиуретановые напорные рукава характеризуются высокой эластичностью, более широким интервалом рабочих температур, что позволяет эксплуатировать их в различных климатических районах страны и гибко выбирать технологию и физические параметры сушки.
а)
б)
Рис. 3. Тканный каркас разработанного рукава с полимерным покрытием [5], а) с Рра3р=90 бар с Пу =34; б) Рразр=110 бар, Пу = 65
Таблица 2. Сравнительная характеристика композитных материалов применяемых
для полимерного покрытия рукава
№ п/п Показатель Полимерное покрытие
Полиуретан Полипропилен Полиэтилен
1 Твёрдость по Шору 40 - 98 70-83 65,5
2 Эластичность 20 - 65 % по отскоку 40 - 52 % по отскоку 26 - 46 % по отскоку
3 Диапазон рабочих температур, 0С -70 - 120 -20 - 130 0 - 40
4 Плотность, кг/м3 1,1 - 1,25 0,860 кг/м3 0,92 - 0,97
Ввиду больших габаритных размеров рукавов, применяемых для доставки огнету-шащих веществ, целесообразно проводить операции по мойке и сушке рукавов после применения. Такая организация мероприятий, по восстановлению боевой готовности рукавов, позволит сократить материальные затраты на доставку и подготовку их к обслуживанию.
Анализ литературы [9] показывает, что механические способы удаления являются более дешёвыми и производительными по сравнению с конвективным. Материальные затраты и сложность оборудования, применяемого для осушения зависят от влагосодержания высушиваемого материала. Таким образом, опорожнение рукавных линий целесообразно осуществлять с применением насосных установок, но удалить всю воду из рукава не удается. В работе [10] показано, что удаление остаточного количества воды проводят с применением поршня-разделителя эластичного ОПР-М (рис. 4) под давлением сжатого воздуха
из ресивера7. Применение поршня позволяет вытолкнуть избыточную воду из рукава, однако на стенках образуется жидкостная пленка, от толщины которой зависит остаточное влагосо-держание напорного плоскосворачиваемого рукава.
Рис. 4. Очистной поршень ОПР-М
7 ТТК. Удаление воды из трубопровода с пропуском очистного поршня после гидравлических испытаний магистрального газопровода [Электронный ресурс]. Официальный сайт «Электронный фонд правовой и нормативно-технической информации». Режим доступа: https://docs.cntd.ru/document/4936040677section =text (дата обращения 09.04.2021).
Авторами [11] показано, что при опорожнении рукава на поверхности за счёт поверхностного натяжения, образуется жидкостная пленка. Общая масса жидкости, содержащаяся в этой плёнке, для горизонтального трубопровода определяется выражением:
G3 = Р ж б^г , (1)
где: Fг - освобождаемая при сливе площадь поверхности горизонтальных элементов изделия; бг - толщины жидкостной пленки, образующейся на горизонтальных поверхностях, освобождаемых при сливе.
Структура жидкостной плёнки, образующейся на внутренних стенках рукава, характеризуется сложной формой, которая определяется физическими свойствами перекачиваемой жидкости и поверхности стенки. В работе [10] предлагается проводить расчёт остаточного количества воды по толщине пленки осред-ненной по всей смоченной поверхности. Обычно значение толщины жидкостной пленки представляют в виде функции от скорости опускания, плотности, коэффициента динамической вязкости и коэффициента поверхностного натяжения, то есть:
бг = Шт,д,р,п,б) (2)
Выражение (2) характеризует зависимость между физическими величинами перекачиваемой жидкости, а свободную жидкость составляют гидравлические остатки после слива жидкости из рукава. В работе [11] показано, что толщина плёнки воды, при её стека-нии по вертикальной трубе, зависит от критерия Рейнольдса, а при небольших расходах жидкости толщина составляет 0,305 мм. Таким образом, примем среднюю толщину жидкостной плёнки на внутренней поверхности рукава 0,305 мм, что позволяет по выражению (1) определить остаточное количество влаги в рукаве длинной 100 м. Тогда масса оставшейся влаги после удаления поршнем ОПР-М в рукаве такой длины будет равна 19,2 кг. Таким образом, для обеспечения сушки внутренней поверхности рукава длинной 100 м требуется удалить 19,2 кг воды.
В связи с тем, что в полевых условиях, для перемещения очистного поршня используется сжатый воздух, то в качестве сушильного агента целесообразно использовать воздух без предварительного подогрева. Такое техническое решение позволит уменьшить энергозатраты и упростить конструкцию компрессорной установки для сушки рукавов в полевых условиях (см. табл. 3).
Таблица 3. Расчётные данные массы остаточной влаги от толщины жидкостной пленки
на внутренней поверхности рукава
Параметр Толщина жидкостной плёнки на внутренней поверхности рукава, мм
0,305 0,7 1 1,5
Масса остаточного содержания влаги в рукаве, кг 19,2 43,96 62,8 94,2
Оценку эффективности предлагаемого решения, по организации сушки магистральных рукавов диаметром более 150 мм, проводили по расчёту времени сушки остаточного содержания влаги в рукаве с применением очистного поршня (рис. 5) и без него. Расчёт времени сушки рукава проводили по методике [12], продолжительность сушки при постоянных условиях (по воздуху) может быть определена выражением:
т^ + ^2,3^),
(3)
где: N - скорость сушки, выражаемая числом килограммов влаги (на килограмм сухого вещества), испаряемой за 1 с; ин, икр, ик -начальное, критическое, конечное влагосо-держание материала (считая на сухое вещество).
В качестве сушильного агента при расчётах использовался воздух с относительной влажностью 70 % с интервалом температур 2-24 0С.
к
Рис. 5. Зависимость времени сушки рукава диаметром 200 мм, длиной 100 м от температуры подаваемого воздуха при влажности 70 % 1 - зависимость времени удаления 19,2 кг воды, 2 - зависимость времени удаления 43,96 кг воды, 3 - зависимость времени удаления 62,8 кг воды, 4 - зависимость времени удаления 94,2 кг воды
Анализ расчётных значений зависимости времени сушки рукава, диаметром 200 мм длиной 100 м, от температуры подаваемого воздуха, при влажности 70 % показал, что при влагосодержании в рукаве 94,2 кг среднее время сушки рукава составляет 30 мин. По мере снижения остаточного количества воды в рукаве при вытеснении очистным поршнем, под давлением сжатого воздуха из ресивера, среднее время высушивания рукава уменьшается в 6 раз и составляет 5 мин. Однако суммарное время обслуживания одного рукава, с применением механического способа удаления влаги, с последующей сушкой воздухом, подаваемым из компрессора, по нашим оценкам, составит 15 мин.
Таким образом, применение механического способа удаления избыточной влаги с последующим конвективным осушиванием рукава (после применения) позволит повысить эффективность сушки рукавов диаметром более 150 мм. Энергозатраты на сушку рукавов,
при таком комбинированном способе, сократятся в 3 раза.
Вывод
В работе показано что, применение НРС большой производительности позволяет повысить эффективность тушения за счёт организации бесперебойной доставки огнетуша-щих веществ на тушение пожара в безводных районах. Опорожнение рукавов большого диаметра после применения целесообразно осуществлять с применением насосных установок. Для эффективного удаления воды возможно применение очистного поршня выталкивающего избыточную воду из напорного плоскосво-рачиваемого рукава (среднее время высушивания рукава уменьшается в 6 раз). Остаточное содержание влаги предлагается удалять конвекцией воздуха через рукав. Тогда временные и энергетические затраты на сушку рукавов, сократятся не менее чем в 3 раза.
Список литературы
1. Фейерверк убийственной силы [Электронный ресурс]. Официальный сайт газеты «Комерсантъ». Режим доступа: https://www.kommersant.ru/doc/147904 (дата обращения 09.07.2020).
2. Разрушение гидроагрегата № 2 Саяно-Шушенской ГЭС: причины и уроки. Сборник материалов (в 3 томах). М.: НП «Гидроэнергетика России», 2013. 480 а, 496 с., 408 с.
3. Авария на АЭС «Фукусима-дайити». Доклад Генерального директора МАГАТЭ. Вена, 2015. 278 с.
4. Зайченко, Ю. С. Шкунов С. А., Тараканов Д. В. Модель поддержки принятия решений при управлении распределением мобильных средств пожаротушения // Пожары и чрезвычайные ситуации: предотвращение, ликвидация.2021. № 1. С. 64-70.
5. Патент 2227860 Российская Федерация №2002106729/06. Тканевый рукав / Ре-длингер Й. мл. (DE), Стиммелмайр Х. (DE), Хайнце Ф. (DE), Кёппинг Франк-М. (DE); опубл. 27.04.2004, Бюл. № 12. 8 с.
6. Логинов В.И., Ртищев С. М., Козырев В. Н. Методическое руководство по организации и порядку эксплуатации пожарных рукавов. М.: ВНИИПО. 2008. 55 с.
7. Choosinq hoselines for initial attack. Calif. Fire. Serv. 1990. С.12-13. Т. 10.
8. Монахов Н. А., Федотов Ю. А. Общие технические требования и методы испытаний пожарных напорных рукавов // Пожарная техника: Средства и способы пожаротушения: Сб. науч. тр. М.: ВНИИПО, 1996. С. 105.
9. Лебедев П. Д. Расчет и проектирование сушильных установок. М.: Государственное энергетическое издание. 1962. 320 с.
10. Елфимова М. В., Архипов Г. Ф. Ва-куумно-температурная сушка пожарных рукавов // Вестник Санкт-Петербургского университета государственной противопожарной службы МЧС России. 2010. № 4. С. 8-13.
11. Балайка Б., Сикора К. Процессы теплообмена в аппаратах химической промышленности. М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы. 1962. 351 с.
12. Павлов К. Ф., Романков П. Г., Носков А. А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Учебное пособие для вузов 10-е изд., перераб. и доп. Л.: Химия. 1987. 576 с.
References
1. Fejerverk ubijstvennoj sily [Fireworks of murderous power] [Elektronnyj resurs]. Oficial'nyj sajt gazety «Komersant». Rezhim dostupa: https://www.kommersant.ru/doc/147904 (data obrashcheniya 09.07.2020).
2. Razrushenie gidroagregata №2 Sa-yano-SHushenskoj GES: prichiny i uroki [Destruction of hydraulic unit No.2 Sayano-Shushenskaya HPP: reasons and lessons]. Sbornik materialov (v
3 tomah). M.: NP «Gidroenergetika Rossii», 2013, 480+496+408 p.
3. Avariya na AES «Fukusima-dajiti». Doklad General'nogo direktora MAGATE [The accident at the Fukushima Daiichi nuclear power plant. Report of the Director General of the MAGATE]. Vena, 2015. 278 p.
4. Zajchenko, YU.S. Model' podderzhki prinyatiya reshenij pri upravlenii raspredeleniem mobil'nyh sredstv pozharotusheniya [Decision support model for managing the distribution of mobile firefighting equipment]. Pozhary i chrezvy-chajnye situacii: predotvrashchenie, likvidaciya, 2021, № 1, P. 64-70.
5. Redlinger J. ml. (DE), Stimmelmajr H. (DE), Hajnce F. (DE), Kyopping Frank-M. (DE) Tkanevyj rukav [Fabric Sleeve], Patent 2227860 Rossiyskaya Federatsiya. №2002106729/06 opubl. 27.04.2004, Byul, № 12, 8 p.
6. Loginov, V. I., Rtishchev S. M., Kozyrev V. N. Metodicheskoe rukovodstvo po or-ganizacii i poryadku ekspluatacii pozharnyh rukavov [Methodological guide to the organization and operation of fire hoses]. M.: VNIIPO, 2008, 55 p.
7. Choosinq hoselines for initial attack. Calif. Fire. Serv. 1990, T. 10, p. 12-13.
8. Monahov N. A., Fedotov Yu. A. Ob-shchie tekhnicheskie trebovaniya i metody ispytanij pozharnyh napornyh rukavov [General technical requirements and test methods for fire pressure hoses]. Pozharnaya tekhnika: Sredstva i sposoby pozharotusheniya: Sb. nauch. tr. M.: VNIIPO, 1996, p. 105.
9. Lebedev P. D. Raschet i proektirovanie sushil'nyh ustanovok [Calculation and design of drying plants]. M.: Gosudarstvennoe energetich-eskoe izdanie, 1962, 320 p.
10. Elfimova M. V., Arhipov G. F. Vaku-umno-temperaturnaya sushka pozharnyh rukavov [Vacuum-temperature drying of fire hoses]. Vest-nik Sankt-Peterburgskogo universiteta gosudar-stvennoj protivopozharnoj sluzhby MCHS Rossii, 2010, № 4, pp. 8-13.
11. Balajka B., Sikora K. Processy teploo-bmena v apparatah himicheskoj promyshlennosti [Heat transfer processes in chemical industry apparatuses]. M.: Gosudarstvennoe nauchno-tekhnicheskoe izdatel'stvo mashinostroitel'noj lit-eratury, 1962, 351 p.
12. Pavlov K. F., Romankov P. G., Nos-kov A. A. Primery i zadachi po kursu processov i apparatov himicheskoj tekhnologii. Uchebnoe posobie dlya vuzov [Examples and tasks for the course of processes and devices of chemical technology]. 10-e izd., pererab. i dop. L.: Himiya, 1987, 576 p.
Семенов Андрей Дмитриевич
Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России, Российская Федерация, г. Иваново
кандидат технических наук, заместитель начальника кафедры E-mail: sad8_3@mail.ru, Semenov Andrey Dmitrievich
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of
State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination
of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo
candidate of technical sciences, deputy chief of chair
E-mail: sad8_3@mail.ru.
Бубнов Андрей Германович
Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,
Российская Федерация, г. Иваново
доктор хим. наук, профессор
E-mail: bubag@mail.ru.
Bubnov Andrey Germanovich
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters», Russian Federation, Ivanovo Professor
E-mail: bubag@mail.ru. Моисеев Юрий Николаевич
Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,
Российская Федерация, г. Иваново
начальник кафедры
E-mail: fireman13@mail.ru.
Moiseev Yuri Nikolaevich
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of
State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination
of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo
head of the department
E-mail: fireman13@mail.ru.
