CC BY
87УДК 691.328
Т.А. МУХАМЕДИЕВ, д-р техн. наук (Takhir50@rambler.ru), А.И. ЗВЕЗДОВ, д-р техн. наук
АО «Научно-исследовательский центр «Строительство» (АО «НИЦ «Строительство») (109428, г. Москва, ул. 2-я Институтская, 6)
Особенности расчета прочности железобетонных конструкций, усиленных композитными материалами
Изложены особенности расчета прочности железобетонных конструкций, усиленных армированием элементами в виде холстов, ламинатов или сеток из композитных материалов. Представлены указания по расчету прочности по нормальным сечениям изгибаемых и сжатых элементов методом предельных усилий и по деформационной модели, а также по расчету прочности по наклонным сечениям. Приведены зависимости для учета особенностей расчета усиленных композитными материалами железобетонных конструкций. Представлено сопоставление результатов расчета опытных образцов по прочности нормальных сечений методом предельных усилий и по деформационной модели с результатами экспериментальных исследований. Приведено сопоставление расчетных значений несущей способности опытных образцов по наклонному сечению В общей сложности в обработку включено около 850 образцов, испытанных на изгиб, на сжатие и на действие поперечной силы. Выполнена оценка точности предлагаемых методик расчета.
Ключевые слова: железобетонные конструкции, армирование, композитные материалы, усиление, арматура, нормальное сечение, наклонное сечение, расчет прочности.
Для цитирования: Мухамедиев Т.А., Звездов А.И. Особенности расчета прочности железобетонных конструкций, усиленных композитными материалами // Строительные материалы. 2017. № 1-2. С. 73-77.
T.A. MUKHAMEDIEV, Doctor of Sciences (Engineering) (Takhir50@rambler.ru), A.I. ZVEZDOV, Doctor of Sciences (Engineering) JSC Research Center of Construction (6, 2nd Institutskaya Street, Moscow, 109428, Russian Federation)
Features of Calculation of Durability of Reinforced Concrete Structures Strengthened with Composite Materials
Features of calculating the durability of reinforced concrete structures strengthened with reinforcement elements in the form of canvases, laminates, and meshes from composite materials are described. Instructions for calculating the strength of normal cross-sections of flexible and compressed elements by the method of limit forces and according to the deformation model, as well as calculating the strength of oblique sections are presented. Dependences for accounting the features of calculation of reinforced concrete structures strengthened with composite materials are also presented. The comparison of results of the strength calculation of experimental samples of normal sections by the method of limit forces and according to the deformation model with the results of experimental studies is made. The comparison of calculation values of bearing capacity of experimental samples along the oblique section is presented. In total, the processing included about 850 samples which were tested for bending, compression, and action of transverse force. The assessment of the accuracy of proposed calculation methods is made.
Keywords: reinforced concrete structures, reinforcing, composite materials, strengthening, reinforcement, normal section, oblique section, strength calculation.
For citation: Mukhamediev T.A., Zvezdov A.I. Features of calculation of durability of reinforced concrete structures strengthened with composite materials. Stroitel'nye Materialy [Construction materials]. 2017. No. 1-2, pp. 73-77. (In Russian).
В последние годы усиление железобетонных конструкций успешно производится с использованием современных композитных материалов [1—13]. Усиление обычно осуществляется путем устройства системы внешнего армирования из элементов, изготовленных из композитных материалов — холстов, ламинатов или сеток. Для проектирования такого вида усиления коллективом из специалистов НИИЖБ им. А.А. Гвоздева совместно со специалистами ряда специализированных организаций разработан специальный Свод правил СП 164.1325800.2014 «Усиление железобетонных конструкций композитными материалами. Правила проектирования». СП 164.1325800.2014 охватывает железобетонные конструкции, усиленные по нормальным сечениям путем устройства внешнего армирования в направлении продольной оси или путем устройства обоймы внешним армированием в поперечном направлении, а также усиленные по наклонным сечениям поперечными хомутами. Указания Свода правил разработаны на основе анализа результатов экспериментальных исследований железобетонных конструкций, усиленных композитными материалами. Методики расчета прочности усиленных конструкций построены на расчетных моделях СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения», принятых для железобетонных конструкций, но с учетом особенностей работы элементов усиления. Основные положения СП 164.1325800.2014, учитывающие особенности расчета усиленных композитными
материалами железобетонных конструкций, приняты следующими.
Методики расчета усиленных конструкций по прочности построены с учетом начального напряженно-деформированного состояния конструкции перед ее усилением. Значения начальной относительной деформации существующей стальной арматуры е® и начальной относительной деформации сжатой грани бетона еЦ перед усилением изгибаемых и внецентренно сжатых конструкций рекомендовано определять по соотношениям теории упругости, но с учетом неупругих свойств бетона при сжатии и отсутствия или наличия трещин в растянутой зоне сечения конструкции.
Как и в СП 63.13330.2012, в качестве основного метода расчета по прочности нормальных сечений железобетонной конструкции, усиленной внешним армированием, принят метод расчета с использованием диаграмм деформирования бетона, стальной арматуры и композитного материала, а для частных случаев формы поперечного сечения конструкции и силовых воздействий допущено использовать метод предельных усилий.
Расчетные зависимости для учета особенностей работы усиленных композитными материалами конструкций приняты на основе анализа результатов обработки экспериментальных исследований и с учетом рекомендаций, принятых в американских и европейских нормах. Собранная экспериментальная база, по которой проверяли принятые в СП 164.1325800.2014 расчетные зависимости, состояла из опытных образ-
научно-технический и производственный журнал
январь/февраль 2017
73
цов, испытанных зарубежными и отечественными исследователями.
Зависимости для расчета по прочности нормальных сечений изгибаемых и внецентренно сжатых конструкций методом предельных усилий установлены исходя из предпосылок СП 63.13330.2012 и следующего дополнительного ограничения:
-Ef,
(1)
где £^2 — предельное значение относительной деформации стальной арматуры, принимаемое по указаниям СП 63.13330.2012.
Значение граничной относительной высоты сжатой зоны при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в композитном материале значения напряжения, равного расчетному значению сопротивления Rf, установлено с учетом начального напряженно-деформированного состояния конструкции перед ее усилением:
_ ю
(2)
1 +
"Ы.
120
100
80
60
40
20
DM PU
где о — характеристика сжатой зоны бетона, принимаемая для тяжелого бетона классов до В60 включительно равной 0,8, а для тяжелого бетона классов В70 — В100 и для мелкозернистого бетона — 0,7; Б/и — расчетное значение предельных относительных деформаций композитного материала, вычисляемое при расчетном значении его сопротивления растяжению; £¿2 — относительные деформации сжатого бетона при напряжениях Яь, принимаемые по указаниям СП 63.13330.2012.
Зависимости для расчета по прочности нормальных сечений изгибаемых и внецентренно сжатых конструкций методом предельных усилий приняты в виде, представленном в СП 63.13330.2012 для конструкций со стальной арматурой, но с учетом работы элементов усиления.
При нарушении условия (1) расчет изгибаемых и внецентренно сжатых конструкций по прочности нормальных сечений рекомендуется выполнять без учета существующей стальной арматуры.
Для расчета по прочности нормальных сечений с использованием диаграмм деформирования бетона, арматуры и композитного материала принята представленная в СП 63.13330.2012 общая система физических соотношений, устанавливающих связь усилий с кривизнами и относительной деформацией продольной оси элемента. При этом жесткостные коэффициенты в системе физических соотношений в СП установлены с учетом работы элементов усиления и линейной связи между продольными напряжениями и относительными деформациями композитного материала.
Расчет по прочности нормальных сечений усиленных конструкций на основе диаграмм деформирования материалов выполняют в два этапа.
На первом этапе производят расчет напряженно-деформированного состояния конструкции без учета элементов усиления — на нагрузки, действующие на конструкцию до ее усиления. В результате расчета определяют начальные значения кривизны продольной оси сечения и относительных деформаций бетона и существующей стальной арматуры, которые затем учитываются на втором этапе расчета.
На втором этапе выполняют расчет по прочности нормальных сечений с учетом элементов усиления и начального напряженно-деформированного состояния конструкции.
Расчет нормальных сечений по прочности на основе диаграмм деформирования материалов производят из
0 —1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2
Коэффициент точности
Рис. 1. Распределение коэффициентов точности расчета опытных образцов, испытанных на изгиб: DM - расчет по диаграммному методу; Ри - расчет по методу предельных усилий
условий, установленных в СП 63.13330.2012, и дополнительного условия:
е/ _ ЕЫ ^ EJu,
(3)
где £/ — относительные деформации во внешней арматуре из композитного материала.
Изложенные методики расчета изгибаемых элементов были проверены путем расчета опытных образцов, выполненного канд. техн. наук Д.В. Кузевановым. Расчет опытных образцов по прочности нормальных сечений был выполнен как методом предельных усилий, так и по методу расчета на основе диаграмм деформирования материалов. В общей сложности в обработку включено 397 образцов, испытанных на изгиб, и 401 образец, испытанный на сжатие.
Для опытных образцов, испытанных на изгиб, разрушение вследствие разрыва композита или разрушения сжатой зоны бетона установлено в 58 случаях, разрушение вследствие отслаивания концевых участков композита — в 186 случаях, а разрушение с отслаиванием композита в середине балок — в 153 случаях.
На рис. 1 представлены результаты расчета изгибаемых образцов в виде распределения коэффициента точности расчета, представляющего собой отношение фактического значения несущей способности опытного образца к расчетному. Среднее значение коэффициента точности расчета составило 1,03 при стандартном отклонении 0,16. Среднее расхождение результатов расчетов, выполненных по диаграммному методу, и расчетов по методу предельных усилий составило 2%.
Расчет по прочности сечений сжатых элементов, усиленных путем устройства обоймы из композитных материалов, производят путем учета повышения прочности бетона при объемном напряженном состоянии.
На основании обработки результатов экспериментальных исследований расчетные значения сопротивления бетона сжатию в осевом направлении рекомендовано определять по формуле:
Ra—Rb+ktf • ke-Rf- Ц/,
(4)
где kef и ke — соответственно коэффициент эффективности обоймы и коэффициент, учитывающий наличие разрывов по высоте обоймы; коэффициенты рекомендовано вычислять по зависимостям ACI 440.2R-02 «Guide for the Design and Construction of Externally Bonded FRP Systems for Strengthening of Concrete
научно-технический и производственный журнал f> , '^fj -t \ \ - ^js ~74 январь/февраль 2017 '' "> ■ - ■ • '--I ®
35
30
25
20
15
10
5
km —
ю
1+
£s,el'
eA3
Я,
Еьз~ ек+2Ц/—ér-.
(5)
(6)
Методика расчета была проверена путем сопоставления расчетных и опытных значений несущей способности опытных образцов, усиленных путем устройства обоймы из композитных материалов, и испытанных на сжатие. Экспериментальная база состояла из 249 образцов с круглой и 152 образца с прямоугольной формой поперечного сечения.
Расчет опытных образцов прямоугольного сечения выполняли с ограничением произведения коэффициентов к^ и ке. По результатам расчетов установлено, что более высокая точность расчета достигается при ограничении произведения этих коэффициентов величиной 0,5. В этом случае среднее значение коэффициента точности расчета составило 1,01 при стандартном отклонении 0,17 (рис. 2).
Для опытных образцов круглого сечения установлено, что среднее значение коэффициента точности расчета составляет 1,09 при стандартном отклонении 0,18 (рис. 3).
Расчет по прочности наклонных к продольной оси конструкции сечений, усиленных внешним армированием из композитных материалов в виде двухсторонних, трехсторонних или замкнутых хомутов, производят по прочности бетонной полосы между наклонными трещинами, по наклонным сечениям на действие поперечных сил и по наклонным сечениям на действие изгибающих моментов.
Расчет по прочности бетонной полосы между наклонными трещинами рекомендовано производить по указаниям СП 63.13330.2012 без учета работы хомутов из композитных материалов.
Расчет по наклонным сечениям рекомендовано производить по методике СП 63.13330.2012, но с учетом
60
50
40
30
20
10
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 Коэффициент точности
Рис. 2. Распределение коэффициентов точности расчета опытных образцов прямоугольного сечения, испытанных на сжатие: условие 1 -без ограничения произведения kf и ke; условие 2 - с ограничением величиной 0,55; условие 2а - с ограничением величиной 0,5
Structures» (American Concrete Institute (ACI), 2002, Committee 440), которые приняты в несколько скорректированном виде.
При расчете по прочности внецентренно сжатых элементов прямоугольного и круглого сечения в расчетные зависимости вместо параметров Ль и подставляют соответственно Rm и определяемые с учетом объемного напряженного состояния бетона:
Коэффициент точности (М1хр/Ятеор)
Рис. 3. Распределение коэффициентов точности расчета опытных образцов круглого сечения, испытанных на сжатие
дополнительного внутреннего усилия б/» в элементах усиления, пересекающих наклонную трещину.
Зависимость для определения предложено определять по формуле:
/
л/
(7)
где V/ — коэффициент, учитывающий схему наклейки хомутов и принимаемый равным: для замкнутых хомутов — 0,95; для двух- и трехсторонних хомутов — 0,85; С/и* — длина проекции наклонного сечения, принимаемая равной:
(8)
С — длина проекции наклонного сечения, принимаемая при вычислении усилий Qb и Qhj^ — высота наклейки поперечного хомута; Ajy, — площадь сечения поперечного хомута из композитных материалов; Rjw — расчетное значение сопротивления композитных материалов растяжению при расчете прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента.
При наличии поперечной стальной арматуры в существующей конструкции значение С в формуле (8) принимается равным от h0 до 2h0, а при отсутствии — равным h.
По данным экспериментальных исследований, при разрушении усиленных конструкций по наклонному сечению напряжения в хомутах из композитных материалов не достигают предельных значений сопротивления материала растяжению. Кроме этого установлено, что предельное значение поперечной силы, воспринимаемой элементами усиления из композитных материалов, в большой степени зависит от надежности их сцепления с основанием. С учетом этого в СП 164.1325800.2014 установлено ограничение их расчетного значения сопротивления растяжению в виде, принятом в ACI 440.2R-08 «Guide for the Design and Construction of Externally Bonded FRP Systems for Strengthening of Concrete Structures» (American Concrete Institute (ACI), 2008, Committee 440).
Расчет усиленных поперечными хомутами железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие изгибающих моментов рекомендовано производить по методике СП 63.13330.2012, но с учетом дополнительного внутреннего усилия Mj в элементах усиления, пересекающих наклонную трещину. Момент Му, воспринимаемый поперечными элементами из композитных
0
rJ научно-технический и производственный журнал
У А ® январь/февраль 2017 75
Коэффициент точности (Qixp/QTeop)
Рис. 4. Распределение коэффициентов точности расчета прочности
наклонных сечений при действии поперечных сил
материалов, пересекающих наклонное сечение, рекомендовано принимать равным:
Mf=Q,5- Qfy - С. (9)
Методика расчета по прочности наклонных сечений
железобетонных конструкций, усиленных композитны-
Список литературы
1. Бокарев С.А., Смердов Д.Н. Нелинейный анализ железобетонных изгибаемых конструкций, усиленных композитными материалами // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. 2010. № 2. С. 113—125.
2. Рубин О.Д., Лисичкин С.Е., Александров А.В., Симаков О.А. Разработка методики расчета прочности железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, усиленных посредством внешнего армирования на основе композитныхматериалов, при действии поперечных сил // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. 2016. № 3. С. 68—74.
3. Юшин А.В., Морозов В.И. Анализ напряженно-деформированного состояния двухпролетных железобетонных балок, усиленных композитными материалами по наклонному сечению, с учетом нелинейности // Современные проблемы науки и образования. 2014. № 5. С. 273.
4. Смердов Д.Н., Смердов М.Н., Селиванова Е.О. К вопросу долговечности изгибаемых железобетонных элементов, усиленных полимерными композиционными материалами // Модернизация и научные исследования в транспортном комплексе. 2015. № 1. С. 490-493.
5. Маилян Д.Р., Михуб А., Польской П.П. Вопросы исследования изгибаемых железобетонных элементов, усиленных различными видами композитных материалов // Инженерный вестник Дона. 2013. Т. 25. № 2 (25). С. 99.
6. Смердов Д.Н., Неровных А.А. Методика проведения экспериментальных исследований изгибаемых железобетонных элементов, усиленных композитными материалами // Вестник Сибирского государственного университета путей сообщения. 2009. № 21. С. 146-155.
7. Бокарев С.А., Смердов Д.Н., Неровных А.А. Методика расчета по прочности сечений эксплуатируемых железобетонных пролетных строений, усиленных композитными материалами // Известия
ми материалами, была проверена данными зарубежных экспериментальных исследований (расчеты выполнены канд. техн. наук С.И. Ивановым).
Принятая для расчетов экспериментальная база состояла из 52 опытных образцов в виде однопролетных балок, усиленных в опорных сечениях композитн ыми материалами. Балки были испытаны на действие одной или двух сосредоточенных сил, пролет среза составлял от 1,5 до 3,5h0. Усиление наклонных сечений балок было выполнено в виде замкнутых (26 образцов), трехсторонних (14 образцов) и двухсторонних (12 образцов) хомутов, изготовленных из сплошных холстов или из отдельных лент. Часть опытных образцов была выполнена со стальной поперечной арматурой.
Сопоставление расчетных значений несущей способности образцов по наклонному сечению с опытными значениями представлено на рис. 4.
Среднее значение коэффициента точности расчета составило 1,21 при стандартном отклонении 0,47. Для сопоставления на рисунке приведены результаты расчета, выполненные по методике ACI 440.2R-08. В этом случае среднее значение коэффициента точности расчета составило 1,48 при стандартном отклонении 0,43.
Существенного влияния каких-либо параметров опытных образцов на их прочность по наклонному сечению (схемы и степени усиления, класса бетона, наличия и количества стальной поперечной арматуры и др.) не выявлено.
References
1. Bokarev S.A., Smerdov D.N. The nonlinear analysis of the steel concrete bent designs strengthened by composite materials. Vestnik Tomskogo gosudarstvennogo arhitektur-no-stroitel'nogo universiteta. 2010. No. 2, pp. 113—125. (In Russian).
2. Rubin O.D., Lisichkin S.E., Aleksandrov A.V., Sima-kov O.A. Development of a method of calculation of durability of steel concrete designs of the hydraulic engineering constructions strengthened by means of external reinforcing on the basis of kompozitnykhmaterial in case of action of cross forces. Stroitel'naja mehanika inzhen-ernyh konstrukcij i sooruzhenij. 2016. No. 3, pp. 68—74. (In Russian).
3. Yushin A.V., Morozov V.I. The analysis of the intense deformed condition of the two-flying steel concrete beams strengthened by composite materials on inclined section taking into account nonlinearity. Sovremennye problemy nauki i obrazovanija. 2014. No. 5, pp. 273. (In Russian).
4. Smerdov D.N., Smerdov M.N., Selivanova E.O. To a question of durability of the bent steel concrete elements strengthened by polymeric composite materials. Modernizacija i nauchnye issledovanija v transportnom komplekse. 2015. No. 1, pp. 490-493. (In Russian).
5. Mailyan D.R., Mikhub A., Polskoy P.P. Questions of a research of the bent steel concrete elements strengthened by different types of composite materials. Inzhe-nernyj vestnik Dona. 2013. P. 25. No. 2 (25) , pp. 99. (In Russian).
6. Smerdov D.N., Nerovnyh A.A. Metodika of conducting pilot studies of the bent steel concrete elements strengthened by composite materials. Vestnik sibirskogo gosudarst-vennogo universiteta putej soobshhenija. 2009. No. 21, pp. 146-155. (In Russian).
7. Bokarev S.A., Smerdov D.N., Nerovnyh A.A. A calculation procedure on durability of sections of the operated steel concrete flying structures strengthened by composite materials. Izvestija vysshih uchebnyh zavedenij. Stroitel'stvo. 2010. No. 10, pp. 63-68. (In Russian).
76
научно-технический и производственный журнал
январь/февраль 2017
ui ®
9.
10
1
высших учебных заведений. Строительство. 2010. 8. № 10. С. 63-68.
8. Меркулов С.И. Анализ и перспективы развития усиления бетонных конструкций композитной арматурой // Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения: Материалы международных академических чтений: Сборник трудов. Курск: Курский государственный университет. 2015. С. 167—171.
9. Куанышев Б.М., Квашнин М.Я. Оценка эффективности усиления конструкций железнодорожных мостов композитным материалом // Вестник КГУСТА. 2016. № 1 (51). С. 238-244.
10. Мухамедиев Т.А. Проектирование усиления железобетонных конструкций внешним армированием композиционными материалами // Бетон и железобетон — взгляд в будщЮишСФХЗСЫщЭХтЗСФв ШШОЛ российской (П МеждународмшшШШв^ШЕттШтЛМтЯ ну и железобетону. ншДЕИДЯщЯ Г
11. Щербенкова В.В. Применение композитных материалов при воостановлении, реконструкции, реставрации зданий и сооружений. Экономическое сравнение различных вариантов усиления // Псрсне/иивыразвитияфунда-ментальных науу: Сбоуник научных XII Международной уонференции ктуСентос и кюаодых учешх. Томск: Национальный исследовательский Томский политехнический университет.2015.С.1311—1313.
12. Бокарев С.А,СмердовД.Н.Экспериментальные исследования изгибаемых желвзобетоиных элементов, усиленных кохпозиинмгми мвтмоиалами//Известия высших .ов^шх заведенид. Стролтеикттво. 2010. № 2. С. Т1Г-ЗГ4.
13. Клюев С.В.,Лесосик Р.В.,Рубанмв В.Г.Растетиз-гибаемыхкхнструкокй, твилмнныквомпозитами на основ е узлвоокттеоъоаслккаВКВесвоивБелнлхбОвквго государствсовего тсихоловического университета им. В.Г.ЛЛунлоа.2011.№ е.ГВ. ЗР-58.
Merkulov S.I. Analysis and prospects of development of strengthening of concrete designs by a composite armature. Safety of construction fund of Russia. Problems and decisions materials of the international academic readings. Papers of works. Kursk: Kursk state university. 2015, pp. 167—171. (In Russian).
Kuanyshev B.M., Kvashnin M.Ya. Efficiency evaluation of strengthening of structures of railway bridges composite material. Vestnik KGUSTA. 2016. No. 1 (51), pp. 238-244. (In Russian).
Mukhamediyev T.A. Designing of strengthening of steel concrete designs external reinforcing by composite materials. Concrete and steel concrete — a prospection. Scientific works of the III All-Russian (the II international) confer-
crete. 2014, pp. 34-44.
S^^XQ^^mOl ffljSBKHSpi98mposite materials in case of a voostanovleniye, reconstruction, restorations ofbuildings and constructions. Economic comparison of various optiono of strengthening Prospects of devel-opmentoffun damenthlsciefces. Collect ion of scientific works Op Oil international conference of students and young scientists. Tomsk: National research Tomsk polytechnical university. 2015, pp. 1311-1313.
12. Bokarev S.A., Smerdov D.N. Pilot studies of the bent reinforced concrete elements strengthened by composite materials. Izvestija vysshih uchebnyh zavedenij. Stroitel'stvo. 2010. No. 2, pp. 112-124. (In Russian).
B.Klioiev S.V., Lesovik R.V., Rubanov V.G. Calculation of thebentdesignsstrengthened by composites on the basis of carbon fiber. Vestnik belgorodskogo gosudarstvennogo tehnologicheskogo universiteta im. V.G. Shuhova. 2011. No. 4, pp. 55-58. (In Russian).
МИНСТРОИ РОССИИ
(tf)
VrttlJr ROSENFELD Y|Er ENERGY ■TOT EFFICIENCY FUND
МИНИСТерстВОСТроИТЕлЬСТвА И ЖИЛиЩНО-КОММУнаЛьНоГО ХОЗяИСТВАРФ НауЧнО-ИССЛЕДОвАТелЬСкИй ИнСТиТУТ ВТхЬРТЕЛНСЬИ ФИЗиКИ ФОНДФОдДЕРЖКи И ХиЗРИТрЯ ЭСЕрхОЭФфЕКиИВСЫХ ТоХСЬИОПИИ а. рьзесфеинда
■4—6 июля 2017 года состоится Международная научная конференция VNI Акаде—ические дкеаса, посаищеяныд намяти гкки ,цекда1^т1 —АА0у Г.Л. усииова «АКТУАЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ СТРОИТЕЛОКДЙ ФГ4ККИ. СНККГОКОЕ4ЕЖЕ—ИЕ ИАДЕЖНОСПС ^ТКОКДЯ^ЬТИ^^ КЯТКТРУКИИЙ И ЭК0Л0ГИЧЕСКАЯ БЕЗОПАСТНОСТЬ»
Темасм^а ^оес)]е|йНцис:
• Энергосбережение в строительстве
• Строительная тезлофззика
• Строительная и архитек1утез2кккзтизз
■ Ствозтевьнаярдототохнива
• Эвои1Т1"из з сляюаогвьаттв
■ Долговечность и пдоитвасистроиаидкныо к^1чст1клаий амлний
а сооружена.
• Проблееы вгоничосково ^влоизвания
■ Ремонт и эксплуаеаагя нOхlвкoв коммyнaлонoиoиoзгйcтлa
■ ЕаЫ(ювиее cтooиaeлocтвo • На^жиев шетл^ дов июледвжи В рамках конференции брдвс пвoеooиaииг Ксн^рс, вакотс^логооодые ученые, аспиранты и студензы oвoаит пиог,лст:овиев вз^ои проекты и разработки:
1. На лучший дипломньм пoиlОб,вмeюглoщoй paooте«oтроительная физика»;
2. На лучшую работу по ьaпьтбдeнкюlHы■ютилльнaялlexилякнвpнaяевьхтcеa>>;
3. На лучший доедве в ртмклх иayчaoп елоло! юзя володежи «Строительная физика, энзpгеcбeoбжтняe лтpoлoгичecтгяeббoпapтлlти». Победителям присуждавши премия тлкви лтaндмбcг РАг(яе я.Л. plгиллиг.
4. На лучшее решение задачи в области энергоэффективности и энер-глсиерн—нкаин. Победлтелп—влзчается медаль и премия имени лауреата тlждoн—нюдной заергетите—кр3 пбемии «Глобальная энергия» 2011 г. -
а.
5. На самое оригинальное и талантливое решение акустической задачи. Призы от Генерального спонсора конференции - компании «Вгие1 & (Дания).
6. За оригинальный подход к решению задачи энергосбережения в зданиях. Призы от Генерального спонсора конференции - компании «Сен-ЬoOблCлpмввслрилaП родукция Рус».
7.Cиeввтлрил.a приз Ассоциации производителей керамических сте-еово1х материалов.
8. За значительный вклад в развитие строительной физики ведущим ученым и специалистам вручается Золотая медаль имени академика РААСН Г.Л. Осипова и памятный знак.
Мвлв твеcеиявтpифeoлтoeб едoблообмьилоелдo 1 июня 2017 г. отправить ЗАЯВКУ на участие по адресу: org.com@list.ru или факсу +7(495) 482-40-60.
БОЛЕЕ ПОДРОБНУЮ ИНФОРМАЦИЮ О КОНФЕРЕНЦИИ И ФОРМУ вОЯВИоМЫЖНО ПОСМОТРЕТЬ НА САЙТЕ: niisf.ru
■■ I ОРГАНИЗАЦИОННЫЙ КОМИТЕТ
Тел.:ВЕСиф!рС^В313^^19^|!Ф0Ф{]СН|!§1В ААВвЕВОБжаlist.ru Сайт: www.niisf.ruI
С1 г i
^ШЙ^&ИЫФ РЩЧооттештескийипрошводственныйжурнал
Нта
ГЗгНЕЛЧшТ NH варь/феврала2и17 77
