CC BY
6
132 Водоснабжение, канализация, строительные системы охраны водных ресурсов
Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. 2023. Т. 25. № 5. С. 132-143.
Vestnik Tomskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta -Journal of Construction and Architecture.
ISSN 1607-1859 (для печатной версии) ISSN 2310-0044 (для электронной версии)
2023; 25 (5): 132-143. Print ISSN 1607-1859 Online ISSN 2310-0044
НАУЧНАЯ СТАТЬЯ УДК 628.31
DOI: 10.31675/1607-1859-2023-25-5-132-143
EDN: UETTSG
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РЕЗЕРВУАРОВ-НАКОПИТЕЛЕЙ СТОЧНЫХ ВОД В АРКТИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ
Даниил Алексеевич Суглобов1, Елена Игоревна Вялкова1, Елена Юрьевна Осипова2
1 Тюменский индустриальный университет, г. Тюмень, Россия 2Томский государственный архитектурно-строительный университет, г. Томск, Россия
Аннотация. Развитие инфраструктуры арктических поселений связано с устройством современных систем водоснабжения и водоотведения.
Актуальность. Низкие температуры воздуха и многолетнемерзлые грунты существенно осложняют строительство и эксплуатацию резервуаров, предназначенных для сбора и хранения сточных вод.
С целью обеспечения эффективного энергосбережения проводились предпроектные теплотехнические расчеты стальных емкостей в теплоизоляции ППС. Сравнивались методики вычислений и результаты, которые послужили основой для построения расчетных диаграмм.
Выводы. Полученные зависимости позволяют достаточно быстро и точно определить теплопотери при полном или частичном заполнении резервуара водой. Это существенно облегчит процесс принятия решений на стадии проектирования северных объектов, расположенных в Ямало-Ненецком автономном округе.
Ключевые слова: резервуары-накопители сточных вод, теплотехнический расчет, теплоизоляция, потери тепла, энергосбережение
Для цитирования: Суглобов Д.А., Вялкова Е.И., Осипова Е.Ю. Особенности проектирования резервуаров-накопителей сточных вод в арктических условиях // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. 2023. Т. 25. № 5. С. 132-143. Б01: 10.31675/1607-1859-2023-25-4132-143. ББ№ иЕТТ80
© Суглобов Д.А., Вялкова Е.И., Осипова Е.Ю., 2023
ORIGINAL ARTICLE
DESIGN OF EFFLUENT STORAGE TANKS IN ARCTIC CONDITIONS
Daniil A. Suglobov1, Elena I. Vyalkova1, Elena Yu. Osipova2
industrial University of Tyumen, Tyumen, Russia 2Tomsk State University of Architecture and Building, Tomsk, Russia
Abstract. Purpose: The development of the Arctic settlements' infrastructure is associated with the installation of the modern water supply and sanitation systems. Low air temperatures and permafrost soils significantly complicate the construction and operation of tanks designed for effluent collection and storage.
Approach: For the effective energy saving, pre-design heat engineering calculations are conducted for effluent storage tanks with PPS thermal insulation.
Research findings: Calculation techniques and results are compared, which served as a basis for the construction of calculation diagrams.
Practical implications: The obtained dependences allow to rapidly and accurately determine the heat loss when the tank is completely or partially filled with water.
Originality/value: This study will considerably facilitate the decision-making process at the design stage of facilities locating in the Yamalo-Nenets Autonomous Okrug.
Keywords: effluent storage tanks, heat engineering calculation, heat insulation, heat loss, energy saving
For citation: Suglobov D.A., Vyalkova E.I., Osipova E.Yu. Design of effluent storage tanks in Arctic conditions. Vestnik Tomskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta - Journal of Construction and Architecture. 2023; 25 (5): 132-143. DOI: 10.31675/1607-1859-2023-25-4-132-143. EDN: UETTSG
Введение
Российская стратегия развития Арктической зоны направлена на создание поселений с современной инфраструктурой, приоритетом для которых являются эффективные и энергосберегающие системы жизнеобеспечения1. Выполнение поставленных задач существенно зависит от климатических, геологических и гидрогеологических условий Севера. Зона многолетнемерзлых грунтов занимает обширные территории России [1]. Например, в Ямало-Ненецком автономном округе практически вся территория приходится на «вечную мерзлоту» [2] или зону многолетнего криолитогенеза, в которой горные породы не оттаивают от одного-двух лет до нескольких тысячелетий. В данных условиях строительство и эксплуатация сооружений для транспортирования и хранения воды не только усложняются технологически, но и связаны с большими затратами на энергосбережение [3, 4].
При проектировании систем водоотведения в состав сооружений практически всегда входят различные емкости-накопители сточных вод: усреднители поступающих на очистку стоков по концентрациям и/или расходам; буферные емкости на сетях и приемные резервуары насосных станций; септики
1 Указ Президента Российской Федерации № 645 «О Стратегии развития Арктической зоны Российской Федерации и обеспечения национальной безопасности до 2035 года». URL: http://www.krem-lin.ru/acts/bank/45972 (дата обращения: 06.02.2022).
и другие виды накопителей. Резервуары, как и сети, также требуют утепления и/или устройства систем подогрева воды. Это необходимо с целью предотвращения промерзания и обеспечения технологических температур исходных стоков перед подачей на сооружения биологической очистки в период осень-зима-весна. Подобные сооружения характеризуются высокими энергозатратами и с точки зрения эффективного энергосбережения требуют точных расчетов возможных теплопотерь. Это особенно актуально при проектировании, строительстве и эксплуатации в регионах, где холодный период года с отрицательными температурами воздуха может длиться от 6 до 9 месяцев.
Как правило, проектировщики не выполняют предварительных теплотехнических расчетов и обычно принимают типовые решения по теплоизоляции резервуаров и оборудованию для подогрева воды. Это является причиной перерасхода электроэнергии и строительных материалов и в итоге увеличения капитальных и эксплуатационных затрат. Для повышения надежности сооружения, ресурсо- и энергосбережения необходимы более точные инженерные расчеты, являющиеся обоснованием для грамотных технических решений [5].
О.Г. Латуева, М.В. Дементьева, А.А. Курохтин и Н.Н. Хренкова в работах [6, 7, 8] затрагивают проблемы промерзания резервуаров с водой в условиях севера с точки зрения технико-экономической эффективности. Более детальные теплотехнические расчеты емкостей представлены в работах П.И. Ту-гунова, В.Ф. Новоселова, А.А. Коршака, А.М. Шаммазова, А.И. Пилипенко, А.А. Лукина и других инженеров [9, 10].
В предыдущей публикации были затронуты проблемы проектирования трубопроводов канализации, прокладываемых в условиях сурового арктического климата России [11]. В настоящей статье предлагаются варианты расчета резервуаров для хранения сточных вод в условиях низких температур с учетом минимальных эксплуатационных энергозатрат для вариантов: а) без учета газового пространства, т. е. на полное заполнение резервуара водой; б) с учетом газового пространства, когда резервуар заполнен частично (рис. 1). Расчеты выполнялись для стальных горизонтальных цилиндрических резервуаров (типа РГС) в теплоизоляции (слой пенополистирола или ППС плюс слой фольги сверху), предназначенных для временного хранения бытовых сточных вод.
Рис. 1. Расчетные схемы резервуаров с водой:
а - полное наполнение; б - частичное наполнение Fig. 1. Schematic of water tanks: a - full; b - partially filled
Методы и материалы
Теплотехнический расчет резервуара производился по двум методикам [9, 10], результаты которых сравнивались. Согласно методике П.И. Тугу-нова [9], тепловые потери от резервуара в окружающую среду Q (Дж) определяются по формуле
Q = Кет • • АГ, (1)
где Кст - коэффициент теплопередачи от воды в резервуаре в окружающую
среду, Вт/(м2К); F - общая площадь поверхности резервуара, м2; АТ - разность температур между водой в резервуаре и окружающей средой, К.
Коэффициент теплопередачи (Кст) через стенку емкости определяется из уравнения зависимости, Вт/(м2К):
1 1 -т-|В 5,- 1 , .
-=-+ ^¿=1 +-, (2)
Кст а1ст 1 \ а2ст + а3ст
где а1ст - коэффициент теплоотдачи от воды к стенке резервуара; а2ст - от наружной поверхности резервуара в окружающую среду; а3ст - от стенки емкости радиацией, Вт /(м2-К); 5г- - толщина стенки емкости с учетом изоляции, м; %4 - коэффициент теплопроводности материала стенки емкости с учетом изоляции, Вт /(м2-К).
При определении безразмерных критериев теплотехнического расчета определяющим размером является длина резервуара L, м. Коэффициент теплоотдачи конвекцией от воды к стенке емкости для цилиндрических емкостей и труб можно определить по формуле
а
/ \ 0,25 -40,25 ( Рг*в
1СТ = 0,5 ( ОгИ • РГв )0
Рг
. от У
(3)
где ^ - коэффициент теплопроводности воды, Вт(м2К); L - длина резервуара, м; Grh - параметр Грасгофа; Ргв и Ргст - параметр Прандтля при средней температуре воды или для стенки резервуара соответственно.
Коэффициент теплоотдачи а2ст при вынужденной конвекции или обдувании холодным ветром резервуара, расположенного на земле, определяется по формуле
,2ст = С^ Яе^, (4)
где ^ - наружный диаметр резервуара, м; ^возд - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт /(м2-К); Яевозд - коэффициент Рейнольдса для воздуха, который зависит от расчетной скорости ветра м/с) и кинематической вязкости воздуха (Увозд, м2/с):
Яевозд = ^. (5)
^возд
Коэффициент теплоотдачи радиацией от стенки а3ст , Вт/(м2К), определяется по формуле
т (т V
тст I _ возд
азст ^вст-С,.100!^00!, (6)
т ст т возд
где = 5,768 Вт/(м2-К4) - коэффициент лучеиспускания; ест - степень черноты поверхности стенки, равная для алюминиевой фольги 0,055.
Согласно исследованиям А.И. Пилипенко [10], расчет удельных тепловых потерь (2уд) резервуара выполняется по методике подбора электронагревателей для обогрева резервуара для случая плоской многослойной стенки:
буд -, (7)
где Qуд - удельные теплопотери с поверхности резервуара, Вт/м2; АТ1 - разница между температурой стенки резервуара и температурой окружающей
п
среды, °С; - сумма термических сопротивлений корпуса резервуара,
I =1
теплоизоляционных и защитных слоев, определяется по формуле (8), м2-°С/Вт; ^ - термическое сопротивление теплопередаче от кожуха резервуара к окружающей среде, определяемое по формуле (9), м2-°С/Вт.
с
Ъп = ^, (8)
Ч
где 8г- - толщина /-го слоя теплоизоляции, м; Ч- - коэффициент теплопроводности 7-го слоя теплоизоляции, Вт/(м2-°С).
*н = —, (9)
«н
где ан - коэффициент теплопередачи от поверхности кожуха к окружающей
среде, Вт/(м2-°С).
Полные теплопотери резервуара определяются как
бпот = буд-^, (10)
где бпот - полные теплопотери с поверхности резервуара, Вт; буд - удельные
теплопотери с поверхности резервуара, рассчитанные по формуле (7), Вт/м2; 51 - площадь поверхности резервуара по теплоизоляции, м2.
Исходные данные для расчетов наземных горизонтальных цилиндрических резервуаров-накопителей сточных вод из стали (типа РГС) в теплоизоляции III 1С, расположенных в Ямало-Ненецком автономном округе, представлены в табл. 1.
Таблица 1
Исходные данные для проектирования и расчетов резервуара
Table 1
Initial parameters for storage tank design
Наименование параметра Значение, единица измерения
Скорость ветра 5,2 м/с
Температура окружающей среды минимальная -54 °С; 219,15 K
Температура наиболее холодной пятидневки -44 °С
Температура средняя за год -12 °С
Минимальная температура сточных вод +4 °С
Максимальная температура сточных вод +14 °С
Номинальный объем резервуара 10-300 м3
Материал резервуара Сталь
Теплоизоляция резервуара: напыляемый слой ППС толщиной 5из слой алюминиевой фольги 50-300 мм 0,2 мм
Коэффициент теплопроводности резервуара Хот 80 Вт(м-К)
Теплоемкость стали Сст 461 Дж/(кг-К)
Плотность стали рст 7850 кг/м3
Теплоемкость теплоизоляции ППС Сиз 840 Дж/(кг-К)
Плотность теплоизоляции ППС риз 15 кг/м3
Теплоемкость воды Св 4200 Дж/(кг-К)
Плотность воды рв 1000 кг/м3
Расчеты проводились для нескольких вариантов заполнения резервуара - от 10 до 100 %, на основании которых строились сводные диаграммы, позволяющие определять тепловые потери при любых условиях. Для резервуаров с неполным заполнением вводится коэффициент теплопроводности для верхнего безводного слоя Ккр, который характеризует передачу тепла от газового пространства через резервуар к наружному воздуху.
Результаты исследований и обсуждение
В результате исследования была установлена зависимость изменения теплопотерь (Q, кВт) от наполнения емкости водой (h/D). Для примера рассчитан стальной резервуар РГС-100 с наполнением h/D от 0,1 до 1 по методике П.И. Тугунова [9]. Были приняты следующие размеры резервуара: диаметр внутренний - 3,24 м; длина - 12,2 м; толщина стенки - 4 мм; номинальный объем воды - 100 м3. Результаты расчета занесены в табл. 2, а также построен график Q = fh/D), показывающий изменение теплопотерь резервуара в зависимости от степени наполнения его сточной водой (рис. 2).
Таблица 2
Расчет теплопотерь резервуара РГС-100 в зависимости от степени его наполнения сточной водой
Table 2
Calculation of heat losses of RGS-100 tank depending on its filling with wastewater
Расчетные параметры Наполнение резервуара водой h/D
0,1 0,3 0,5 0,7 0,8 0,9 1
hm, м 2,92 2,27 1,62 0,97 0,65 0,32 0,00
FKP, м2 111,9 88,76 70,34 51,91 41,52 28,81 0,00
FCT, м2 28,81 51,91 70,34 88,76 99,15 111,86 140,67
Ккр 0,299 0,299 0,299 0,299 0,299 0,299 -
Кст 0,08 0,13 0,17 0,20 0,23 0,25 0,31
Q, кВт 0,79 1,24 1,60 1,96 2,16 2,40 2,97
Рис. 2. График зависимости изменения теплопотерь (Q, кВт) резервуара РГС-100 от его наполнения (h/D)
Fig. 2. Dependence of heat losses (Q, kW) of RGS-100 tank on its filling (h/D)
Анализ изменения теплопотерь резервуара РГС-100 (рис. 3) выявил, что газовое пространство очевидно выступает отличным теплоизоляционным свойством и зависимость теплопотерь от его наполнения прямо пропорцио-
нальна. При проектировании систем обогрева для резервуара принято рассчитывать его на максимальное наполнение, т. е. для обогрева потребляется энергия, рассчитанная на полное заполнение емкости сточной водой. Однако необходимо учитывать тот факт, что режим поступления сточных вод весьма неравномерный, и 100%-е наполнение достигается лишь в отдельные часы суток. При этом, если резервуар загружен более чем на 70 %, происходит значительный скачок теплопотерь (рис. 2). Поэтому предельным расчетным наполнением резервуара можно считать h/D = 0,7.
Если проводить данный расчет по методике А.И. Пилипенко [10], то при прочих равных условиях значения теплопотерь получаются на 10,5 % выше, чем по методике П.И. Тугунова [9], т. е. с небольшим запасом. Поэтому далее производился анализ теплопотерь при изменении объема воды и толщины изоляции резервуара по формулам, приведенным в работе [10].
Для установления влияния объема и толщины изоляции резервуара на теплопотери взяты горизонтальные типовые резервуары типа РГС объемами от 50 до 300 м3. В табл. 3 представлены типоразмеры выпускаемых резервуаров марки РГС и некоторые технические данные (масса продукта, корпуса и теплоизоляции).
Таблица 3
Типовые размеры и другие характеристики резервуаров марки РГС
Table 3
Typical dimensions and other characteristics of RGS tanks
Типовые размеры резервуара Марка резервуара РГС
50 100 150 200 250 300
Длина Ь, м 8,8 12,2 18 24,4 22 24
Диаметр й, м 2,76 3,24 3,24 3,24 3,8 4
Объем V, м3 52,62 100,54 148,33 201,07 249,38 301,44
Площадь 5", м2 88,22 140,60 199,61 264,72 285,17 326,56
Масса, т:
воды 52,5 105 157,5 210 262,5 315
корпуса 2,77 4,41 6,27 8,31 8,95 10,25
теплоизоляции 0,13 0,21 0,30 0,40 0,43 0,49
Результаты определения теплопотерь в зависимости от объема воды и толщины изоляции ППС для резервуаров РГС приведены в табл. 4, на основании данных которой построена диаграмма (рис. 3). Марка изоляционного материала, тип стали и другие условия для резервуара остаются неизменными.
Данную зависимость (рис. 3) можно описать прямолинейным уравнением (11), позволяющим без расчета спрогнозировать теплотехнические параметры для любого горизонтального цилиндрического резервуара при конкретной толщине теплоизоляции:
Окот = Я-^рез + Ь , (11)
где 2пот - потери с поверхности резервуара в процессе разогрева, кВт; Шрез -
объем резервуара, м3; a и b - параметры в зависимости от толщины данной теплоизоляции, приведенные в табл. 5. Величина достоверности аппроксимации линейного сглаживания во всех случаях равна примерно R2 = 0,98, и это говорит о том, что предлагаемые прямолинейные уравнения вполне приемлемы в описании зависимости Q = f(W) для данной толщины теплоизоляции III 1С.
Таблица 4
Теплопотери для резервуаров РГС в зависимости от толщины изоляции
Table 4
Heat losses for RGS tanks depending on insulation thickness
Толщина изоляции ППС, мм Объем резервуара РГС, м3
10 50 100 150 200 250 300
50 1,04 3,24 5,16 7,33 9,72 10,47 11,99
100 0,53 1,66 2,65 3,76 4,98 5,37 6,15
150 0,36 1,11 1,77 2,51 3,33 3,59 4,11
200 0,27 0,84 1,33 1,89 2,51 2,70 3,09
250 0,21 0,67 1,07 1,52 2,01 2,16 2,48
300 0,18 0,56 0,89 1,26 1,68 1,81 2,07
12
10
Ъ 8
и р
е т о п
пол
п
е
Н
Толщина ППС:
—•—50 мм _ —•—100 мм —•—150 мм —•—200 мм —•—250 мм —Ф— 300 мм
50 100 150 200
Объем резервуара РГС, м3
250
300
Рис. 3. График изменения теплопотерь (Q, кВт) резервуаров РГС объемом от 10 до
300 м3 в зависимости от слоя теплоизоляции ППС Fig. 3. Dependences of heat losses (Q, kW) of RGS tanks with the volume 10 to 300 m3 on PPS thermal insulation layer
6
4
2
0
0
Таблица 5
Параметры а и b в зависимости от толщины ППС-изоляции
Table 5
Parameters a and b depending on PPS insulation thickness
Коэффициенты Толщина изоляции резервуара, мм
50 100 150 200 250 300
a 0,038 0,019 0,013 0,01 0,008 0,007
b 1,27 0,65 0,44 0,33 0,26 0,22
На основании приведенного расчета дополнительно была установлена зависимость между энергопотреблением и количеством резервуаров на заданный общий объем. Например, для нагрева одного резервуара объемом 300 м3 требуется 144 кВт энергии; для двух резервуаров по 150 м3 - 145,96 кВт (разница составляет 1,96 кВт); для шести резервуаров по 50 м3 - 148,62 кВт (разница - 4,62 кВт). При увеличении количества резервуаров и сохранении одинакового общего объема энергозатраты существенно возрастают. При замене двух резервуаров объемом 200 м3 каждый на четыре объемом 100 м3 каждый затраты энергии на нагрев и поддержание заданной температуры сточных вод могут возрасти на 35 %.
Выводы
Таким образом, теплотехнический расчет стального резервуара-накопителя сточных вод показал, что общие теплопотери сооружения зависят от объема резервуара, его наполнения водой и толщины изоляции при прочих равных условиях. Сравнивая методики расчета теплопотерь емкостных сооружений с водой при одинаковых исходных данных, можно утверждать, что значения теплопотерь для резервуара по П.И. Тугунову [9] на 10,5 % меньше, чем по А.И. Пилипенко [10].
Оптимальное значение наполнения (h/D) с точки зрения энергосбережения составляет не более 0,7. Если резервуар заполнить полностью, то потери тепла возрастут примерно в 1,5 раза. Это связано с тем, что газовое надводное пространство обладает теплосберегающим эффектом для воды.
Полученная диаграмма (рис. 3) позволяет определить тепловые потери резервуаров типа РГС в зависимости от объема резервуара и толщины изоляции ППС для районов строительства в Ямало-Ненецком автономном округе. Используя полученные данные, можно сделать прогноз по энергопотреблению резервуаров-накопителей сточных вод и подобрать необходимое электрооборудование для подогрева воды в зимнее время. Предварительный теплотехнический анализ существенно облегчит задачу проектировщика при выборе оптимального варианта теплоизоляции резервуара.
Количество резервуаров существенно влияет на энергопотребление: с точки зрения энергосбережения выгоднее устраивать меньшее количество емкостей с максимальным объемом сточных вод.
Список источников
1. Лукин Ю.Ф. Статус, состав, население Российской Арктики // Арктика и Север. 2014. № 15. С. 57-94.
2. Громадский А.Н. Основные факторы, оказывающие воздействие на вечномерзлые грунты и анализ их взаимодействия // Научный вестник ЯНАО. Экология Арктики. 2016. № 4 (93). С. 20-24.
3. Гинзбург А.В., Терехов Л.Д., Акимов О.В., Ганус А.Н. Энергосберегающие технологии при проектировании водоводов на Севере // Проектирование и строительство транспортных объектов в условиях Республики Саха (Якутия) : сб. материалов науч.-практ. конф. Якутск : Як. фил. изд. СО РАН, 2003, С. 86-95.
4. Vialkova E., Maksimova S., Zemlyanova M., Maksimov L., Vorotnikova A. Integrated design approach to small sewage systems in the Arctic climate // Environmental Processes 2020. № 7 (2). P. 673-690.
5. Гинзбург А.В. Экономические условия эксплуатации водонесущих систем на Севере // Коммунальный комплекс России. 2005. № 1 (7). С. 66-69.
6. Латуева О.Г. Особенности проектирования систем водоснабжения и канализации при обустройстве нефтяных месторождений // Молодежь и наука : сб. материалов Х Юбилейной Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых с международным участием, посвященной 80-летию образования Красноярского края, Красноярск / Сибирский федеральный университет, 2014. URL: https://elib.sfu-kras.ru/handle/2311/19178 (дата обращения: 06.02.2023).
7. Дементьева М.Е., Курохтин А.А. Особенности эксплуатации канализационно-насосных станций теплоэлектростанций в условиях Крайнего Севера // Вестник МГСУ. 2019. № 14. Вып. 3. С. 356-366.
8. Хренков Н.Н. Сопоставление температурных режимов обогрева стальных и пластиковых трубопроводов // Промышленный электрообогрев и электроотопление. 2014. № 1. С. 28-36.
9. Тугунов П.И., Новоселов В.Ф., Коршак А.А., Шаммазов А.М. Типовые расчеты при проектировании и эксплуатации нефтебаз и нефтепроводов. Уфа : ДизайнПолиграфСервис, 2002. 658 с.
10. Пилипенко А.И., Лукина А.А. Методика подбора электронагревателей для обогрева резервуара // Промышленный электрообогрев и электротопление. 2012. № 4. С. 30-36.
11. Суглобов Д.А., Вялкова Е.И., Осипова Е.Ю. Особенности проектирования сетей канализации в арктических условиях // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. 2022. Т. 24. № 5. С. 133-144. URL: https://doi.org/10.31675/ 1607-1859-2022-24-5-133-144
References
1. Lukin Y.F. Status, composition, population of Russian Arctic. Arktika i Sever. 2014; (15): 57-94. (In Russian)
2. Gromadskiy A.N. Main factors affecting permafrost soils and analysis of their interaction. Nauchnyi vestnik YaNAO. Ekologiya Arktiki. 2016; 4 (93): 20-24. (In Russian)
3. Ginzburg A.V., Terekhov L.D., Akimov O.V., Ganus A.N. Energy-saving technologies in the design of water conduits in the North. In: Proc. Sci. Conf. 'Design and Construction of Transportation Facilities in the Republic of Sakha (Yakutia)', 2003, Pp. 86-95. (In Russian)
4. Vialkova E., Maksimova S., Zemlyanova M., Maksimov L., Vorotnikova A. Integrated design approach to small sewage systems in the Arctic climate. Environmental Processes. 2020; 7 (2): 673-690.
5. Ginzburg A. V. Economic conditions of water-bearing systems operation in the North. Kommu-nal'nyi kompleksRossii. 2005; 1 (7): 66-69. (In Russian)
6. Latueva O.G. Features of design of water supply and sewerage systems in the development of oil fields. In: Proc. 10th All-Russ. Sci. Conf. 'Youth and Science', Krasnoyarsk: Siberian Federal University, 2014. Available: https://elib.sfu-kras.ru/handle/2311/19178 (accessed February 6, 2023). (In Russian)
7. Dementieva M.E., Kurokhtin A.A. Operation of sewage-pumping stations of thermal power plants in the Far North. VestnikMGSU. 2019; 14 (3): 356-366. (In Russian)
8. Khrenkov N.N. Comparison of temperature modes of heating steel and plastic pipelines. Promyshlennyi elektroobogrev i elektrootoplenie. 2014; (1): 28-36. (In Russian)
9. Tugunov P.I., Novoselov V.F., Korshak A.A., Shammazov A.M. Typical calculations for design and operation of oil depots and oil pipelines. Ufa: DizainPoligrafServis, 2002.658 p. (In Russian)
10. Pilipenko A.I., Lukina A.A. Methodology of selection of electric heaters for tank heating. Promyshlennyi elektroobogrev i elektrotoplenie. 2012; (4): 30-36. (In Russian)
11. Suglobov D.A., Vyalkova E.I., Osipova E.Yu. Wastewater system design in Arctic conditions. Vestnik Tomskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta - Journal of Construction and Architecture. 2022; 24. (5): 133-144. (In Russian)
Сведения об авторах
Суглобов Даниил Алексеевич, аспирант, Тюменский индустриальный университет, 625000, г. Тюмень, ул. Володарского, 38, suglobovda@gmail.com
Вялкова Елена Игоревна, канд. техн. наук, доцент, Тюменский индустриальный университет, 625000, г. Тюмень, ул. Володарского, 38, vyalkova-e@yandex.ru
Осипова Елена Юрьевна, канд. техн. наук, доцент, Томский государственный архитектурно-строительный университет, 634003, г. Томск, пл. Соляная, 2, kyky60@bk.ru
Authors Details
Daniil A. Suglobov, Research Assitant, Industrial University of Tyumen, 38, Volodarskii Str., 625000, Tyumen, Russia, suglobovda@gmail.com
Elena I. Vyalkova, PhD, A/Professor, Industrial University of Tyumen, 38, Volodarskii Str., 625000, Tyumen, Russia, vyalkova-e@yandex.ru
Elena Yu. Osipova, PhD, A/Professor, Tomsk State University of Architecture and Building, 2, Solyanaya Sq., 634003, Tomsk, Russia, kyky60@bk.ru
Вклад авторов
Все авторы сделали эквивалентный вклад в подготовку публикации. Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Authors contributions
The authors contributed equally to this article. The authors declare no conflicts of interests.
Статья поступила в редакцию 10.07.2023 Одобрена после рецензирования 25.08.2023 Принята к публикации 21.09.2023
Submitted for publication 10.07.2023 Approved after review 25.08.2023 Accepted for publication 21.09.2023
