CC BY
15
ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
УДК 621.74.04
DOI: 10.24412/0321-4664-2022-3-56-64
ОСОБЕННОСТИ ПРИГОТОВЛЕНИЯ ПЛАВКИ ДЛЯ ЛИТЬЯ СЛИТКОВ МАЛОГО ДИАМЕТРА В ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЙ КРИСТАЛЛИЗАТОР
Виктор Николаевич Тимофеев1,2, докт. техн. наук, Галина Петровна Усынина1, канд. техн. наук, Михаил Михайлович Мотков1, канд. техн. наук, Иван Сергеевич Гудков1, Дмитрий Анатольевич Виноградов3
1 ООО «Научно-производственный центр магнитной гидродинамики»,
Красноярск, Россия, galina@usynina.ru 2 ФГАОУ ВО «Сибирский федеральный университет», Красноярск, Россия
3 ООО «ИТЦ РУСАЛ», Красноярск, Россия
Аннотация. В работе исследовано влияние степени перемешивания расплава при приготовлении мастер-расплава в тигельных индукционных печах с разными частотами на образование первичных интерметаллидов в алюминиевых сплавах с высоким содержанием переходных и редкоземельных металлов. Мастер-сплав используется для отливки слитков малого диаметра в электромагнитный кристаллизатор. Показано, что этот способ литья, обеспечивающий такую же высокую скорость охлаждения при кристаллизации, как при литье гранул, позволяет существенно увеличить количество труднорастворимых переходных металлов, входящих в алюминиевый твердый раствор, и избежать появления первичных интерме-таллидов. При появлении первичных интерметаллидов их размеры существенно меньше, чем в случае слитковой технологии, и они не оказывают своего отрицательного влияния при изготовлении тонкой проволоки.
Ключевые слова: алюминиевые сплавы, переходные металлы, первичные ин-терметаллиды, индукционные печи, перемешивание металла, электромагнитный кристаллизатор
Features of Melt Preparation for Casting of Small-Diameter Ingots into an Electromagnetic Mold. Dr. of Sci. (Eng.) Viktor N. Timofeyev1,2, Cand. of Sci. (Eng.) Galina P. Usynina1, Cand. of Sci. (Eng.) Mikhail M. Motkov1, Ivan S. Gudkov1, Dmitriy A. Vinogradov3.
1 The Research and Production Centre of Magnetic Hydrodynamics, Krasnoyarsk, Russia, galina@usynina.ru
2 Siberian Federal University, Krasnoyarsk, Russia
3 The Engineering and Technology Centre (RUSAL ETC), Krasnoyarsk, Russia
Abstract. An influence of the melt stirring degree used during the preparation of a master melt in the crucible induction furnaces with different frequencies on the formation of primary intermetallic compounds in aluminum alloys with a high content of transition and rare earth metals was studied in this work. The master alloy is used to cast small diameter ingots into an electromagnetic mold. It is shown that this method of casting, which provides the same high cooling rate during crystallization as during powder casting, makes it possible to increase significantly the amount of hardly soluble transition
metals in the aluminum solid solution and to avoid the formation of primary intermetallic compounds. When the primary intermetallic compounds appear, their dimensions are significantly smaller than those in the case of ingot technology are, and they do not have a negative effect when manufacturing thin wire.
Key words: aluminum alloys, transition metals, primary intermetallics, induction furnaces, metal stirring, electromagnetic mold
Введение
Почти все алюминиевые сплавы содержат добавки переходных металлов, таких как Мп, Сг, И, V, Zr, Бе. Введение этих добавок дает возможность повысить механические, коррозионные, технологические свойства алюминиевых сплавов. Механизм положительного действия переходных металлов одинаковый и заключается в следующем. Во время заготовительного литья слитков в процессе неравновесной кристаллизации расплава добавки переходных металлов входят в твердый алюминиевый раствор, который при последующих технологических нагревах (гомогенизация, нагрев под обработку давлением) распадается с образованием дисперсных интерметаллидов. Последние непосредственно или опосредованно, изменяя зеренную структуру полуфабрикатов, воздействуя на фазовые превращения при старении, заметно улучшают эксплуатационные свойства сплавов. При этом существует прямая зависимость между количеством переходных металлов, вошедших при кристаллизации в твердый раствор, и улучшением эксплуатационных характеристик полуфабрикатов. Однако равновесная растворимость переходных металлов в алюминии сравнительно мала. Превышение растворимости приводит к появлению первичных интерметаллидов, которые, как известно, ухудшают и технологические, и эксплуатационные свойства сплава. Существуют специальные технологические приемы, способствующие повышению неравновесной (метастабильной по терминологии В.И. Добаткина) растворимости переходных металлов в алюминии, то есть растворимости при неравновесной кристаллизации. Это, прежде всего, повышение скорости охлаждения при кристаллизации за счет интенсификации охлаждения отливаемого слитка путем уменьшения массы кристаллизующего объема металла (уменьшение размера отлива-
емого слитка, переход со слитковой технологии на гранульную), использование перегревов.
Тем не менее избежать появления первичных интерметаллидов не всегда удается, и данная тема остается актуальной. Ученые, металлурги разрабатывают специальные технологические приемы, новые способы и режимы плавки и литья, позволяющие повысить неравновесную растворимость переходных металлов в алюминии и сместить критическую границу появления нежелательных первичных интерметаллидов в сторону более высоких концентраций переходных металлов [1].
В НПЦ магнитной гидродинамики (г. Красноярск) был разработан способ литья слитков малого диаметра в электромагнитный кристаллизатор, зарегистрированный под торговой маркой Е!таСаз1™. Способ обеспечивает скорость охлаждения при кристаллизации 103°С/с (т.е. как при литье гранул) и позволяет существенно увеличить количество труднорастворимых переходных металлов, входящих в алюминиевый твердый раствор. В случае же появления первичных интерметаллидов их размеры существенно меньше, чем при использовании обычной слитковой технологии.
Данный способ позволяет изготавливать слитки из алюминиевых сплавов с высоким содержанием ПМ, которые можно было получать только гранульной технологией, например, сплав 01417 или новые проводниковые сплавы АЕгН и сплавы системы А!-Мд-ПМ для использования в аддитивных технологиях и др. [2-7].
С целью исключения образования скоплений интерметаллидов, получения единичных интерметаллидов минимального размера и исключения появления первичных интерметаллидов в слитках алюминиевых сплавов с высоким содержанием ПМ, предназначенных для изготовления тонкой проволоки и других тонкостенных изделий, требуется определиться с основными факторами, которые влияют на их об-
разование при литье слитков малого диаметра в электромагнитный кристаллизатор.
Известно, что первичные интерметаллиды могут образовываться в процессе литья при низкой температуре расплава. К средствам борьбы с интерметаллидными включениями относятся корректировка состава сплава и повышение температуры расплава. Необходимо также обеспечить полное растворение исходных компонентов в расплаве, что достигается его перемешиванием МГД-установками или использованием лигатур с низким содержанием плохо растворимых компонентов.
В настоящее время нет четкого понимания, при каком размере первичных интерметалли-дов не происходит заметного снижения технологической пластичности слитков, необходимой для проведения их дальнейшей деформации (прессования, волочения), успевают ли они расплавиться при формировании деталей в условиях аддитивных технологий.
Одной из целей работы является исследование влияния степени перемешивания расплава в тигельных индукционных печах с разными частотами на образование первичных интерметаллидов в алюминиевых сплавах с высоким содержанием ПМ при отливке слитков в электромагнитный кристаллизатор.
Методика проведения работы и исследований
При проведении работы по исследованию влияния разных факторов на образование первичных интерметаллидов в слитках малого диаметра, отлитых в электромагнитный кристаллизатор, особое внимание, кроме температуры, выдержки расплава после введения легирующих компонентов, температуры литья, лигатур, уделялось используемым при приготовлении сплавов тигельным индукционным печам с разной частотой, обеспечивающим разную степень перемешивания расплава.
В работе использовали сплав 01417, содержащий добавки РЗМ, применяемый для борт-проводов в виде проволоки диаметром 0,5 мм. Слитки и проволоку исследовали после приготовления плавки разными способами:
1. В индукционной печи с частотой тока 50 Гц, обеспечивающей высокую степень пере-
мешивания металла, с массой загрузки 240 кг Сплав отливали в чушку, затем после расплавления чушки в 25-кг индукционной печи с частотой тока 18 кГц были отлиты в электромагнитный кристаллизатор (ЭМК) заготовки диаметром 8-12 мм.
2. В индукционной 100-кг печи с частотой тока 50 кГц, обеспечивающей слабое перемешивание, производили затем ту же операцию, что в п. 1.
3. Переплав отлитых со скоплениями первичных интерметаллидов слитков в 250-кг индукционной печи с частотой тока 600 Гц, разлив в 5-кг чушку, затем то же, что в п. 1.
Новый разработанный электротехнический сплав AlZrHf и проволоку из него диаметром 0,5 мм исследовали после приготовления в индукционной 100-кг тигельной печи с частотой тока 50 кГц. Приготовленный мастер-сплав переплавили в 25-кг индукционной печи с частотой тока 18 кГц и отлили в ЭМК. При этом для приготовления сплава использовали дисперсную таблетированную лигатуру Al - 10 % Zr и гафний в виде металлического порошка.
Новые сплавы системы Al-Mg с высоким содержанием ПМ и проволока из них диаметром 1,2 мм для аддитивных технологий были исследованы после приготовления, как сплав AlZrHf.
Химический состав сплавов определяли на оптическом эмиссионном спектрометре GNR METALLAB 75/80 Atlantis (Италия) и атомно-эмиссионном спектрометре с индуктивно-связанной плазмой (ICP-спектрометр) Prodigy7, TELEDYNE LEEMANS LABS (США), а также на оптическом эмиссионном спектрометре GNR S5 Solaris CCD Plus (Италия).
Для выявления первичных интерметаллид-ных включений, определения их размера в слитках проводили микроструктурный анализ с помощью оптического микроскопа Olympus GX51.
Для идентификации интерметаллидов, уточнения их размера использовали растровый электронный микроскоп японской фирмы JEOL JSM70001F c энергодисперсионным микроанализатором INCAPentaFETх3.
Механические испытания слитков проводили в соответствии с требованиями ГОСТ 10446 на машине для испытаний на растяжение LFM-100 фирмы Walter + bai AG.
Результаты исследований и их обсуждение
На мощность индукционных печей напрямую влияет частота переменного магнитного поля, потому что от него зависит циркуляция наведенных вихревых токов, ответственных за преобразование электромагнитной энергии в тепловую.
Индукционный нагрев является прямым, бесконтактным, что позволяет использовать выделяющееся тепло с максимальной эффективностью. Коэффициент полезного действия (КПД) при использовании этого способа достигает 90 %. Во время процесса плавления происходит тепловое и электродинамическое движение жидкого металла, способствующее равномерному распределению температуры по всему объему печи.
Тигельные печи работают на промышленной, средней и высокой частотах. В случае тигельных устройств отсутствие стального сердечника влечет за собой увеличение магнитного потока рассеяния, и мало силовых линий пронизывает расплавляемый металл, а естественный коэффициент мощности мал. Поэтому тигельные печи зачастую нуждаются в питании током повышенной и высокой частоты.
Кроме того, использование токов повышенной частоты позволяет улучшить экономические показатели плавки и, в частности, увеличить ее производительность, уменьшить угар металла.
В настоящее время отсутствуют данные, характеризующие влияние приготовления расплава в индукционных тигельных печах с разной частотой тока на образование первичных интер-металлидов в слитках, отлитых в электромагнитный кристаллизатор с высокой скоростью охлаждения алюминиевого расплава (103-104 °С/с).
Результаты исследования микроструктуры слитков 08-12 мм сплава 01417 с разным суммарным содержанием РЗМ (от 6,7 до 10,8 % вес.), приготовленных в индукционной печи с промышленной частотой тока 50 Гц, не показали присутствия первичных интерметал-лидов в микроструктуре слитков с содержанием РЗМ от 6,72 до 9,36 %. Микроструктура слитков представляет собой а-твердый раствор, и по границам дендритных ячеек размером 3 мкм располагается дисперсная эвтектика (а + А!4Ме) (рис. 1).
Рис. 1. Микроструктура слитка 012 мм сплава 01417, отлитого в ЭМК из плавки, приготовленной в индукционной печи с частотой тока 50 Гц, Х1000 [5]
6 (хт Е1ес1гоп 1та§е 1
Рис. 2. Электронная микроструктура слитка сплава 01417 с дисперсными интерметаллидными фазами Al4 (Ce, La) эвтектического происхождения
Электронно-микроскопический анализ проволоки показал присутствие в структуре дисперсных интерметаллидных фаз размером < 1 мкм (0,31-0,41 мкм), в состав которых входят 13,62 % вес. Се, 5,98 % вес. La, а также в некоторых частицах обнаружено небольшое количество (до 0,87 % вес.) Ы1, Р, Б1 (рис. 2, табл. 1, спектры 1, 2, 5). Интерме-таллидные фазы, по-видимому А!4(Се, La), эвтектического происхождения равномерно распределены по сечению проволоки и имеют округлую форму.
Слитки сплава 01417 без первичных ин-терметаллидов имели предел прочности
Таблица 1 Элементный состав спектров, % вес.
Spectrum C O F Al Si Ni La Ce Total
Spectrum 1 0,78 0,13 83,34 0,87 4,39 10,50 100,00
Spectrum 2 2,20 0,51 76,95 0,40 0,35 5,98 13,62 100,00
Spectrum 3 0,21 89,69 3,59 6,51 100,00
Spectrum 4 100,00 100,00
Spectrum 5 2,02 0,25 75,22 3,36 0,61 5,89 12,64 100,00
а б
Рис. 3. Первичные интерметаллиды в виде скоплений (а) и единичных включений (б) в микроструктуре слитка 012 мм сплава 01417, приготовленного в 100-кг индукционной печи с частотой тока 50 кГц, отлитого в ЭМК, Х1000
190-210 МПа, предел текучести 110-120 МПа и относительное удлинение от 15,5 до 23,6 %.
Приготовление плавки сплава 01417 в индукционной 100-кг печи с высокой частотой тока 50 кГц, где отсутствовало электромагнитное перемешивание расплава, привело к образованию первичных интерме-таллидов в слитках по длине бухты размерами 5 s 5, 13 s 4, 4 х 2 мкм - в начале бухты; имели место также их грубые скопления 120 х 60 мкм и отдельные включения 12 х 4 и 2 х 3 мкм - в конце бухты, при этом структура была неравномерной (рис. 3).
Присутствие в структуре первичных интер-металлидов привело к снижению относительного удлинения слитка до 6,7-7,8 %, при этом предел прочности несколько увеличился и составил 214-223 МПа.
После переплава слитков со скоплениями интерметаллидов в 250-кг индукционной печи с частотой тока 600 Гц и отливки их в чушку на исследуемой площади шлифа, взятого из чушки, были обнаружены единичные мелкие первичные интерметаллиды размерами 3 х 2, 7 х 6, 4 х 10, 9 х 6, 8 х 5 мкм (рис. 4, а). Скоплений интерметаллидов не наблюдали, они растворились при температуре 850 С и перемешивании расплава при частоте тока 600 Гц. Такие же интерметаллиды имели место и в слитках диаметром 12 мм, отлитых в ЭМК из расплавленной чушки в 25-кг индукционной печи с частотой тока 50 кГц (без перемешивания расплава) (рис. 4, б).
Пластичность слитков после переплава повысилась с 6-8 до 10-14 % при прочности 190-200 МПа.
Рис. 4. Единичные первичные интерметаллиды в микроструктуре чушки из сплава 01417 после переплава слитков в 250-кг индукционной печи с частотой тока 600 Гц (а) и в слитке 012 мм, отлитом в ЭМК (б), Х1000
Рис. 5. Скопления первичных интерметаллидов в слитке 012 мм сплава AlZrHf:
а - оптическая микроскопия, Х1000; б - СЭМ
При литье слитков из сплавов А&Ж с содержанием 0,15-0,35 % Zr и от 0,046 до 0,26 % № по той же схеме (приготовление мастер-сплава в 100-кг печи с частотой тока 50 кГц, затем расплавление и литье в 25-кг печи, частота тока 18 кГц) также были обнаружены первичные интерметаллиды в виде достаточно грубых скоплений игольчатой и
пластинчатой формы (рис. 5, а). При исследовании на растровом электронном микроскопе с микрорентгеноспектральным анализом (МРСА) также имели место скопления первичных интерметаллидов с цирконием и гафнием (рис. 5, б, табл. 2).
С повышением температуры литья с 791 до 815-830 °С были обнаружены только еди-
Элементный состав спектров, % вес. Таблица 2
Spectrum O Al Si Fe Zr Hf Total
Spectrum 1 1,43 83,45 2,31 12,80 100,00
Spectrum 2 57,25 2,03 38,68 2,04 100,00
Рис. 6. Первичные интерметаллиды в микроструктуре прутков 03,75 мм из сплава AlZrHf, s 1000
Рис. 7. Микроструктура слитка 09 мм сплава AlMgScZrHfCeMn с содержанием ПМ 1,57 % вес., приготовленного в индукционной печи с частотой тока 50 Гц, Х1000
ничные мелкие интерметаллиды размером от 3 до 11 мкм.
Было установлено, чтобы избежать образования грубых скоплений первичных интер-металлидов при литье в ЭМК длинномерных слитков 012 мм сплавов AlZrHf, температура расплава должна быть выше 820 °С, а скорость литья не меньше 10 мм/с.
Результаты исследования прутков из сплавов AlZrHf с разным содержанием циркония и гафния после прессования на установке Кон-форм также показали присутствие в их структуре единичных первичных интерметаллидов в виде пластинок размером не более 2 х 5, 1 х 4, 2 х 10 мкм (рис. 6).
Необходимо отметить, что интерметалли-ды были обнаружены только в периферийной зоне прутков. Как показало волочение, присутствие таких интерметаллидов не приводит к обрывам проволоки.
При приготовлении высоколегированных сплавов системы Al-Mg-ПМ для использования их в аддитивных технологиях также было установлено, что труднорастворимые легирующие компоненты Mn, Sc, Zr, La, Ce, Hf при большом их суммарном содержании в сплаве (от 1,063 до 1,57 % вес.) полностью растворяются в алюминиевом расплаве и не образуют первичных интерметаллидов при использовании индукционной тигельной печи с частотой тока 50 Гц.
Микроструктура слитков состояла из дисперсных интерметаллидных частиц размером не более 1,3 мкм, равномерно распределенных в алюминиевой матрице (рис. 7).
Рис. 8. Первичные интерметаллиды в слитках 012 мм сплава AlMgScZrHfMn с суммарным содержанием ПМ 1,3 % вес., приготовленного в индукционной печи с частотой тока 50 кГц, s 1000
Рис. 9. Микроструктура проволоки 01,2 мм из сплава AlMgScZrHfMn с интерметаллидом, Х1000
Использование индукционных тигельных печей с частотой тока 18,50 кГц для приготовления сплавов с большим содержанием труднорастворимых добавок даже при высоких температурах (850 °С) и высоких скоростях охлаждения (103 -104 С/с) приводит к получению слитков с грубыми интерметаллидными включениями (12-18 мкм) и их скоплениями размерами 35 х 26 мкм (рис. 8).
Волочение проволоки с таким количеством крупных интерметаллидов осуществлять было невозможно, поскольку происходили постоянные ее обрывы. В проволоке 01,2 мм, которую удалось получить, были обнаружены интерметаллиды размером 10 мкм (рис. 9). В связи с этим было принято решение эту проволоку не использовать в дальнейших экспериментах по выращиванию образцов методами аддитивной технологии.
Таким образом, приготовление сплавов с большим содержанием переходных металлов, значительно превышающих их предельную растворимость в алюминиевом расплаве, необходимо проводить при температурах выше 820 °С. При проведении подготовительных плавок для получения мастер-сплава осуществлять интенсивное перемешивание расплава, используя низкочастотные индук-
ционные печи. Это позволяет уменьшить количество и размер первичных интерметалли-дов. Однако полного растворения переходных и редкоземельных металлов в алюминиевом расплаве не всегда удается достичь.
Структура проволоки из сплавов Al-Mg-ПМ, содержащих как растворимые Zr, Hf, Sc, Mn, так и нерастворимые компоненты РЗМ и др., для аддитивного производства должна содержать только дисперсные интерметаллид-ные фазы, которые успевают расплавиться в процессе формирования деталей.
Заключение
Метод электромагнитной кристаллизации ElmaCastt,™ обеспечивающий высокую скорость охлаждения при кристаллизации, позволяет получать проволоку диаметром 0,10,5 мм из алюминиевых термостойких сплавов 01417, AlZrHf и проволоку 01,2 мм из сплавов Al-Mg-ПМ для аддитивных технологий без первичных интерметаллидов. При этом температуру приготовления и литья сплавов следует поддерживать в пределах 780-850 °С, скорость электромагнитного литья не ниже 10 мм/с. Важным фактором, препятствующим образованию первичных интерметаллидов в слитках, является интенсивность перемешивания расплава при приготовлении мастер-сплава в индукционной тигельной печи.
Как показали проведенные эксперименты при приготовлении мастер-сплава из разных алюминиевых сплавов с высоким содержанием ПМ, применение индукционных тигельных печей с частотой тока 50 Гц и дальнейшее использование чушек из мастер-сплава при отливке в электромагнитный кристаллизатор со скоростью охлаждения103-104 °С/с позволили получить слитки диаметром 8-12 мм без первичных интерметаллидов.
Исследование выполнено за счет гранта Российского научного фонда № 22-19-00128, https://rscf.ru/project/22-19-00128/
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Добаткин В.И., Елагин В.И. Гранулируемые алю- 2. Конкевич В.Ю., Тимофеев В.Н., Усынина Г.П., миниевые сплавы. М.: Металлургия, 1981. 174 с. Кунявская Т.М., Никитина Е.В., Предко П.Ю.
Принципы легирования алюминиевых сплавов для изготовления проволоки, используемой в аддитивном производстве и для упрочняющей наплавки // Технология легких сплавов. 2021. № 1. С. 4-17.
3. Пат. 48836 РФ. Устройство для непрерывного литья слитков в электромагнитном поле / Кузьмин И.Д. Заявл. 15.04.1936. Опубл. 31.08.1936.
4. Пат. 2753537 РФ. Сплав на основе алюминия для производства проволоки и способ ее получения / Усынина Г.П., Тимофеев В.Н., Хоменков П.А., Мотков М.М., Гудков И.С., Захаров В.В. Заявл. 04.02.2021. Опубл. 17.08.2021.
5. Тимофеев В.Н., Усынина Г.П., Лебедев В.Н., Конкевич В.Ю. Производство проволоки для бортпроводов из алюминиевых сплавов с высо-
ким содержанием редкоземельных металлов, полученной с использованием электромагнитной кристаллизации // Цветные металлы. 2022. № 1. С. 72-78.
6. Усынина Г.П., Тимофеев В.Н., Конкевич В.Ю., Мотков М.М., Сергеев Н.В., Гудков И.С. Алюминиевая проволока ООО «НПЦ Магнитной гидродинамики» для аддитивных технологий // Литейное производство. 2019. № 2. С. 29-34.
7. Авдулов А.А., Усынина Г.П., Сергеев Н.В., Гудков И.С. Отличительные особенности структуры и свойств длинномерных слитков малого сечения из алюминиевых сплавов, отлитых в электромагнитный кристаллизатор // Цветные металлы. 2017. № 7. С.73-77.
REFERENCES
1. Dobatkin V.I., Yelagin V.I. Granuliruyemyye alyumi-niyevyye splavy. M.: Metallurgiya, 1981. 174 s.
2. Konkevich V.Yu., Timofeyev V.N., Usynina G.P., Kunyavskaya T.M., Nikitina Ye.V., Predko P.Yu.
Printsipy legirovaniya alyuminiyevykh splavov dlya izgotovleniya provoloki, ispol'zuyemoy v additivnom proizvodstve i dlya uprochnyayushchey naplavki // Tekhnologiya lyogkikh splavov. 2021. № 1. S. 4-17.
3. Pat. 48836 rF. Ustroystvo dlya nepreryvnogo lit'ya slitkov v elektromagnitnom pole / Kuz'min I.D. Zayavl. 15.04.1936. Opubl. 31.08.1936.
4. Pat. 2753537 RF. Splav na osnove alyuminiya dlya proizvodstva provoloki i sposob yeye polucheniya / Usynina G.P., Timofeyev V.N., Khomenkov P.A., Motkov M.M., Gudkov I.S., Zakharov V.V. Zayavl. 04.02.2021. Opubl. 17.08.2021.
5. Timofeyev V.N., Usynina G.P., Lebedev V.N., Konkevich V.Yu. Proizvodstvo provoloki dlya bort-provodov iz alyuminiyevykh splavov s vysokim soder-zhaniyem redkozemel'nykh metallov, poluchennoy s ispol'zovaniyem elektromagnitnoy kristallizatsii // Tsvetnyye metally. 2022. № 1. S. 72-78.
6. Usynina G.P., Timofeyev V.N., Konkevich V.Yu., Motkov M.M., N.V. Sergeyev N.V., Gudkov I.S. Alyuminiyevaya provoloka OOO «NPTs Magnitnoy gidrodinamiki» dlya additivnykh tekhnologiy // Litey-noye proizvodstvo. 2019. № 2. S. 29-34.
7. Avdulov A.A., Usynina G.P., Sergeyev N.V., Gud-kov I.S. Otlichitel'nyye osobennosti struktury i svoystv dlinnomernykh slitkov malogo secheniya iz alyumi-niyevykh splavov, otlitykh v elektromagnitnyy kristal-lizator // Tsvetnyye metally. 2017. № 7. S.73-77.
