CC BY
77
УДК 621.311.172
ОСОБЕННОСТИ ПОДКЛЮЧЕНИЯ ЛОКАЦИОННОЙ АППАРАТУРЫ К ЛИНИЯМ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТА
ПОВРЕЖДЕНИЯ
Р.Г. МИНУЛЛИН, Ю.Я. ПЕТРУШЕНКО, И.Ш. ФАРДИЕВ,
Д.Ф. ГУБАЕВ, Э.И. ЛУКИН
Казанский государственный энергетический университет
Рассматриваются способы подключения рефлектометров к воздушным линиям электропередачи (ЛЭП) 6-10 кВ и 35 кВ, находящимся в обесточенном состоянии и под напряжением. Оценивается степень влияния параметров фильтров присоединения, конденсаторов связи и заградительных фильтров на параметры зондирующих импульсов. Даются рекомендации относительно выбора длительности импульсов для зондирования ЛЭП. Показаны примеры зондирования действующих ЛЭП. Обсуждается влияние помех соседних каналов на распознавание рефлектограмм.
При построении электрических распределительных сетей нового поколения, а также при реконструкции и модернизации существующих сетей большое внимание уделяется вопросам диагностики технического состояния этих сетей [1-6]. При этом преимущество отдается тем методам диагностики, которые являются дистанционными, оперативными, не требуют специального связного канала для передачи информации с датчиков, и, будучи универсальными, обнаруживают большую часть повреждений и неисправностей, возникающих в электролиниях воздушного и кабельного исполнения. К таким методам относится локационный метод [6-9], использующий для зондирования электролиний импульсы небольшой длительности (несколько мкс), которые требуют широкой полосы пропускания (около 1 МГц).
Электролинии, входящие в состав распределительных сетей напряжением 6-10 кВ, в настоящее время в большинстве случаев не используются для передачи информации и поэтому не имеют высокочастотную (ВЧ) обработку, накладывающую ограничения на ширину спектра вводимых в канал зондирующих импульсов. Рефлектометр при этом может быть непосредственно присоединен к обесточенным проводам линий электропередачи (ЛЭП) с использованием дополнительных проводов или кабеля. При наличии напряжения на электропроводах подключение рефлектометра осуществляется через блокирующие фильтры с соответствующим пробивным напряжением. При этом возникают определенные требования, которые необходимо учитывать при присоединении рефлектометра к электролиниям для их зондирования.
Современные линии электропередачи напряжением 35 кВ и выше широко используются для передачи технологической информации на высоких частотах и имеют ВЧ обработку (фильтры присоединения с конденсаторами связи и заградительные фильтры) [10]. Элементы ВЧ обработки предназначены для ввода в электролинию узкополосных сигналов, которые формируются аппаратурой каналов телемеханики и релейной защиты (полоса пропускания менее 1 кГц), и для защиты этой аппаратуры от воздействия высоковольтного напряжения с частотой 50 Гц. Таким образом возникает противоречие между канальными возможностями элементов ВЧ обработки и требованиями импульсных сигналов локационного зондирования.
© Р.Г. Минуллин, Ю.Я. Петрушенко, И.Ш. Фардиев, Д. Ф. Губаев, Э.И. Лукин Проблемы энергетики, 2008, № 7-8
Нами были выполнены исследования на электролиниях 6-220 кВ для того, чтобы определить условия, при которых возможно подключение к ним рефлектометров с целью зондирования их импульсными сигналами.
Воздушные линии 6—10 кВ. Линии электропередачи могут быть без напряжения, когда они выводятся в ремонт, или же находятся под напряжением во время рабочего состояния.
Рефлектометр к обесточенной линии подключается просто. Выходные клеммы рефлектометра соединяются с проводами двух фаз линии непосредственно с помощью небольших кусков проводов (двухпроводных линий), желательно изолированных, т.к. при проведении измерений они могут нахлестываться друг на друга. Можно использовать и отрезки кабелей.
Полоса пропускания проводов и кабелей подключения должна быть достаточной для неискаженной передачи зондирующих импульсов. Для воздушных линий длиной около 20 км оптимальная длительность т зондирующего импульса примерно равна 1 мкс, что требует полосы пропускания А/ = 1 МГц, если принять, что А/ = 1/т.
Для воздушных линий 6-10 кВ длина подключающих проводов обычно не превышает 20 м. Пропускная способность любого устройства, в том числе и линий, оценивается через его амплитудно-частотную характеристику (АЧХ). Измерения показали, что согласно АЧХ двухпроводной линии длиной 20 м ее полоса пропускания на уровне 0,707 от максимального амплитудного значения напряжения составляет А/= 3,5 МГц. Этого вполне достаточно для неискаженной передачи импульсов длительностью в 0,3 мкс и более.
Иногда зондирование линии производят рефлектометром РЕЙС-205, входящим в состав мобильных электролабораторий. Его подключение к линии осуществляется кабелем РК-75 длиной до 200 м, при этом А/ =7 МГц, что обеспечивает прохождение импульсов с минимальной длительностью 0,15 мкс.
Следовательно, перед измерениями необходимо установить на рефлектометре длительность зондирующего импульса более этой величины.
Во время измерений оператор вместе с рефлектометром находится на земле, подключение проводов к линии осуществляет рабочий выездной бригады. При этом должны быть соблюдены все требования техники безопасности при выполнении таких работ. После выбора длительности импульса, юстировки и согласования рефлектометра с линией, установки его параметров для зондирования конкретной линии производится снятие рефлектограмм.
Несложные рефлектограммы могут быть расшифрованы в полевых условиях прямо на месте измерений, что дает возможность оперативной диагностики состояния ЛЭП. Более сложные рефлектограммы расшифровываются в лабораторных условиях с использованием компьютерной техники и специально разработанных нами прикладных программ обработки, а также с использованием базы данных, которая включает в себя рефлектограммы, снятые ранее в штатных условиях. Более подробно процедура обработки рефлектограмм будет обсуждаться в последующих публикациях.
После завершения измерений питание электролинии восстанавливается.
При необходимости зондирования линии, находящейся под напряжением, рефлектометр к ней может присоединяться через высоковольтный конденсатор связи совместно с блокирующим фильтром на 50 Гц или через фильтр присоединения промышленного производства с полосой пропускания, соответствующей длительности зондирующего импульса. В настоящее время широко распространены
фильтры присоединения на напряжение 35 кВ и выше [4—6]. Но появились уже фильтры присоединения на 6 и 10 кВ [4—6].
Некоторые модели зарубежных рефлектометров, такие как локатор неисправностей T617 TDR и универсальный прибор для обнаружения мест повреждений LEXXI T810E фирмы «Bicotest», позволяют производить обследование линий, находящихся под высоким напряжением, с использованием специальных защитных блокирующих фильтров, которые к ним прикладываются [7].
И конденсатор связи, и фильтр присоединения, и блокирующий фильтр должны пропускать зондирующие импульсы без значительных искажений его спектра. Для импульсов зондирования длительностью в несколько мкс конденсаторы связи емкостью в несколько тысяч пФ, которые используются в нашей стране, можно считать переходными, т.е. не искажающими форму передаваемого импульса, как это было показано в работах [6, 8]. Более подробно пропускная способность конденсатора связи и фильтра присоединения рассматривается ниже.
Воздушные линии 35 кВ и выше. На ЛЭП напряжением 35 кВ и выше обычно организуется ВЧ связь для передачи технологической и административной информации в диапазоне частот 30-1000 кГц. Но сейчас, как упоминалось выше, ВЧ связь начинает создаваться и на линиях напряжением 0,4-10 кВ [1, 5, 6].
При организации каналов ВЧ связи линии соответствующим образом «обрабатываются». Наиболее распространенной схемой присоединения ВЧ аппаратуры к ЛЭП является схема «фаза-земля», как показано на рис. 1 [4, 10]. В провода ЛЭП с обоих концов «врезаются» ВЧ заградители (ВЗ), а аппаратура уплотнения (АУ), каковой является аппаратура телемеханики, релейной защиты и речевой информации, подключается через высокочастотный кабель (ВК) к проводам линии с помощью фильтра присоединения (ФП), в составе которого находится конденсатор связи (КС) [10]. При зондировании рефлектометр присоединяется к проводам ЛЭП вместо аппаратуры уплотнения.
Рис. 1. Присоединение аппаратуры уплотнения по схеме «фаза - земля»
Можно присоединить ВЧ аппаратуру по схеме «фаза - фаза» [4, 10]. При этом выходные клеммы рефлектометра присоединяются через два фильтра присоединения и два конденсатора связи к двум фазным проводам.
Затухание высокочастотного тракта в этом случае получается меньше, чем при схеме «фаза - земля». Но схема «фаза - фаза» почти не применяется, поскольку схема «фаза - земля» позволяет более гибко группировать каналы, распределяя их по фазным проводам. Кроме того, при использовании схемы «фаза - фаза» удваивается количество аппаратуры присоединения, что существенно увеличивает финансовые затраты на организацию ВЧ тракта.
Каналы связи могут проходить по нескольким линиям электропередачи через промежуточные подстанции. На этих подстанциях приходится устанавливать
высокочастотные обходы (рис. 2), элементы которых будут являться
неоднородностями в линии [4, 10]. При локационном зондировании такой ВЧ канал будет распадаться на линейные тракты, которые необходимо зондировать отдельно, т.к. основная часть энергии импульса будет отражаться от ВЧ заградителей, являющихся как бы концами линии, и только небольшая часть энергии будет проходить дальше.
Рис. 2. Схема ВЧ тракта с обходом подстанции
Высокочастотный заградитель [4, 10] предназначен для ослабления
шунтирующего действия шин подстанции на параметры высокочастотного канала. Высокочастотный заградитель представляет собой параллельный колебательный контур, его основной характеристикой является полоса заграждения, в пределах которой сопротивление заградителя остается выше определенной величины. Заградитель «врезается» в рабочий провод линии между шинами подстанции и точкой подключения конденсатора связи (рис. 1).
В настоящее время применяются заградители марки ВЗ с элементами настройки типа ЭНУ и ЭНК. В зависимости от диапазона частот заграждения заградители разделены на шесть (иногда на семь) групп (диапазонов). Заградители различаются по параметрам силовой катушки (заградительного реактора) и схемам настройки. Силовые катушки различаются по величине индуктивностей, находящихся в интервале 535-1027 мкГн независимо от полосы пропускания, согласно справочным данным [4].
Исследования, выполненные нами [6, 8], показали, что индуктивности больше 300 мкГн для импульсов длительностью меньше 0,5 мкс представляют бесконечно большое сопротивление и не оказывают шунтирующего действия. При увеличении длительности зондирующего импульса больше 0,5 мкс возможно частичное просачивание его энергии через фильтр заграждения, что будет приводить к уменьшению амплитуды отраженного импульса.
При импульсном зондировании ЛЭП желательно использовать ВЧ заградители диапазона VI, которые имеют наибольшую полосу заграждения, находящуюся в пределах 145-1000 кГц.
Фильтр присоединения [4] характеризуется следующими параметрами:
• шириной полосы пропускания, т.е. полосы, в пределах которой затухание фильтра не превышает определенной величины;
• частотными характеристиками затухания и характеристического сопротивления вне пределов полосы пропускания.
Фильтр присоединения является несимметричным четырехполюсником в виде последовательного колебательного контура с различными характеристическими сопротивлениями со стороны ЛЭП и со стороны ВЧ кабеля.
Главным затруднением при использовании фильтров присоединения при зондировании импульсными сигналами линий электропередачи является
ограниченная полоса пропускания фильтров.
В нашей стране выпускаются следующие типы фильтров присоединения: ФПФ, ФПУ, ФПМ, ФПО, ФПМР, ФПФР [4]. Заводы-изготовители для каждой марки фильтров присоединения задают величину емкости конденсатора связи и полосу пропускания фильтра.
Наибольшие величины полос пропускания фильтров составляют 500-900 кГц. Это обеспечивает прохождение импульса длительностью более 1 мкс. Для меньших величин полос пропускания длительность т зондирующего импульса должна быть соответственно больше. Узкополосные фильтры присоединения не могут полностью пропустить зондирующий импульс в линию, они «срезают» высокочастотные составляющие его спектра и, тем самым, искажают его форму и уменьшают амплитуду.
Исследовалось прохождение импульсных сигналов через фильтры присоединения ФПУ-6400 (левая колонка рис. 3) и ФПМ-4650 (правая колонка рис. 3). ФПУ-6400 имеет полосу пропускания в пределах 65-800 кГц, а ФПМ-4650 - в пределах 75-1000 кГц. Зондирование осуществлялось импульсами длительностью
0,125 и 0,218 мкс (требующиеся полосы пропускания 8 и 4,5 МГц соответственно).
На рис. 3, а, б показаны схемы линий без фильтров присоединения и исходные рефлектограммы, соответственно, для случаев разомкнутых (ХХ) и замкнутых (КЗ) на конце в точке Б воздушных линий длиной 150 м. На рефлектограммах в точке Б видны соответственно положительные и отрицательные отраженные импульсы (влияние фильтров присоединения исключено).
Рис. 3. Особенности прохождения импульсного сигнала с длительностями т = 0,125 (-------);
0,218 (- - -) мкс через фильтры присоединения ФПУ-6400 (левая колонка) и ФПУ-4650 (правая колонка) в режимах холостого хода и короткого замыкания на конце (точка Б)
воздушной линии длиной 150 м
На рис. 3, в, г приведены рефлектограммы для случаев двойного (прямого и обратного) прохождений зондирующих импульсов через фильтры присоединения и линию. Импульсы отражаются от разомкнутых или замкнутых концов линий в точке Б. При этом соответственно меняется их полярность, а длительность импульсов увеличивается из-за интегрирующих свойств фильтров присоединения вследствие неоптимальной полосы пропускания. Видно, что с увеличением длительности в 2 раза амплитуда отраженного импульса возрастает тоже примерно в 2 раза (сплошные и штриховые линии соответственно).
Ширина полос пропускания фильтров хотя и не оптимальна (см. выше) для зондирующих импульсов длительностью 0,125 и 0,218 мкс, но, согласно рис. 3, в, г, достаточна для их прохождения. В то же время из рефлектограмм следует, что из-за несогласованности волнового сопротивления воздушной линии и входного сопротивления фильтра присоединения в месте их соединения происходят частичные отражения энергии зондирующих импульсов, которые видны в виде положительных выбросов после импульса генератора.
Таким образом, показана возможность ввода широкополосных
зондирующих импульсных сигналов рефлектометра в ЛЭП за счет их прохождения через стандартные фильтры присоединения промышленного изготовления даже при их неоптимальной полосе пропускания.
Конденсатор связи [4], входящий в состав фильтра присоединения, работает в наиболее тяжелых условиях, т.к. находится под полным фазным напряжением линии электропередачи. Нижняя обкладка конденсатора соединяется с землей через малое индуктивное сопротивление катушки фильтра присоединения или через специальный высокочастотный дроссель.
В настоящее время на линиях электропередачи применяются конденсаторы связи типа СМР, СММ, ДМРИ, ОМР. Согласно работе [4], их емкости находятся в пределах 2200-107000 пФ. Но если учесть, что на высоковольтных линиях конденсаторы могут соединяться последовательно для увеличения напряжения пробоя, то интервал значений емкостей может снизиться до 1465 — 53500 пФ.
Эксперименты по изучению возможности прохождения импульса через конденсатор связи проводились нами в лабораторных условиях с использованием конденсаторов различной емкости. Прибор РЕЙС-105Р подключался к кабельной линии через конденсатор. Анализировался сигнал, прошедший через конденсатор и отразившийся от разомкнутого конца линии.
Измерения показали [6, 8], что при малых величинах емкости конденсатора отраженный импульс искажается и имеет весьма малую амплитуду. При этом конденсатор играет роль дифференцирующей цепочки. Увеличение емкости приводит к изменению формы отраженного импульса, который приближается по форме и величине к зондирующему импульсу. При величине емкости конденсатора 1000-2200 пФ увеличение амплитуды проходящего импульса с длительностью, примерно равной 1 мкс, практически прекращается и конденсатор играет роль переходной цепочки. Для импульсов большей длительности, т.е. для т > 1 мкс, условие переходной цепочки наступает при емкости конденсатора более 10000 пФ.
Таким образом, при диагностике линий 35 кВ и выше, находящихся под напряжением, рефлектометр может быть подключен к ним через фильтр присоединения с полосой пропускания, ширина которой лежит в пределах 500900 кГц, или через конденсатор с емкостью 1000 пФ и выше с учетом пробивного напряжения.
С помощью конденсаторов связи, выпускаемых промышленностью и рассчитанных на напряжение > 35 кВ, можно подключать рефлектометр к линиям с напряжением 10 кВ и ниже, когда они находятся в рабочем состоянии, т.е. под напряжением. Требования к величине емкости конденсаторов остаются теми же.
Кабельные линии выполняются коаксиальными кабелями небольшой длины, которая составляет десятки метров. Полоса пропускания этих кабельных линий должна быть согласована с длительностью зондирующих импульсных сигналов рефлектометра. Особенности согласования здесь такие же, как и при зондировании линий напряжением 6-10 кВ, которые были рассмотрены выше.
Измерения на реальных линиях. Совместное воздействие элементов ВЧ обработки на прохождение зондирующих импульсов, было проверено на линии «Балтаси - Ципья» напряжением 35 кВ длиной 22 000 м (рис. 4, а). Линия была оборудована ВЧ заградителем ЗВС-200, фильтром присоединения УФП-75 с конденсатором связи СМП-66'^3-4650, которые в совокупности обеспечивали полосу пропускания от 105 до 600 кГц. Зондирование осуществлялось импульсами длительностью 0,5 мкс по схеме «фаза - земля». Из серии экспериментов были выбраны случаи обрыва фазного провода с замыканием на землю и однофазного замыкания провода на землю.
Рис. 4. Сравнение рефлектограмм воздушной ЛЭП-35 кВ длиной 22 000 м при зондировании импульсами т = 0,5 мкс под напряжением (б, д) и без напряжения (в, е), где а - схема линии, б и в -рефлектограммы при обрыве фазного провода на землю, д и е - рефлектограммы при однофазном замыкании на землю, г и ж - разностные рефлектограммы для обоих случаев соответственно
В обоих случаях события произошли на расстоянии 1900 м от начала линии и на всех рефлектограммах рис. 4 в этом месте в точке К видны отраженные импульсы. Они претерпели уменьшение амплитуды и искажение формы из-за
неоптимальности полосы пропускания системы ВЧ обработки (вместо требуемых 2 000 кГц имеем 500 кГц). Но, не смотря на это, импульсы, отраженные от места события, однозначно выделяются на фоне других переотраженных сигналов, обусловленных неоднородностями линии. Рефлектограммы были сняты при наличии (рис. 4, б, д) и при отсутствии (рис. 4, в, е) напряжения на линии.
Разностные рефлектограммы (рис. 4, г, ж), полученные путем вычитания, соответственно, рефлектограмм рис. 4, б и 4, в, а также рис. 4, д и 4, е, никаких существенных различий при наличии и отсутствии напряжения на линии не обнаруживают, чего и следовало ожидать.
Все вышесказанное относится к линиям электропередачи одноцепного исполнения при отсутствии передачи технологической информации (сигналы телемеханики и релейной защиты). В противном случае в канале зондирования появляются перекрестные помехи от сигналов, передаваемых по соседним линиям, или помехи от сигналов, передаваемых по зондируемой линии. Уровень этих сигналов, как показали наши эксперименты, может быть достаточно высоким. На фоне этих сигналов импульсы локационного зондирования рефлектометров Рейс-105Р и РЕЙС-205 могут стать неразличимыми.
На рис. 5 показан пример такой ситуации при зондировании
рефлектометром РЕЙС-105Р воздушной ЛЭП «Балтаси»—«Ципья» напряжением 35 кВ и длиной 22 000 м (а) импульсами длительностью 3 мкс. Высоковольтное напряжение отключено. Рефлектограмма (рис. 5, б) получена при усилении 6 дБ. Речевая помеха в виде пачки случайных импульсов, создаваемая передатчиком высокочастотной связи АСТ-РС-ДП-ВЧ, превышает по амплитуде сигнал, отраженный от ВЧ заградителя, в несколько раз. При одновременном появлении этот отраженный сигнал на фоне помехи выделить не удастся.
П/ст «Пал гаси» 22000 м П/ст «Ципья»
От к
6)
Рис. 5. Случайная по времени дискретная пачка флуктуационных помех на воздушной линии 35 кВ длиной 22000 м, где а - схема линии; б - рефлектограмма линии с помехой, обусловленной передатчиком высокочастотной связи АСТ-РС-ДП-ВЧ и импульсом, отраженным от конца линии
В таких случаях используется принцип накопления, который меняет соотношение амплитуд полезного сигнала и помехи в лучшую сторону.
Пример, соответствующий этой ситуации, показан на рис. 6. Зондирование осуществлялось рефлектометром РЕЙС-205 на воздушной линии «Бугульма-500»-«Письмянка» напряжением 220 кВ и длиной 33000 м импульсами длительностью 4,0 мкс и амплитудой 22 В по обработанной фазе А (рис. 6, а). Линия находилась в рабочем состоянии под напряжением 220 кВ. Рефлектограмма (рис. 6, б) получена путем усреднения 6 рефлектограмм. Импульс, отраженный от ВЧ заградителя в точке Б, достоверно выделяется на фоне помех, образованных аппаратурой ВЧБ.
«Письмянка»
Рис. 6. Выделение импульса, отраженного от конца линии в точке Б, на фоне периодической помехи на действующей воздушной линии 220 кВ длиной 33000 м: а - схема линии; б - рефлектограмма линии с помехой, созданной аппаратурой ВЧБ
На рис. 5 и 6 видно, что зондирующий и отраженный импульсы сопровождаются затухающими синусоидальными колебаниями. Эти колебания обусловлены несогласованностью (недостаточностью) полосы пропускания фильтров присоединения с длительностью зондирующих импульсов.
Таким образом, показано, что современные рефлектометры РЕЙС-105Р и РЕЙС-205 при существующих системах ВЧ обработки могут быть подключены к ЛЭП напряжением 6-220 кВ и успешно использованы для их локационного зондирования.
Выводы
1. К обесточенным электролиниям 6-10 кВ без ВЧ обработки рефлектометры могут быть подключены с помощью отрезка двухпроводной линии или кабеля длиной до 200 м, который обеспечивает прохождение зондирующих импульсов длительностью около 0,3 мкс и более.
2. К линиям, находящимся под напряжением, рефлектометры могут подключаться через фильтры присоединения промышленного производства с полосой пропускания 400 - 900 кГц для обеспечения прохождения зондирующих импульсов длительностью около 1 мкс и более.
3. Высокочастотные заградительные фильтры промышленного производства, используемые при импульсном зондировании, должны иметь полосу заграждения также в пределах 400 - 900 кГц.
4. При отсутствии фильтра присоединения рефлектометр можно подключать к линии, находящейся под напряжением, через конденсатор связи с минимальной емкостью в 1000 пФ, обеспечивающим прохождение зондирующих импульсов длительностью около 1 мкс и более, и блокирующий фильтр, настроенный на промышленную частоту 50 Гц.
5. Указанные выше требования к полосе пропускания фильтров могут быть снижены за счет ухудшения качества отраженных импульсов.
Авторы выражают благодарность сотрудникам Приволжских электрических сетей и студентам Казанского государственного энергетического университета Латипову А.Г. и Тарасовой (Лукиной) Г.В. за помощь при выполнении измерений и их обработке.
Исследования выполнены на средства фонда НИОКР ОАО «Татэнерго» за 2004 и 2005 годы, а также фонда НИОКР Республики Татарстан (грант Академии наук Республики Татарстан, проект № 06-6.7-345/2005-2006/Ф).
Summary
The methods of reflectometers’ connection to the electricity transmission lines (ETL) 6-10 and 35 kV with and without current are analyzed. The degree of influence of specifications of connecting and blocking filters and link capacitors on the parameters of the probing impulses is assessed. The recommendations concerning the choice of probing impulse length are given. The examples of probing of active ETLs are presented. The influence of interferences from neighboring channels on recognition of reflectograms is discussed.
Литература
1. Харламов В.А. Высокочастотные системы передачи информации по
линиям электропередачи распределительных сетей среднего и низкого напряжений: Сб. докладов «Конференция молодых специалистов
электроэнергетики - 2000». - М.: Изд. НЦ ЭНАС, 2000. - С. 219-220.
2. Ишкин В.Х., Стегний В.П. Система связи в условиях реформирования
электроэнергетики: Информационные материалы Второго международного
научно-технического семинара-презентации «Аппаратура ВЧ связи по ЛЭП 35 -750 кВ». - М., 2003.
3. Существующее состояние и перспективы развития высокочастотной связи по линиям электропередачи / Л.И. Брауде, В.С. Скитальцев, Ю.П. Шкарин, С.И. Глушко // Энергетик. - 2004. - №5. - С. 13-15.
4. Минуллин Р.Г. Методы и средства высокочастотной связи по линиям электропередачи. - Казань: ООО «ИЦ «Энергопрогресс», 2004. - 199 с.
5. Построение системы корпоративной связи нового поколения по распределительным сетям напряжением 0,4 - 35 кВ / Р.Г. Минуллин, И.Ш. Фардиев, Д.Ф. Губаев, О.И. Карпенко // Известия вузов. Проблемы энергетики. -2005. - № 3-4. - С. 21-41.
6. Минуллин Р.Г., Фардиев И.Ш. Построение электрических распределительных сетей нового поколения. - Казань: Казан. гос. энерг. ун-т, 2005. -192 с.
7. Минуллин Р.Г. Методы и аппаратура определения мест повреждений в электросетях. - Казань: ИЦ «Энергопрогресс», 2002. - 152 с.
8. Локационный мониторинг неоднородностей распределительных электрических сетей I Р.Г. Минуллин, И.Ш. Фардиев, Д.Ф. Губаеви др. II Электротехника. - 2006. - № S. - С. 2-10.
9. Диагностика воздушных линий распределительных электрических сетей I И.Ш. Фардиев, Р.Г. Минуллин, Е.В. Закамскийи др. II Известия вузов. Проблемы энергетики. - 2004. - № 7-8. - С. 41-49.
10. Микуцкий Г.В., Скитальцев В.С. Высокочастотная связь по линиям электропередачи. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 448 с.
Поступила 28.04.2008
