CC BY
18Выводы
В результате проделанной работы было создано приложение, по функционалу не имеющее аналогов в области решения подобной локальной задачи.
Выбранный алгоритм для решения задачи является экономичным и требует крайне мало ресурсов процессора.
Решение задачи происходит в 1 действие. При использовании других программ и программных комплексов, для достижения подобного результата необходимо предпринять множество действий, что существенно увеличивает трудоемкость. Так же отсутствует возможность получения результата в подобной форме.
Присутствует возможность усовершенствования алгоритма. В частности, планируется увеличения потенциального числа пролетов, возможность расчета на воздействие распределенных нагрузок(что позволит модифицировать алгоритм для расчета второстепенных балок), а также использование пролетов различной длины.
Возможно программное зацикливание алгоритма с помощью макроса, что позволяетподсчитать массив задач за короткое время.
Список использованных источников
1. ОробейВ.Ф. Статический расчет неразрезной балки методами конечных и
граничных элементов. - Одесский политехнический университет , 2004 - 3 с.
2. ДБН В.1.2-2:2006 Нагрузки и воздействия -ИСС «Зодчий», 2006- 78с.
3. ДБН Д.2.2-7-99 Бетонные и железобетонные конструкции - Минрегионбуд
Украины, 2011 - 71с.
4. Уманский А.А. Справочник проектировщика промышленных, жилых и
общественных зданий и сооружений расчетно-теоретический -2-е изд. перераб. и доп.
- М.: Издательство литературы по строительству - Кн.1 -601с.
УДК 624.012.45; 624.073.6
ОСОБЕННОСТИ МЕХАНИЗМА ИСЧЕРПАНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
ТРЕХСЛОЙНЫМИ СБОРНО-МОНОЛИТНЫМИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ СТЕН ПРИ ВНЕЦЕНТРЕННОМ СЖАТИИ
Жигна В.В., Литовченко С.П.
Национальная академия природоохранного и курортного строительства
Проведен анализ влияния различных параметров на несущую способность
трехслойных сборно-монолитных железобетонных элементов стен при
внецентренном сжатии.
Трехслойные элементы стен, несущая способность, внецентренное сжатие.
Введение.
Стены являются одним из основных конструктивных элементов практически любого здания или сооружения. Они не только подвергаются сложному комплексу внутренних и внешних силовых воздействий, но и изолируют помещения от внешней среды. Поэтому современные стеновые конструкции должны обладать необходимой прочностью, стойкостью против атмосферных воздействий, иметь требуемые тепло-, воздухо- и звукоизоляционные параметры, быть достаточно долговечными и огнестойкими, обеспечивать индустриальность и экономическую эффективность строительства. Выбор конструкции стен является одним из основных вопросов проектирования, так как их стоимость составляет значительную часть стоимости всего здания.
Как показывает анализ развития конструктивных элементов, которые одновременно выполняют функции несущих и ограждающих конструкций, их максимальная эффективность достигается в том случае, когда конструкции выполнены многослойными. Применительно к элементам стен объектов недвижимости можно сказать, что наиболее эффективными являются трехслойные конструктивные решения. Различают два вида таких решений: в первом случае
несущий слой расположен внутри изолирующих слоев [1]; во втором - изолирующий слой находится внутри несущих слоев [2]. Первое решение, на наш взгляд, проще в изготовлении, однако, менее эффективно, так как требует дополнительных затрат на защиту изолирующих слоев от различного рода воздействий, в том числе механических повреждений.
Важным элементом конструктивных решений второго типа является способ объединения несущих слоев в единую конструкцию для обеспечения их совместной работы под нагрузкой, который в значительной степени определяет напряженно-деформированное состояние элемента. В практике строительства выделяют трехслойные конструкции с монолитным (когда в качестве изолирующего слоя применены пористые материалы, имеющие надежное сцепление с материалом несущих слоев по всей поверхности их соприкосновения и способные воспринимать сдвигающие усилия) и дискретным соединением слоев (когда материал изолирующего слоя не способен сопротивляться сдвигающим усилиям). Для дискретного способа соединения характерным являются три конструктивных типа: панели с жесткими контурными ребрами; панели с жесткими шпонками; панели с использованием гибких связей, воспринимающих в основном растягивающие усилия.
Анализ публикаций.
Рассматриваемое в работе конструктивное решение трехслойных сборно-монолитных элементов стен относится к конструкциям с наружными несущими слоями, объединенными дискретными связями. Не смотря на более чем сорокалетний опыт применения таких решений в мировой практике строительства и все более широкое их применение в нашей стране [3,4], в настоящее время поведение таких конструкций под нагрузкой изучено еще не достаточно. Анализ найденных публикаций [5,6,7] показал, что проведенные исследования были в основном направлены на определение предельных усилий, которые способны воспринять конструкции при центральном сжатии. В реальных же конструкциях стен помимо вертикальных усилий действуют и изгибающие моменты. А это накладывает определенные особенности на напряженно-деформированное состояние и механизм исчерпания несущей способности трехслойными конструкциями, так как при изгибе между наружными несущими слоями возникают сдвигающие усилия, которые должны быть восприняты дискретными связями.
Цель работы.
Выявить наиболее существенные факторы, которые оказывают влияние на напряженно-деформированное состояние и механизм исчерпания несущей способности трехслойными сборно-монолитными железобетонными элементами стен при внецентренном сжатии.
Методика исследований.
Изучение напряженно-деформированного состояния и механизма исчерпания несущей способности трехслойными сборно-монолитными железобетонными элементами стен при внецентренном сжатии проведено методом численного моделирования. Рассмотрен трёхслойный сборно-монолитный железобетонный фрагмент стены высотой 3,0 м, состоящий из двух несущих железобетонных слоев толщиной 50 мм, соединенных между собой гибкими связями, входящими в состав арматурного каркаса (рис.1). Железобетонные слои приняты из мелкозернистого бетона, их армирование принято сетками с ячейкой 50х50 мм из арматурной проволоки 03 Вр-1. Каркасы также приняты из арматурной проволоки класса Вр-1. Поперечная арматура в каркасах, выполняющая роль гибких связей между несущими слоями элемента стены, установлена наклонно под углом 450. Соседние каркасы смещены по высоте конструкции на половину шага наклонных стержней. Таким образом, в нормальном сечении встречаются одновременно восходящие и нисходящие связи.
Численную модель конструкции строили в ПК «Лира», рассматривая фрагмент стены шириной, равной удвоенному шагу каркасов. При моделировании бетонные слои разбивали на квадратные пластины размером 1х1см, армирование несущих слоев и гибкие связи моделировали стержневыми элементами. Пластинам назначили КЭ-221, арматуре бетонных элементов - КЭ-210, гибким связям - КЭ-410. Таким образом, поведение несущих железобетонных слоев под нагрузкой моделировали с учетом физической нелинейности, а гибких связей - с учетом физической и геометрической нелинейности.
Рис. 1. Конструктивная схема трехслойного сборно-монолитного железобетонного элемента стены.
Нагрузку к модели прикладывали ступенями в два этапа: на первом этапе прикладывали продольное усилие (К), на втором - изгибающий момент (М). Для выявления влияния всех силовых факторов (К, М, Q), рассмотрены фрагменты стен с различными условиями закрепления по торцам (рис.2). Это позволило выявить характер разрушения модели не только при различных соотношениях М и К, но и в диапазоне изменении отношения Q/ М от 0 до 2/Ь (Ь-высота элемента).
Численное моделирование фрагментов стен проведено с варьированием различных параметров: толщина среднего слоя (60, 110, 200 мм), диаметр гибких связей (4 и 5 мм) и шаг связевых каркасов (100 и 200мм).
г;
Рис.2. Виды закрепления торцов стен: а - консоль; б - два шарнира; в - шарнир и жесткое защемление; г - два
жестких защемления.
Полученные результаты и их анализ.
В результате расчета численной модели были получены все компоненты напряженно-деформированного состояния фрагмента стены, определена их несущая способность для различных сочетаний продольной силы и изгибающего момента, а анализ документа «состояние материала» в ПК «Лира» позволил проследить механизм исчерпания несущей способности моделью. Для анализа были построены графики предельной несущей способности фрагментов стены при различных параметрах.
При анализе полученных результатов было выявлено влияние толщины среднего утепляющего слоя фрагментов, шага связевых каркасов между несущими слоями, диметра гибких связей и условий закрепления фрагментов стен по торцам на их напряженно-деформированное состояние, предельную несущую способность и механизм исчерпания несущей способности при внецентренном сжатии.
Влияние толщины среднего слоя на предельную несущую способность элементов стены данного конструктивного типа рассмотрим на примере фрагмента стены высотой 3 м при шаге связевых каркасов 100 мм и диаметре связей 5 мм. Графики несущей способности модели фрагмента стены при условии закрепления торцов по схеме рис.3б приведены на рис.3.
Из графиков видно, что увеличение толщины среднего слоя увеличивает предельную несущую способность фрагмента стены. Это объясняется увеличением плеча внутренней пары сил в поперечном сечении элемента и, следовательно, увеличению момента внутренних сил при одинаковом значении сжимающего усилия. Однако это увеличение наблюдается не на всех участках графика. При определенной величине изгибающего момента для стены с толщиной слоя утеплителя 200 мм не наблюдали повышения несущей способности фрагмента, она практически оставалась постоянной (по моменту). Тогда как в остальных моделях (толщина слоя утеплителя 60 и 110 мм) такого эффекта выявлено не было. Анализ документа «состояние материала» показал, что для данной модели на участке комбинации усилий М и К, где график несущей способности сечения вырождается в вертикальную линию, разрушение модели происходит в результате потери устойчивости сжатыми элементами связей между несущими слоями, тогда как в остальных случаях разрушение моделей происходило в результате достижения предельных усилий в материале периферийных слоев конструкции.
140 130 120 110 100
и I-
г 90
Г!
1 80 о к
£ 70
Л
го 60 *
& 50 си ш
40 30 20 10 0
ч
ч ч . ' Ч
ч ч ч\
ч ч д
ь ч V
ч > 14
ч ч 1
ч 1 \ ■
/ 1
/ 1
/ 1
/ /
Толщина среднего слои
— — 60мм -110мм
— • 200мм
0123456789
изгибающий момент М, тс*м
Рис.3. График несущая способность элемента стены с различной толщиной
среднего слоя
Анализируя влияние диаметра гибких связей на предельную несущую способность на примере фрагмента стены высотой 3 м при толщине среднего слоя 110 мм и шаге связевых каркасов 200 мм (рис.4) для связей диаметром 4 мм получен аналогичный эффект, что и для фрагмента с толщиной слоя 200 мм из предыдущего анализа. При определенном значении изгибающего момента график несущей способности вырождается в вертикальную линию. Исчерпание несущей способности фрагментом стены на этом участке обусловлено потерей устойчивости сжатых элементов гибких связей. При остальных комбинациях М и N диаметр гибких связей не оказывает влияние на несущую способность сечения.
Подобные результаты получены при изменении шага связевых каркасов (рис.5) для остальных одинаковых параметров конструкции.
Рассмотрим подробнее влияние закрепления торцов фрагмента стены при одинаковых геометрических параметрах на НДС и предельную несущую способность моделей. Как отмечалось ранее, изменение условий закрепления торцов стенового элемента позволило изменить соотношение поперечной силы Q и изгибающего момента М в диапазоне от 0 до 2/Ь, где Ь-высота элемента. Графики предельной несущей способности сечения построили в осях М—N (рис.6) и Q—N (рис.7).
В некоторых случаях на графиках предельной несущей способности наблюдалась вертикальная прямая, которая характеризуется разрушением элементов гибких связей. Из анализа графика предельной поперечной силы от продольной (рис.7) было получено, что разрушение гибких связей происходит при определенной величине поперечной силы Q. Эта величина характеризует несущую способность стенового элемента по поперечной силе.
140 130 120 110 100 О 90 га х 80 и га 70 л го 60 о. 50 О! а 40 30 20 10 0
Диаметр гибких связей — — 4 мм
О ^н г^ го ^ 1-Г) щ изгибающий момент М, тс*м
Рис.4. График несущая способность элемента стены с различными диаметрами
гибких связей
140 130 120 110 100 О ■£ 90 га х 80 и га 70 л | 60 о. 50 си а 40 30 20 10 0
Шаг каркасов гибких связей
V
ч\ ч чЧ
«ч ч\
V
1 |
1 -100мм — — 200мм
1
1 1
1
1 |
1
/ *
О ^н г^ го изгибающий момент М, тс*м
Рис.5. График несущая способность элемента стены с различным шагом
каркасов гибких связей
140
130
120
110
100
и
н
г 90
га
:г 80
и
ГЗ X /0
Л
С 60
г:
I- а. 50
О)
а
40
30
20
10
0
N
>
(
1 А
1 1 V
1 1 /
1 /
1 1'
Л УУ р
/
Условия закрепления
■два шарнира ■ шарнир+жесткое два жестких консоль
1Л
о
1Л гч
1Л гп
1Л
изгибающий момент М, тс*м
Рис.6. График несущая способность элемента стены различными условиями
закрепления торцов
Рис.7. График несущая способность элемента стены различными условиями
закрепления торцов
Общий анализ графиков предельной несущей способности элементов стены при различных параметрах показывает, что для рассматриваемых трехслойных элементов при внецентренном сжатии существует два случая их поведения под нагрузкой:
1. Гибкие связи между наружными несущими слоями элемента способны обеспечивать совместную работу слоев при любой комбинации продольной силы и изгибающего момента. При этом условии график несущей способности трехслойного элемента аналогичен графику сплошной конструкции. Разрушение конструкции происходит по бетону сжатой зоны или по растянутой арматуре и для оценки предельной несущей способности можно пользоваться методикой расчета внецентренно сжатых элементов.
2. Гибкие связи обеспечивают совместную работу периферийных несущих слоев элемента до величины, меньшей максимально возможных значений. В этом случае на графиках несущей способности внецентренно сжатого элемента появляются участки, где кривая вырождается в практически вертикальную линию.
Из этого следует, что на напряженно-деформированное состояние и предельную несущую способность элементов стены при внецентренном сжатии большую роль оказывают жесткостные характеристики гибких связей (диаметр, шаг установки, длина), обеспечивающих совместную работу крайних железобетонных слоев.
Выводы
Предельная несущая способность трехслойных железобетонных стен с гибкими связями при внецентренном сжатии характеризуется двумя случаями: разрушение сжатого бетона или растянутой арматуры; потеря устойчивости сжатых элементов гибких связей.
Гибкие связи обеспечивают совместную работу двух крайних железобетонных слоев.
Жесткостные параметры гибких связей оказывают большое влияние на НДС трехслойных стен.
Список использованных источников
1. ДБН В.2.6-6-95. Проектування, будiвництво та експлуатащя будинкiв системи «ПЛАСТБАУ»:. - К.: Держкоммютобудування, 1997. -88с.
2. П.А.Литовченко, Н.И.Глушаков, Khachik Khachikian // Сб. научн. трудов. Строительство, материаловедение, машиностроение. №43. "Инновационные технологии жизненогоцикла объектов жилищно-гражданского, промышленного и транспортного назначения" - Днепропетровск: ПГАСА, 2007, - С.261-266.
3. Баженов Ю.М., Ерофеев В.Т., Митина Е.А. и др.. Ограждающие конструкции на основе каркасного керамзитобетона для производственных зданий: Учебное пособие. М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2005. - 200с.
4. Король Е. А. Трехслойные ограждающие железобетонные конструкции из легких бетонов и особенности их расчета: Монография. /М.: Издательство АСВ, 2001. - 256с.
5. Мишутин А.В., Петраш С.В., Шеховцев И.В. // Будiвельнi конструкций Мiжвiдомчий науково-техшчний збiрник наукових праць (будiвництво) / Державне тдприемство «Державний науково-дослiдний iнститут будiвельних конструкцiй» Мiнiстерство регiонального розвитку та будiвництва Украши. - Кшв, ДП НД1БК,2011-Вип.74: В 2-х кн.: Книга 1, - С.683-690.
6. Кархут I.I., 1ленков Ю.А. Експериментально-теоретичш дослiдження тришарових стiнових панелей з склопластиковою та металевою арматурою. // Вюник НУ мЛьвiвська полiтехнiкам "Теорiя i практика будiвництва". - 2011.
7. http://www.nbuv.gov.ua/portal/Natural/VDnabia/2011_4/01-90.pdf
8. Кархут 1.1., 1ленков Ю.А. Експериментальш дослiдження мщносп i деформативностi тришарових енергоефективних стшових панелей i плит перекриття. // Вюник НУ мЛьвiвська полiтехнiкам "Теорiя i практика будiвництва". - 2009.
9. http://www.nbuv.gov.ua/portal/natural/Vnulp/Bydivelnyk/2009_655/22.pdf
УДК 652;69.1.
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В НОРМАЛЬНОМ СЕЧЕНИИ ОБЛЕГЧЁННЫХ ТРЁХСЛОЙНЫХ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПАНЕЛЕЙ ПРИ ИЗГИБЕ
Литовченко П.А., Глушаков Н.И.
Национальная академия природоохранного и курортного строительства
Изучено распределение напряжений в нормальном сечении панелей, при изгибе. Выявлено, что распределение напряжений в нормальных сечениях по ширине панели равномерное.
Многослойные конструкции, распределение напряжений, трёхслойные железобетонные панели, несущая способность.
Введение
Все возрастающие требования по экономии энергоресурсов на стадии эксплуатации зданий привели к широкому распространению в сфере строительства многослойных конструкций. Указанный тип конструкций, благодаря распределению материалов с различными физико-механическими свойствами по слоям, эффективно сочетают в себе несущие функции с необходимыми тепло- и звукоизоляционными параметрами. Материалы, из которых выполняют многослойные конструкции, достаточно разнообразны. Из железобетона в основном выполняют трёхслойные конструкции. Для изготовления внешних несущих слоев применяют железобетон, а среднийслой выполняют из различного рода тепло- звукоизоляционных материалов. По способу объединения внешних слоёв в единый конструктивный элемент трёхслойные железобетонные конструкции могут быть со сплошной связью (когда связь осуществляется за счёт
