CC BY
15
УДК 621.316.717-573.2-048.24 ББК З264.344-013
Е.Г. ЕГОРОВ, Г.Е. ЕГОРОВ, Н.Ю. ЛУИЯ
ОСОБЕННОСТИ ИЗМЕРЕНИЯ ВОССТАНАВЛИВАЮЩЕЙСЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ В НИЗКОВОЛЬТНЫХ КОНТАКТОРАХ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
Ключевые слова: контактор, электрическая дуга, коммутационные испытания, восстанавливающаяся электрическая прочность, восстанавливающееся электрическое напряжение.
Рассмотрены решения актуальной проблемы энергосбережения за счет сокращения сроков, объемов и методик коммутационных испытаний. На основе анализа результатов ранее опубликованных работ и разработанных математических моделей определены основные критерии, подтверждающие работоспособность электрических аппаратов.
Целью работы является разработка расчетно-экспериментальной методики оценки коммутационной способности контактора путем измерения восстанавливающейся электрической прочности и электрического напряжения в момент перехода тока дуги через нуль.
Проанализированы дуговые процессы при отключении нагрузок, эквивалентных отключению асинхронных двигателей. Установлена зависимость времени запаздывания пробоя от крутизны восстанавливающегося напряжения. Даны рекомендации по увеличению достоверности измеряемых значений восстанавливающейся электрической прочности.
Исследование восстанавливающейся электрической прочности при скорости подъема зондирующих импульсов от 50 до 150 В/мкс показали, что при большей крутизне имеет место превышения измеряемой восстанавливающейся прочности до 20%. Необходимость учета влияния крутизны нарастания зондирующего импульса на измеряемые значения восстанавливающейся прочности обеспечивает достоверность измерений, что отличается новизной по сравнению с другими методами. При измерении восстанавливающейся прочности гарантированный пробой между коммутирующими контактами обеспечивается путем увеличения испытательного напряжения до требуемого уровня, а также регулированием крутизны восстанавливающего повышенного испытательного напряжения за счет коэффициента амплитуды и собственной частоты испытательного контура.
Надежность аппаратов должна подтверждаться энергоемкими коммутационными испытаниями на предельную коммутационную способность (токи достигают нескольких килоампер, напряжение - тысячи вольт) и коммутационную износостойкость1 (составляет до нескольких миллионов циклов коммутации), контролируется в течение нескольких месяцев, в некоторых случаях до нескольких лет. Решению проблемы энергосбережения за счет сокращения сроков и объемов испытаний уделяется серьезное внимание, что подтверждается публикациями в ряде отечественных и зарубежных научных публикациях [4-5, 8, 9, 12-16]. Эти работы посвящены исследованию явлений, возникающих при дуговой коммутации электрической цепи: физических, тепловых, газодинамических и др., на основе которых были разработаны математические модели, позволяющие подтверждать работоспособность электрических аппаратов.
1 ГОСТ 11206-77. Контакторы электромагнитные низковольтные. Общие технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1977. 18 с.
В работе [15] приведены результаты экспериментов и их статистической обработки, по которым вычислены параметры электрической дуги модели Май-ра, рассчитаны напряжение на дуге и переходное напряжение восстановления, даны рекомендации по разработке подобных конструкций выключателей.
Влияние электрического поля на гашение электрической дуги в дугога-сительной решетке рассмотрено в статье [16]. Были учтены результаты исследования распределения температуры и напряженности электрического поля при оптимизации процесса гашения дуги и для повышения коммутационной способности аппаратов.
В работе [14] исследована модель электрической дуги с использованием ЛК8У8 СБХ с учетом тепловых свойств плазмы дуги при разработке новых автоматических выключателей на токи до 200 А. Результаты этих исследований были использованы при создании расчетной математической модели.
Правомерность выбора аппаратуры для обеспечения требуемой надежной работы энергетического оборудования на основании надежностных показателей электрических аппаратов показана в статье [13].
Методика определения разрядных напряжений между контактами высоковольтных выключателей рассмотрены в работе [12]. Моделирование характеристик пробивных напряжений выполнено в средах БЬСИТ, ЛК8У8 и дан анализ результатов сопоставления коммутационных свойств выключателей. Это позволило рассмотреть возможность повышения коммутационной способности выключателя. Метод неразрушающего контроля при испытаниях на отключающуюся способность предложен в работе [9] по результатам анализа плазменных и электродуговых процессов гашения электрической дуги [11].
Целью работы является разработка расчетно-экспериментальной методики оценки коммутационной способности контактора переменного тока путем измерения восстанавливающейся электрической прочности, сравнения этой характеристики с восстанавливающимся напряжением, относящимся к моменту времени перехода тока дуги через нуль.
Успешное гашение электрической дуги обеспечивается при условии Ивп(0 > иВН(0 за переходом тока дуги через нулевое значение и происходит вследствие интенсивных процессов деионизации остаточного столба дуги в момент изменения полярности электродов: «анод» становится «катодом» и быстрые электроны рекомбинируют на аноде. Таким образом, создается так называе-мее мгновенная восстанавливающаяся прочность в околокатодной зоне вновь образовавшегося катода. Время запаздывания электрического пробоя в этом случае объясняется временем появления в межконтактном промежутке первого эффективного электрона и резкого роста тока в разрядном промежутке [6].
В работах [1, 2, 6] исследовались процессы пробоя газовых промежутков. Установлено, что имеет место сильное увеличение времени пробоя, связанное с явлением образования микровзрыва на электродах (испусканием электронных капель - «эффект эктонов»). Этот процесс характерен для большого количества типов разрядов, в том числе на электрических контактах (в вакуумных камерах, а также в дугогасительных камерах при высоких давлениях).
Показано, что развитие пробоя происходит при значениях работы выхода электронов: 4,4 эВ; 4,5 эВ; 4,74 эВ - соответственно для медных, вольфрамовых и серебряных контактов [2, 4, 10].
По результатам исследований [6] установлено, что время разряда складывается из времени запаздывания (З и времени коммутации (К; время коммутации (К мало и составляет несколько наносекунд. Время запаздывания определяется статическим временем запаздывания ¿ст и временем формирования разряда (Ф:
(з = ^ст + (Ф + (к
Время запаздывания определяется в основном временем формирования пробоя, так как ¿ст << 10-7 с.
Результаты исследований [4] показали, что в диапазоне токов отключения 10^5400 А время разряда (Р примерно равно (Ф и составляет от 0,3 до 1 мкс.
В работе [4] исследовались влияние скорости нарастания зондирующего (испытательного) импульса на измеряемые значения восстанавливающейся электрической прочности (ВП) в аппаратах низкого напряжения. Результаты исследований показали, что при скорости подъема напряжения зондирующего импульса 125 В/мкс измеренные значения ВП на 11^12% выше, чем при скорости подъема, равной 50 В/мкс в диапазоне отключаемых токов 10^140 А. Аналогичные закономерности были получены для токов отключения до 5400 А.
Результаты исследования восстанавливающейся прочности для разных отключаемых токов от 10 до 5400 А при скорости подъема зондирующих импульсов от 50 В/мкс до 150 В/мкс показали, что при большей крутизне имеет место превышения измеряемой восстанавливающей прочности до 20 % [4].
Поэтому при исследовании ВП необходимо учитывать влияние скорости (крутизны) нарастания зондирующего импульса на измеряемые значения восстанавливающейся прочности.
Следовательно, необходимо обеспечить равенство скорости изменения напряжения испытательного зондирующего импульса и скорости восстановления напряжения в номинальном режиме, т.к. в этих случаях будет одинаковым время разряда. Выполнение этих условий, обеспечивает повышение достоверных измерений восстанавливающейся прочности до 20 %.
Измеренное значение восстанавливающейся прочности может быть определена по соотношению:
иВП (() = ки иВП СТ ((); ки = ВНтах ,
и0
где кИ - коэффициент импульса; иВП СТ - статическое пробивное напряжение, соответствующее тепло- и электрофизическому состоянию газа в межконтактном промежутке для данного момента времени.
Восстанавливающаяся электрическая прочность определяется свойствами дугогасительного промежутка и дугогасительного устройства, а восстанавливающаяся электрическое напряжение зависит от отключаемой Я, Ь нагрузки (асинхронного двигателя) и приведенной по отношению к контактам емкости, которая всегда участвует в переходном процессе.
На рисунке показаны переходные процессы, возникающие при гашении электрической дуги на контактах электрического аппарата [4, 10]. Полученные в результате измерения опытные данные иВн(0 и иВп(0 подвергались статистической обработке, рассчитывались среднее значение иВП ср и среднеквадратичное отклонение [3] для расчета вероятности пробоя межконтактного промежутка и длительности горения дуги.
Переходные процессы при отключении электрической дуги переменного тока: МРК - начало расхождения контактов; гД - ток дуги; гН - ток в цепи нагрузки; иД -напряжение на дуге; иГ - пик напряжения на дуге в момент нуля тока; иСЕТИ - напряжение сети; и0 и и°ВП - напряжение сети и восстанавливающаяся прочность при переходе тока в цепи через ноль; ивп ({) и иВН (£) -восстанавливающееся электрическая прочность и восстанавливающееся электрическое напряжение.
Минимальная ВП определяется средним квадратичным отклонением и зависит от принятой квантили вероятности к. Например, для вероятности 90% табличное значение к = 1,282 [3].
Значения волновых параметров для испытаний на максимальную отключающую способность рассчитываются по соотношениям [4]
/0 = 2600/Ц,2и-0,8 ± 10%; (1)
[ка = 1,15 + 0,5 ехр (-0,016/0) ± 0,05,
где ка - коэффициент амплитуды; 10 - ток нагрузки, А; и0 - номинальное напряжение цепи нагрузки, В;/0 - частота колебания тока цепи нагрузки, кГц.
Максимальное значение ВН рассчитывается с учетом среднего квадратичного отклонения напряжения и принятой вероятности к.
Угасание электрической дуги контролируется сопоставлением зависимостей восстанавливающейся прочности иВП тт(0 и восстанавливающейся иВП тах(0.
Экспериментальные исследования проводись в схеме коммутационных испытаний на предельную отключающую способность в режиме соответствующей категории применения АС-41. В ходе этих экспериментов контро-
1 ГОСТ 11206-77. Контакторы электромагнитные низковольтные. Общие технические условия.
лировались время дуги, восстанавливающаяся прочность, восстанавливающееся напряжение. Волновые характеристики коммутируемой цепи рассчитывались по соотношениям (1) с учетом конкретных значений отключаемого тока и напряжения цепи нагрузки1. Восстанавливающаяся прочность иВП измерялись по методу «повторных пробоев» [4, 7].
Волновые параметры отключаемой цепи зависят от параметров нагрузки цепи Ь, Я, С и характеризуется иВН мах (0 и Jo, которые определяются экспериментально и регламентируются1.
Сравнение характеристик восстанавливающейся прочности иВП (¿) и восстанавливающегося напряжения иВН (¿) в околонулевых паузах тока определяет условия гашения дуги. При иВП (¿) > иВН (¿) происходит гашение электрической дуги.
При измерении восстанавливающейся прочности необходимо обеспечить гарантированный пробой между коммутирующими контактами за счет увеличения восстанавливающегося испытательного напряжения до требуемого уровня, а для увеличения достоверности результатов измерения необходимо обеспечить крутизну восстанавливающегося повышенного испытательного напряжения той крутизне, которая соответствует изменению восстанавливающегося напряжения в номинальном режиме.
Предлагаемая процедура позволит увеличить точность измерения величины восстанавливающейся электрической прочности и повысить достоверность оценки результатов коммутации. Регулирование (изменение) скоростей подъема номинального напряжения и0 Н и напряжения испытательного и0 ИСП регулируется за счет шунтирования коммутирующих контактов элементами ЯШ и СШ [4]. Равенство скоростей восстановления напряжения при номинальном (660 В) и испытательном повышенном напряжении (принимаем, например, равным 800 В) достигается регулированием крутизны импульса восстанавливающего напряжения за счет изменения собственной частоты /0 ИСП испытательного напряжения. Скорость подъёма восстановления напряжения рассчитывается по формуле [4, 10]:
ли вн
= 2и0№а; и0 =л/2 ин
^ , 0J0kа ; и 0 -"V 2 и И81П ф .
Л Лр
Например, скорость изменения восстанавливающегося напряжения при номинальном напряжении сети ин = 660 В, коммутируемом токе отключения 300 А и волновых параметрах (/0 Н =45 кГц, £а = 1,38) испытательной цепи равна 82 В/мкс. При испытательном напряжении 800 В и токе отключения 300 А аналогичная скорость изменения восстанавливающего напряжения будет обеспечиваться при /0 = 37 кГц и £а = 1,27.
Рассмотренная методика была проверена при испытаниях дугогаситель-ных камер на предельную отключающую способность в режиме, соответствующем категории пр2именения АС-4 с разными конструкциями дугогаси-тельных камер (табл. 1)2.
1 ГОСТ Р 50030.1-2007 (МЭК 60947-1:2004). Аппаратура распределения и управления низковольтная. М.: Стандартинформ, 2008. 142 с.
2 ГОСТ 11206-77. Контакторы электромагнитные низковольтные. Общие технические условия.
Таблица 1
Основные параметры дугогасительных камер
Параметры ДК Вариант дугогасительных камер
А Б В
Объём дугогасительной камеры, см3 9 15 9
Длина пластин, мм 16 29 23
Расстояние между пластинами, мм 5 2,3 5,5
Число пластин на каждый разрыв мостикового контакта 5 7 5
Примечания. Раствор контактов - 5 мм; толщина дугогасительных пластин - 1 мм.
Результаты испытаний приведены в табл. 2.
Таблица 2
Результаты сравнительных испытаний дугогасительных камер
Показатель Варианты дугогасительных камер
А Б В
Успешность гашения (Пг / По) Гд < 1 п/п 0,8
Гд < 2 п/п 0,2 0,2 0,6
Гд < 3 п/п и более 0,8 0,4
Urn, В 925-1030 808-1380 975-1400
Цвн, В <925 <808 <975
Примечания. пг - количество успешных отключений; n0 - общее количество опытов.
В результате испытаний было установлено, что наиболее эффективное ду-гогашение имеет дугогасительная камера по варианту А, в которой созданы наиболее благоприятные условия для вхождения дуги в решетку и её гашения.
Выводы. 1. Рассмотренный расчетно-экспериментальный метод испытаний по измеренным напряжениям восстанавливающейся прочности (ВП) и восстанавливающегося напряжения (ВН) позволяет определить с минимальными энергозатратами отключающуюся способность контактора переменного тока при ограниченном объеме прямых испытаний, а также выбрать наиболее эффективную дугогасительную систему электрического аппарата.
2. Для определения достоверного значения иВП max необходимо соблюдение равенства изменения испытательного и номинального напряжения сети после нуля тока дуги, что исключает влияние времени электрического пробоя.
3. Этот метод позволяет обеспечить сохранность дугогасительной камеры и дает возможность анализа результатов дугогашения при минимальном числе испытательных коммутационных циклов и минимальных энергозатратах на проведение коммутационных испытаний.
Литература
1. Бычкова Л.Г., Бычков Ю.И., Месяц Г.А. Эффект сильного роста времени запаздывания пробоя газовых промежутков при высоких электрических полях // Известия вузов. Физика. 1969. № 2. С. 36-39.
2. Баренгольц С.А., Месяц Г.А., ЦвентухМ.М. Инициирование эктонных процессов при взаимодействии плазмы с микровыступом на металлической поверхности // Журнал экспериментальной и теоретической физики. 2008. Т. 134, № 6(12). С. 1213-1224.
3. ВентцельЕ.С. Теория вероятностей. 6-е изд. стер. М.: Высш. шк., 1999. 576 с.
4. Егоров Е.Г. Испытания и исследования низковольтных коммутационных аппаратов: учебное электронное издание. Ч. 2. Исследования низковольтных коммутационных аппаратов. Министерство связи и массовых коммуникаций РФ [Электронный ресурс]. Чебоксары, 2015. Зарегистр. в ФГУП НТЦ «Информрегистр», рег. свидетельство № 39967, номер гос. регистрации обязательного экземпляра электронного издания № 03215011331.
5. Егоров Е.Г., Иванова С.П., Рыжкова Н.Ю., Егоров Е.Г. Некоторые направления энергосбережения при испытаниях магнитных пускателей на надежность // Электротехника. 2012. № 5. С. 16-19.
6. Месяц Г.А., Кремнёв В.В., Коршунов Г.С., Янкелевич Ю.Б. Ток и напряжение искры при импульсном пробое газового промежутка в наносекундном диапазоне времени // Журнал технической физики. 1969. Т. 39, вып. 1. С. 75-81.
7. Основы теории электрических аппаратов / под ред. П. А. Курбатова. 5-е изд., перераб., и доп. СПб.: Лань, 2015. 592 с.
8. Розанов Ю.К., ЕгоровЕ.Г., Егоров Г.Е. Неразрушающие испытания контактной коммутационной аппаратуры методом контроля восстанавливающейся электрической прочности // Электротехника. 2007. № 4. С. 47-53.
9. Рыльская Л.А. Определение отключающей способности вакуумных дугогасительных камер по критерию отказа при использовании метода неразрушающих испытаний // Электротехника. 2016. № 6. С. 2-9.
10. Таев И.С. Электрические контакты и дугогасительные устройства аппаратов низкого напряжения. М.: Энергия, 1973. 424 с.
11. Финкельбург В., Меккер Г. Электрические дуги и термическая плазма. М.: Изд-во иностр. лит., 1969. 370 с.
12. ЧерноскутовД.В., ЧерныхИ.В., Хомяков Р.А. Математический метод расчета электрической прочности и анализ отключающей способности высоковольтного элегазового выключателя // ЭЛЕКТРО. Электротехника, электроэнергетика, электротехническая промышленность. 2016. № 5. С. 33-39.
13. Bao-ying Wang. The Study on the Design of Low voltage AC Contactor in the Electrical System and the Control Applications. 4th Int. Conference on Mechatronics, Materials, Chemistry and Computer Engineering (ICMMCCE), 2015. Advances in Computer Science Research, 2015, pp. 140143. DOI: 10.2991/ICMMCCE-15.2015.27.
14. Iturregi A., Barbu B., Torres E., Berger F., Inmaculada Z. Electric Arc in Low-Voltage Circuit Breakers: Experiments and Simulation. IEEE Transactions on Plasma Sciences, 2016, pp. 18. DOI: 10.1109/TPS.2016.2633400.
15. Nitu S., Nitu C., Anghelita P. Electric Arc Model, for High Power Interrupters. IEEE EUROCON 2005 - The International Conference on «Computer as a Tool», 2005, vol. 2, pp. 14421445. DOI: 10.1109/EURCON.2005.1630234.
16. Tiansheng Z., Nairui Y., Shenli J. Hongwu L., Ruiliang G. Research on the effect of electric field in arc separating process. IEEE Electric Power Equipment - Switching Technology (ICEPE-ST), 2015, 3rdInt. Conference, 2015, pp. 18-21. DOI: 10.1109/ICEPE-ST.2015.7368328.
ЕГОРОВ ЕВГЕНИЙ ГРИГОРЬЕВИЧ - кандидат технических наук, профессор, заведующий кафедрой электрических и электронных аппаратов, Чувашский государственный университет, Россия, Чебоксары (ea@chuvsu.ru).
ЕГОРОВ ГРИГОРИЙ ЕВГЕНЬЕВИЧ - инженер-программист, ОАО ВНИИР, Россия, Чебоксары (yegreg@mail.ru).
ЛУИЯ НАТАЛИЯ ЮРЬЕВНА - инженер-конструктор, АО ЧЭАЗ, Россия, Чебоксары (nataliluiya@mail.ru).
E. EGOROV, G. EGOROV, N. LUIYA
FEATURES OF MEASUREMENT OF RECOVERABLE ELECTRICAL STRENGTH IN LOW-VOLTAGE AC CONTACTORS
Key words: contactor, arc, switching tests, restored electric strength, restored electric voltage.
The article considers solutions to the actual problem of energy saving due to the reduction of terms, volumes and methods of switching tests. On the basis of an analysis of the
results of previously published papers and developed mathematical models, the main criteria for confirming the performance of electrical devices were determined. The aim of the work is to develop a computational-experimental method for estimating the switching capacity of a contactor by measuring recoverable electrical strength and electrical voltage at the time when the arc current passes through zero.
The paper analyzed arc processes when disconnecting loads equivalent to the asynchronous motors shut-off. The dependence of the breakdown delay time on the steepness of the recovering voltage is established. Recommendations are given to increase the reliability of measured values of restoring electrical strength.
The study of restoring electrical strength at a lifting rate of coding impulses from 50 V/^s to 150 V/^s has shown that with a larger steepness, the measured recoverable strength is exceeded up to 20%.
The need to take into account the influence of the steepness of the probe pulse rise on the measured values of the recoverable strength ensures the accuracy of measurements, this method being different in comparison with other ones. When measuring recoverable strength, guaranteed breakdown between the switching contacts is provided by increasing the test voltage to the required level, as well as by adjusting the steepness of the restoring increased test voltage due to the amplitude factor and the natural frequency of the test circuit.
References
1. Bychkova L.G., Bychkov Yu. I., Mesyats G. A. Effekt sil'nogo rosta vremeni zapazdyvaniya proboya gazovykh promezhutkov pri vysokikh elektricheskikh polyakh [The effect of strong growth breakdown delay time of gases in strong electric fields. Proceedings of the universities]. Izv. vuzov. Fizika [News of higher education institutions. Physics], 1969, no. 2, pp. 36-38.
2. Barengol'ts P.A., Mesyats G.A., Tsventukh M.M. Initsiirovanie ektonnykh protsessov pri vzaimodeistvii plazmy s mikrovystupom na metalliche-skoi poverkhnosti [Initiation ectonic processes in the plasma interaction with microscopic projections on the metalsurface]. Zhurnal eksperimental'noi i teoreticheskoi fiziki [Journal of Physics eletkrotehnicheskoy], 2008, vol. 134, no. 6(12), pp. 1213-1224.
3. Venttsel' E.S. Teoriya veroyatnostei [Probability theory]. Moscow, Nauka Fizmatgiz Publ., 1969, 576 c.
4. Egorov E.G. Ispytaniya i issledovaniya nizkovol'tnykh kommutatsionnykh apparatov. Ch. 2. Issledovaniya nizkovol'tnykh kommutatsionnykh apparatov. Ministerstvo svyazi i massovykh kommunikatsii RF [Testing and research of low-voltage switching devices. Part 2. Research of low-voltage switching devices. Ministry of Telecom and Mass Communications of the Russian Federation]. Cheboksary, 2015.
5. Egorov E.G., Ivanova S.P., Ryzhkova N.Yu., Egorov G.E. Nekotorye napravleniya energo-sberezheniya pri ispytaniyakh magnitnykh puskatelei na nadezhnost [Some areas of energy savings in testing the reliability of magnetic starters]. Elektrotekhnika [Electrical Engineering], 2012, no. 5, pp. 16-19.
6. Mesyats G.A., Kremnev V.V., Korshunov G.S., Yankelevich Yu.B. Tok i napryazhenie iskry pri impul'snom proboe gazovogo promezhutka v nanosekundnom diapazone vremeni [Current and voltage sparks during pulsed breakdown of the gas gap in the nanosecond range time]. Zhurnal tekhnicheskoi fiziki [Journal of Technical Physics], 1969, vol. 39, no. 1, pp. 75-81.
7. Kurbatov P.A., ed. Osnovy teorii elektricheskikh apparatov [Fundamentals of the theory of electrical apparatus. 5th ed.]. St. Petersburg, Doe Publ., 2015, 592 p.
8. Rozanov Yu.K., Egorov E.G., Egorov G.E. Nerazrushayushchie ispytaniya kontaktnoi kommutatsionnoi apparatury metodom kontrolya vosstanavlivayushcheisya elektricheskoi prochnosti [Non-destructive testing of the contact switchgear control method recovering electric strength]. Elektrotekhnika [Electrical Engineering], 2007, no. 4, pp. 47-53.
9. Ryl'skaya L.A. Opredelenie otklyuchayushchei sposobnosti vakuumnykh dugogasitel'nykh kamer po kriteriyu otkaza pri ispol'zovanii metoda nerazrushayushchikh ispytanii [Determinatuion of the breaking capacity of the vacuum interrupters on the criterion of failure using method the nondestructive testing]. Elektrotekhnika [Electrical Engineering], 2016, no. 6, pp. 2-9.
10. Taev I.S. Elektricheskie kontakty i dugogasitel'nye ustroistva apparatov nizkogo naprya-zheniya [Electrical contacts and arc suppression of apparatuses low-voltage]. Moscow, Energiya Publ., 1973, 424 p.
11. Finkel'burg V., Mekker G. Elektricheskie dushi i termicheskaya plazma [Electric arc and thermal plasma]. Moscow, Inostrannaya literature Publ., 1969, 370 p.
12. Chernoskutov D.V., Chernykh I.V., Khomyakov R.A. Matematicheskii metod rascheta elektricheskoi prochnosti i analiz otklyuchayushchei sposobnosti vysokovol'tnogo elegazovogo vyk-lyuchatelya [Mathematical method of calculation of electric durability and the analysis of the disconnecting ability of the high-voltage gas-insulated switch], ELEKTRO. Elektrotekhnika, elektroenergetika, elektrotekhnicheskayapromyshlennost', 2016, no. 5, pp. 33-39.
13. Bao-ying Wang. The Study on the Design of Low voltage AC Contactor in the Electrical System and the Control Applications. 4th Int. Conference on Mechatronics, Materials, Chemistry and Computer Engineering (ICMMCCE), 2015. Advances in Computer Science Research, 2015, pp. 140143. DOI: 10.2991/ICMMCCE-15.2015.27.
14. Iturregi A., Barbu B., Torres E., Berger F., Inmaculada Z. Electric Arc in Low-Voltage Circuit Breakers: Experiments and Simulation. IEEE Transactions on Plasma Sciences, 2016, pp. 1-8. DOI: 10.1109/TPS.2016.2633400.
15. Nitu S., Nitu C., Anghelita P. Electric Arc Model, for High Power Interrupters. IEEE EUROCON 2005 - The International Conference on «Computer as a Tool», 2005, vol. 2, pp. 14421445. DOI: 10.1109/EURCON.2005.1630234.
16. Tiansheng Z., Nairui Y., Shenli J. Hongwu L., Ruiliang G. Research on the effect of electric field in arc separating process. IEEE Electric Power Equipment - Switching Technology (ICEPEST), 2015, 3rdInt. Conference, 2015, pp. 18-21. DOI: 10.1109/ICEPE-ST.2015.7368328.
EGOROV EVGENIY - Candidate of Technical Sciences, Professor, Head of Electrical and Electronic Apparatus Department, Chuvash State University, Russia, Cheboksary (ea@chuvsu.ru).
EGOROV GREGORY - Software Engineer, Public Corporation VNIIR, Russia, Cheboksary (yegreg@mail.ru).
LUIYA NATALIA - Design Engineer, JSC CHEAZ, Russia, Cheboksary (nataliluiya@mail. ru).
Формат цитирования: Егоров Е.Г., Егоров Г.Е., Луия Н.Ю. Особенности измерения восстанавливающейся электрической прочности в низковольтных контакторах переменного тока // Вестник Чувашского университета. - 2019. - № 3. - С. 78-86.
