CC BY
60
УДК 621.791.725 : 621.431.75 : 669.018.44
ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ СВАРНОГО ШВА ЖАРОПРОЧНОГО СПЛАВА ХН45ВМТЮБР В ЗАВИСИМОСТИ ОТ РЕЖИМОВ ЛАЗЕРНОЙ СВАРКИ
© 2018 Д.А. Баранов12, А.А. Паркин2, С.С. Жаткин2
1 ПАО «Кузнецов», г. Самара 2 Самарский государственный технический университет
Статья поступила в редакцию 25.06.2018
В работе представлены результаты исследований влияния мощности и скорости движения лазерного пучка на форму и размеры сварного шва жаропрочного сплава ХН45ВМТЮБР после сварки СО2-лазером в различных режимах. Установлено, что при мощностях лазерного излучения выше 3 кВт во всем диапазоне скоростей сварки глубина сварного шва растет в основном за счет роста глубины парового канала. В сварных швах при мощности ЛИ 3 кВт и выше наблюдаются поры сферической формы и образование микротрещин в ЗТВ у границы сварного шва размерами от 0,1 до 0,3 мм. Показано влияние тепловложения на размеры и форму сварного шва. Ключевые слова: сплав ХН45ВМТЮБР, лазерная сварка, жаропрочные сплавы, макроструктура шва, форма шва.
ВВЕДЕНИЕ
Жаропрочные сплавы, применяемые при производстве газотурбинных двигателей (ГТД), часто имеют пониженную свариваемость, что проявляется в образовании трещин и необратимом снижении жаропрочности [5-7]. Повышение качества сварных швов жаропрочных сплавов возможно за счет сокращения времени высокотемпературного нагрева путем снижения погонной энергии [3, 4]. В результате этого уменьшается растворение упрочняющих фаз в околошовной зоне и выпадения этих фаз в процессе охлаждения в шве [9, 10]. По базовой технологии узлы из жаропрочного сплава ХН45ВМТЮБР, такие как внутренний корпус (рис. 1), свариваются дуговой сваркой неплавя-щимся электродом в среде защитных газов (90% аргон+10% гелий) [8].
Дуговая сварка имеет ряд недостатков:
- повышенное тепловложение в свариваемый материал изделия;
- значительная зона термического влияния;
- возникновение больших сварочных напряжений, вызывающих коробление изделия;
Баранов Дмитрий Александрович, аспирант кафедры литейных и высокоэффективных технологий, Самарский государственный технический университет (СамГТУ), зам. Главного сварщика ПАО «Кузнецов». E-mail:[email protected], [email protected] Паркин Анатолий Алексеевич, кандидат технических наук, профессор кафедры литейных и высокоэффективных технологий, Самарский государственный технический университет (СамГТУ). E-mail: [email protected]
Жаткин Сергей Сергеевич, кандидат технических наук, доцент кафедры литейных и высокоэффективных технологий, Самарский государственный технический университет (СамГТУ). E-mail: [email protected], [email protected]
Г _
Сварные швы
Рис. 1. Внутренний корпус
- низкий уровень автоматизации и более слабый контроль за параметрами сварки.
Альтернативой в этом случае может служить лазерная сварка, обладающая рядом достоинств:
- минимальное тепловое влияние, незначительная зона термического влияния и связанная с этим меньшая вероятность образования трещин и коробления изделия;
- высокое качество, равномерность, повторяемость и прочность металла сварных швов;
- гибкость в управлении лазерным пучком с возможностью использования волоконной оптики и сварки труднодоступных областей, не достижимых никаким другими методами;
- высокая скорость сварки и, соответственно, производительность процесса; простота и автоматизации процесса сварки [11-13].
На форму и размеры сварного шва влияют следующие факторы:
- тип источника нагрева (лазерное излучение, электронный луч, сварочная или плазменная дуга, газовое пламя и т.д.);
- мощность источника нагрева;
- скорость сварки;
- теплофизические свойства свариваемых материалов;
- исходная температура свариваемых материалов (сварка идет без или с подогревом материала);
- размеры и форма свариваемых заготовок.
В большинстве случаев лазерная и электроннолучевая сварка проводятся в режиме так называемого «кинжального» проплавления, при котором формируется глубокий сварной шов с верхней «грибовидной» частью [15]. Сварной шов в режиме кинжального проплавления образуется за счет испарения материала и образования плазмы на поверхности. Высокие температуры на поверхности и давление паров обуславливают расширение верхней области сварного шва по сравнению с его нижней частью, формируя тем самым «грибовидную» форму шва.
В данной работе приводятся результаты исследований влияния мощности и скорости лазерной сварки на размеры и форму сварного шва жаропрочного сплава ХН45ВМТЮБР.
МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ
Имитация сварки образцов проводилась на лазерном СО2-комплексе TruLaserCELL 7020 (TRUMPF - Германия) импульсно-периодиче-ским излучением с фокусирующей линзой F = 270 мм. Защитным газом служил гелий с расходом 12 - 14 л/мин, который подавался специальным соплом впереди лазерного луча. Диаметр луча колебался в пределах 0,3 - 0,35 мм. Мощность лазерного излучения изменялась в пределах 2,5 - 4,0 кВт при скоростях лазерной сварки 16,6 мм/с; 25,0 мм/с; 33,3 мм/с и 41,6 мм/с. Свариваемые образцы (заготовки) размером 150х270мм толщиной 6,0 мм из сплава ХН45ВМТЮБР [14] вырезались из листового материала, рис. 2.
Рис. 2. Фрагмент образца из сплава ХН45ВМТЮБР со сварными лазерными швами
После сварки для исследований образцы по всей длине сварного шва разрезались на участки длиной 15 мм.
Химический состав и процентное содержание по массе легирующих элементов исследуемого сплава приведены в табл. 1.
Форма и размеры лазерных сварных швов определялись на основе данных металлографических исследований поперечных сечений сварных швов всех образцов. Металлографические исследования проводилось в двух поперечных сечениях: в начале и в конце каждого сварного шва при помощи металлографического микроскопа Axio Observer фирмы Саг17е188.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ И ИХ АНАЛИЗ
На рис. 3 показана схема обозначения параметров сварного шва. Результаты измерений параметров сварных швов в зависимости от режимов сварки представлены в табл. 2.
ш «!.]___
Рис. 3. Схема обозначения параметров лазерного сварного шва: е - ширина сварного шва, е1 - ширина корня сварного шва (парового канала); ц - выпуклость сварного шва; ц' - вогнутость сварного шва; И - глубина сварного шва; И1 - глубина парового канала
Из анализа данных таблицы 2 по формированию сварного шва сплава ХН45ВМТЮБР в зависимости от мощности и скорости движения лазерного пучка видно:
1. В указанном диапазоне скоростей ширина шва е падает с увеличением скорости лазерной сварки от 3.55 мм до 2,2 мм. В то же время, при скорости сварки усв = 41,6 мм/с ширина шва становится равной 2,1 - 2,2 мм во всем диапазоне мощностей лазерного излучения от 2,5 кВт до 4,0 кВт. То есть зависит, в основном, от скорости сварки или времени формирования «грибовид-ности» шва [15], которое определяет размер и форму сварного шва в верхней его части.
2. Глубина сварного шва И также уменьшается с ростом скорости сварки в диапазоне от 16,6 мм/с до 41,6 мм/с от 3,1 до 2,5 мм при мощности
Таблица 1. Химический состав сплава ХН45ВМТЮБР, ТУ14-1-1059-2004 [14]
Элемент Ni Cr Al Mo W Ti Nb Si Cu V Fe
Содержание, % 43,0-47,0 14,0-6,0 0,9-1,4 4,0-5,2 2,5-3,5 1,9-2,4 0,8-1,5 <0,3 <0,25 <0,1 Остальное
Известия Самарского научного центра Российской академии наук, т. 20, № 4(2), 2018 Таблица 2. Зависимость параметров сварного шва от Р и V
Мощность лазерного излучения кВт
Рли 2.5 3,0 3,5 4,0
Скорость сварки мм/с
Параметры, мм 16,6 25 33,3 41,6 16,6 25 33,3 41,6 16,6 25 33,3 41,6 16,6 25 33,3 41,6
ен 3,55 3,32 2,58 2,2 4,15 3,65 2,67 2,1 4,35 3,60 2,39 2,2 3,32 2,75 2,65 2,1
ек 3.75 3.23 2,80 2,1 4,29 3,10 2,70 2,2 4,5 3,35 2,67 2,23 4,0 3,22 2,72 2,33
еш 1,1 0,92 0,7 0,6 1,00 1,0 1,0 0,6 1,23 1,1 0,93 0,85 1,28 1,05 0,95 0,83
е1к 1,12 0,93 0,75 0,55 1,34 1,19 0,85 0,84 1,40 1,18 1,0 0,82 1,44 1,3 1,0 0,85
Иы 3,0 2,85 2,6 2,55 3,7 3,4 3,6 3,75 4,6 4,0 4,5 4,4 5,5 4,5 5,3 5,25
Ик 3,1 2,85 2,5 2,55 4,1 4,4 3,8 3,8 4,4 5,0 4,6 4,55 7,6 5,8 5,95 5,5
Иш 1,7 1,85 1,7 1,7 2,4 2,3 2,6 2,6 2,9 2,8 3,3 3,4 4,2 3,35 4,1 4,5
И1К 1,8 1,9 1,6 1,9 2,7 3,15 2,8 3,0 3,2 3,6 3,6 3,7 5,5 4,1 4,8 4,6
Цы 0,35 0,25 0,2 0,1 0,4 0,4 0,55 0,3 0,7 0,5 0,7 0,45 0,7 0,4 0,5 0,4
Цк 0,3 0,25 0,2 0,2 0,5 0,3 0,4 0,3 0,4 0,4 0,4 0,35 - 0,1 0,45 0,45
Примечание: Нижний индекс Н в параметрах сварного шва соответствует началу дорожки сварного шва, а индекс К - соответственно концу дорожки
ЛИ 2,5 кВт. При этом, глубина парового канала практически не изменяется, а изменение размеров сварного шва связано с изменением верхней его «грибовидной» части. С ростом мощности ЛИ и уменьшением скорости сварки глубина проплавления возрастает и достигает своего максимума - более 6 мм при мощности 4,0 кВт и скорости сварки - 16, 6 мм/с.
Увеличение глубины сварного шва обусловлено ростом глубины парового канала Нр табл. 2.
3. При мощности ЛИ 3 кВт (плотность мощности 4,25*1010 Вт/м2) начинает резко возрастать глубина парового канала от 2,6 мм до 4,5 мм при мощности ЛИ 4 кВт.
4. Изменение параметров сварного шва в начале и в конце дорожки сварного шва наиболее заметны при мощностях лазерного излучения равным 2,5 - 3,0 кВт. При этом в большинстве случаев параметры сварного шва (прежде всего, ширина и глубина) возрастают в конце дорожки, что обусловлено ростом температуры нагрева материала в процессе сварки. С ростом скорости сварки до 33,3 мм/с и 41,6 мм/с различия в параметрах сварного шва в начале и в конце дорожки минимальны, поскольку за счет
сокращения времени воздействия глубина прогрева уменьшается.
В табл. 3 представлены результаты расчетов расхода мощности лазерного излучения РЛИ на миллиметр глубины проплавления сварного шва и энергии лазерного излучения ШЛИ на длине дорожки 1=80 миллиметров сварного шва при различных скоростях сварки и мощностях лазерного излучения в начале и конце шва.
Из табл. 3 видно, что расход мощности для проплавления 1 мм глубины при мощности лазерного излучения РЛИ = 2,5 кВт с ростом скорости сварки от 16,6 мм/с до 41,6 мм/с увеличивается в 1,2 раза, в то же время расход энергии Ш на сварку шва длиной 80 мм уменьшается вначале сварного шва в 2,27 раза, а в конце шва - в 2,21 раза.
При мощностях лазерного излучения РЛИ = 3,0, 3,5 и 4,0 кВт расход мощности для проплав-ления 1 мм глубины с ростом скорости сварки от 16,6 мм/с до 41,6 мм/с изменяется очень слабо, что может быть связано с незаметным уши-рением парового канала.
Однако изменение расхода энергии Ш на сварку шва длиной 80 мм остается значитель-
Таблица 3. Отношение РЛИ/Ь, кВт/мм и энергии ШЛИ на 80 мм длины сварного шва
Рли, кВт 2.5 3,0 3,5 4,0
Параметры Скорость сварки усв, мм/с
16,6 25 33,3 41,6 16,6 25 33,3 41,6 16,6 25 33,3 41,6 16,6 25 33,3 41,6
йи, мм 3,0 2,85 2,60 2,55 3,70 3,40 3,60 3,75 4,60 4,0 4,50 4,40 5,50 4,50 5,30 5,25
йк, мм 3,10 2,85 2,50 2,55 4,10 4,40 3,80 3,80 4,40 5,0 4,60 4,55 7,60 5,80 5,95 5,50
Й1И, мм 1,7 1,85 1,7 1,7 2,4 2,3 2,6 2,6 2,9 2,8 3,3 3,4 4,2 3,35 4,1 4,5
Й1К, мм 1,8 1,9 1,6 1,9 2,7 3,15 2,8 3,0 3,2 3,6 3,6 3,7 5,5 4,1 4,8 4,6
Р/Йн, кВт/мм 0,83 0,88 0,96 0,98 0,81 0,88 0,83 0,80 0,76 0,88 0,78 0,79 0,73 0,90 0,76 0,76
Р/Ик, кВт/мм 0,81 0,88 1,0 0.98 0,73 0,68 0,79 0,79 0,80 0,70 0,76 0,77 0,53 0,70 0,67 0,73
Шли, кДж/мм 0,15 0,10 0,08 0,06 0,18 0,12 0,09 0,07 0,21 0,14 0,11 0,08 0,24 0,16 0,12 0,10
ным: При мощности лазерного излучения РЛИ = 3,0 кВт уменьшается вначале сварного шва в 2,7 раза, по данным конца сварного шва - в 2,42 раза; при мощности лазерного излучения РЛИ = 3,5 кВт уменьшается вначале сварного шва в 2,6 раза, по данным конца сварного шва - в 2,42 раза; при мощности лазерного излучения РЛИ = 4,0 кВт уменьшается вначале сварного шва в 2,55 раза, по данным конца сварного шва - в 1,93 раза
АНАЛИЗ ФОРМЫ, РАЗМЕРОВ И МАКРОСТРУКТУРЫ ЛАЗЕРНЫХ ШВОВ
На рис. 4 представлена структура основного металла.
В основном свариваемом сплаве наблюдается довольно однородная структура, форма зерен в основном четырехгранная ближе к ромбической с четкими границами.
На рис. 5 представлена макроструктура и форма сварных швов в конце свариваемой дорожки, полученных при скорости сварки Усв = 16,6 мм/с и различных мощностях.
Структура сварного шва в верхней его области в переходной зоне от «грибовидной» [15] части к паровому каналу (рис. 5а) характеризуется неоднородностью и наличием крупной
Рис. 4. Макроструктура основного металла сплава ХН45ВМТЮБР
поры диаметром до 0,35 - 0,4 мм, образующейся после конденсации и кристаллизации металла в зоне парового канала [15]. Образование микротрещин в ЗТВ и сварном шве практически не наблюдается.
В конце сварного шва длиной 80 мм при мощности РЛИ = 4,0 кВт и скорости сварки усв = 16,6 мм/с произошло сквозное проплавление образца толщиной 6 мм, при этом пор в сварном шве практически не наблюдается.
На рис. 6 представлены форма, размеры и дефекты сварных швов, полученных при мощ-
а б
Рис. 5. Макроструктура и форма лазерного шва в конце зоны сварки при скорости Усв = 16,6 мм/с:
а - РЛИ= 3 кВт; б - Р = 4 кВт св
Рис. 6. Форма и размер лазерного сварного шва в начале шва: а - Р = 3,0 кВт, V = 25 мм/с; б - Р = 3,5 кВт, у = 25 мм/с
ности лазерного излучения Р = 3,0 кВт, Р = 3,5 кВт и скорости сварки Усв = 25 мм/с.
В сварном шве, сформированном при мощности лазерного излучения 3 кВт, строго по оси сварного шва наблюдаются светлые дефекты сферической формы, в целом увеличивающиеся по размеру с приближение к корню шва. Данные дефекты, расположенные по оси сварного шва, уменьшают его прочность, особенно при динамических нагрузках.
В верхней части сварного шва, полученного при мощности лазерного излучения 3,5 кВт, имеется пора сферической формы размером до 100 мкм, в центральной части имеется вытянутый вдоль оси сварного шва дефект, напоминающий пору.
В целом, при обеих указанных мощностях лазерного излучения формируется выпуклый сварной шов.
В зоне термического влияния ниже «грибовидной» зоны наблюдается образование микротрещин, прорастающие до края сварного шва, что может быть связано с высоким уровнем напряжений, возникающих под действием значительных градиентов температур.
На рис. 7 представлены формы, размер и макроструктура сварных швов, сформированных при скорости сварки V = 41.6 мм/с.
Сварные швы выпуклые, в которых наблюдаются поры различной формы, расположенные ближе к корню шва. В зоне термического влияния, как и в предыдущем случае, под «грибовидной» частью сварного шва возникают микротрещины, а в сварном шве (ближе к корню) наблюдаются поры.
Следует остановиться на формировании сварного шва в начале и в конце дорожки. На рис. 8 и 9 представлена форма сварного шва в начале и в конце дорожки при различных мощностях и скоростях движения лазерного пучка. При скорости 25 мм/с «грибовидная» форма сварного шва в начале дорожки более выражена, чем в конце дорожки (рис. 8) Отношение ширины сварного шва к ширине парового канала е/е1 составляет 3,65 в начале дорожки, в то время как в конце дорожки оно равно 2,6 (табл. 2). Очевидно, что уменьшение «грибовидности» верхней части сварного шва обусловлено повышенным тепловложением в конце дорожки и, соответственно, расширением парового канала при скоростях сварки 25 мм/с и ниже. При скорости сварки 41,6 мм/с различия в форме и параметрах сварного шва (рис. 9, табл.2) в начале и в конце дорожки практически отсутствуют, что обусловлено сокращением времени воздействия и, соответственно, уменьшением области прогрева материала.
.г- зт г,ш
Рис. 7. а - конец шва Р= 3 кВт, у,в= 41,6 мм/с; б - конец шва - Р = 2.5 кВт, V = 41.6 мм/с
Рис. 8. Форма сварного шва при мощности ЛИ РЛИ= 3 кВт и скорости сварки Усв = 25 мм/с: а - начало сварного шва, б - конец сварного шва
а б
Рис. 9. Форма сварного шва при мощности ЛИ РЛИ= 4 кВт и скорости сварки уа
а - начало сварного шва, б - конец сварного шва
: 41,6 мм/с:
ВЫВОДЫ
1. При лазерной сварке жаропрочного сплава ХН45ВМТЮБР практически во всех режимах лазерного воздействия, формируются выпуклые швы. Вогнутая поверхность шва возникает при сквозном проплавлении при скорости сварки у,в = 16,6 мм/с и мощности РЛИ = 4.0 кВт.
2. Глубина сварного шва начинает расти при мощностях лазерного излучения выше 3 кВт во всем диапазоне скоростей сварки от 16,6 мм/с до 41,6 мм/с за счет роста глубины парового канала.
3. В сварных швах при мощности лазерного излучения 3 кВт и выше наблюдаются поры сферической формы и образование микротрещин в ЗТВ, размеры которых колеблются в пределах 0,1 - 0,3 мм.
4. Расход мощности лазерного излучения на проплавление 1 мм глубины сварного шва изменяется в пределах 0,7 - 1,0 кВт и в сильной степени зависит от мощности и скорости сварки у,в. Наименьший расход мощности (0,53 - 0,73 кВт/мм) достигается при РЛИ = 4.0 кВт и скоростях сварки vсв = 16,6 мм/с - 41,6 мм/с.
5. При скоростях движения лазерного пучка сплава ХН45ВМТЮБР 25 мм/с и ниже за счет роста тепловложения в материал в процессе сварки наблюдаются различия в форме и параметрах сварного шва в начале и в конце дорожки. С ростом скорости сварки выше 25 мм/с эти различия уменьшаются, что особенно заметно при скорости сварки 41,6 мм/с.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.
Сорокин Л.И. Свариваемость жаропрочных сплавов, применяемых вавиационных газотурбинных двигателей // Сварочное производство. 1997. № 4. С. 5-19.
2. Баранов Д.А., Никитин К.В., Паркин А.А. и др. Структура сварного шва, сформированного при лазерной сварке Сг-№-сплава при производстве
ГТД // Металлургия машиностроения. 2016. № 3. С. 46-48.
3. Григорьянц А.Г., Шиганов И.Н., Мисюров А.И. Технологические процессы лазерной обработки: Учеб. пособие для вузов [под ред. А.Г. Григорьян-ца]. 2-е изд., стериотип. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2008. 664 с.
4. M. Naffakh Shamanian, F. Ashrafizadeh, Dissimilar welding of AISI310 austenitic stain less steel to nickel-basedalloy Inconel657 // Journal of Materials Processing Technology, 209 (2009), P. 39.
5. M. Naffakh Shamanian, F. Ashrafizadeh, Dissimilar welding of AISI310 austenitic stain less steel to nickel-basedalloy Inconel657 // Journal of Materials Processing Technology, 209 (2009), P. 39.
6. G. Qam, A. Fischer, R. Ratjen, J. F. dos Santos, M. Kogak, Properties of laser beam welded superalloys Inconel 625 and 718, In: Proceedings of the 7th European conference on laser treatment of materials, ECLAT'98, Hannover, (1998), P. 8.
7. M. Oian, J. C. Lippold, Liquation phenomena in the simulated heat-affected zone of alloy 718 after multiple post weld heat treatment cycles // Welding Journal, (2003), P. 50.
8. ПИ 1.4.75-2000 - Дуговая сварка в среде защитных газов конструкционных, нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов. ОАО «НИАТ», 2000.
9. Moosavy H.M., Aboutalebi M.R., Seyedein S.H., Goodarzi M, Khodabakhshi M. and other. Modern fiber laser beam welding of the newly-designed precipitation-strengthened nickel-base superalloys // Optics & Laser Technology 57, 2014, P. 9
10. HongJ.K., ParkJ.H., ParkN.K., EomI.S., KimM.B., Kang C.Y. // Microstructures and mechanical properties of Inconel718 weldsbyCO2 laser welding // Journal of Materials Processing Technology, 2008;201:515-20.
11. Федоров Б.М., Мисюров А.И. Влияние параметров лазерной сварки на прочность соединений никелевых сплавов, Технология машиностроения, 2011. № 11. С. 44-45.
12. Qam G., Kogak M. Progress in joining of advanced materials — Part i: solid state joining, fusion joining, and joining of intermetallics // Science and Technology of Welding and Joining, 3 (1998), :P. 26.
13. Qam G., Kogak M. Progress in joining of advanced
materials // International Materials Reviews 1998; P. 44. 14. ТУ14-1-1059-2014 Технические условия. Прокат листовой холоднокатаный из сплава марки ХН45МТЮБР. С. 2
15. Алешин Н.П., ЧернышевГ.Г., Акулов А.И. и др. Сварка. Резка. Контроль: Справочник. В 2-х томах. [под об. ред. Н.П. Алешина, Г.Г. Чернышова]. М. Машиностроение, 2004. Т.2. С.81-85.
FEATURES OF FORMATION OF THE WELDED SEAM OF HEAT-RESISTANT HN45VMTYUBR ALLOY
DEPENDING ON THE MODES OF LASER WELDING
© 2018 D.A. Baranov A.A. Parkin2, S.S. Zhatkin2
1 JSC «Kuznetsov», Samara 2 Samara State Technical Universities
The paper presents the results of investigations of the influence of the power and speed of the laser beam on the shape and dimensions of the welded seam of the high-temperature alloy HN45VMTYUBR after welding with a CO2 laser in various modes. It is established that at laser radiation powers above 3 kW in the entire welding speed range, the depth of the welded seam increases mainly due to the growth of the depth of the steam channel. In weld seams with a LR power of 3 kW and above, spherical pores and microcracks formation in the HAZ at the border of a welded seam the sizes from 0.1 to 0.3 mm are observed. The influence of heat input on the dimensions and shape of the welded seam is shown. Keywords: alloy HN45VMTYUBR, laser welding, heat-resistant alloys, macrostructure of the seam, shape of the seam.
Dmitry Baranov, Graduate Student at the Department of Founding and High-Performance Processes, Samara State Technical University (SamSTU), Engineer of Welding Bureau JSC (Joint-Stock Company) «Kuznetsov». E-mail: [email protected], [email protected] Anatoly Parkin, Doctor of Technological Sciences, Professor of the Faculty of Engineering, Metallurgy and Transport, Samara State Technical University (SamSTU). E-mail: [email protected]
Sergey Zhatkin, Candidate of Technological Sciences, Associate Professor at the Department of Founding andHigh-Performance Processes, Samara State Technical University (SamSTU). E-mail: [email protected], [email protected]
