CC BY
22
Оригинальная статья / Original article УДК 621.923
DOI : http://dx.doi.org/10.21285/1814-3520-2019-6-1104-1115
Особенности формирования структуры, эксплуатационных свойств и качества поверхностного слоя штамповой оснастки из стали 3Х2В8Ф
© Н.С. Улаханов*, У.Л. Мишигдоржийн*, А.Д. Грешилов*, А.Г. Тихонов**
* Восточно-Сибирский государственный университет технологий и управления, г. Улан-Удэ, Россия **Иркутский национальный исследовательский технический университет, г. Иркутск, Россия
Резюме: Целью статьи является исследование формирования эксплуатационных свойств и параметров качества поверхностного слоя штамповой стали 3Х2В8Ф, используемой при изготовлении оснастки для горячей гибки титановых оковок путем технологически последовательных операций, включающих высокотемпературное диффузионное бороалитирование и окончательную механическую обработку. Для определения структурно-фазового состояния использованы методы оптической микроскопии и рентгенофазового анализа. Были проведены исследования по определению шероховатости поверхности и микротвердости поверхностного слоя. В результате бо-роалитирования при температуре более 1050°С на поверхности стали формируются диффузионные слои с композиционной структурой. После обработки при 950°С формируется диффузионный слой со слоистой структурой. Было установлено, что шероховатость поверхности после бороалитирования при температуре обработки 950°С увеличилась до Ra 4 мкм, а при температуре обработки 1050°С шероховатость возрастает до Ra 7,7 мкм при исходной шероховатости в обоих случаях Ra 1,5 мкм. Применение финишного шлифования в качестве окончательной механической обработки привело к снижению шероховатости с вышеупомянутых значений до Ra 0,09 мкм и Ra 0,43 мкм соответственно. Финишное шлифование обеспечивает требуемое качество поверхности с сохранением функциональных свойств диффузионного слоя, причем вопросы технологического обеспечения эксплуатационных свойств необходимо рассматривать в комплексе.
Ключевые слова: высокотемпературное бороалитирование, химико-термическая обработка, композиционная структура, эксплуатационные свойства, микротвердость, шероховатость
Благодарности: Исследования выполнены при финансовой поддержке РФФИ (проект 18-38-00939 мол_а).
Информация о статье: Дата поступления 30 сентября 2019 г.; дата принятия к печати 26 ноября 2019 г.; дата онлайн-размещения 28 декабря 2019 г.
Для цитирования: Улаханов Н.С., Мишигдоржийн У.Л., Грешилов А.Д., Тихонов А.Г. Особенности формирования структуры, эксплуатационных свойств и качества поверхностного слоя штамповой оснастки из стали 3Х2В8Ф. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2019. Т. 23. № 6. С. 1104-1115. https://doi.org/10.21285/1814-3520-2019-6-1104-1115
Formation features of structure, performance properties and surface layer quality of 3KH2V8F die steel tooling
© Nikolay S. Ulakhanov, Undrakh L. Mishigdorzhiyn, Anatoly D. Greshilov, Alexander G. Tikhonov
East Siberia State University of Technology and Management, Ulan-Ude, Republic of Buryatia, Russia Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk, Russia
Abstract: The purpose of the article is to study the formation of performance properties and quality parameters of the surface layer of 3KH2V8F (3X2B80) die steel used in manufacturing of tooling for hot bending of titanium shields by technologically sequential operations including high-temperature diffusion boroaluminizing and final machining. The methods of optical microscopy and X-ray phase analysis are used to determine the structural-phase state. Studies are conducted to determine the roughness and microhardness of the surface layer. Boroaluminizing at a temperature of more than 1050°C results in the formation of diffusion layers with a composite structure on the steel surface. After processing at 950°C a diffusion layer with a layered structure is formed. It is found that the surface roughness after the boroalumini zing at 950°C increases up to Ra 4 ym while processing at the temperature of 1050°C increases the roughness up to Ra 7.7 |jm whereas the initial roughness in both cases is Ra 1.5. Finishing grinding used as final machining decreases
roughness from the above values to Ra 0.09 ym and Ra 0.43 ym, respectively. Finishing grinding provides the required surface quality while maintaining the functional properties of the diffusion layer. It should be mentioned that the issues of technological support of performance properties must be considered in a complex.
Keywords: high-temperature boroaluminizing, thermal-chemical treatment, composite structure, performance properties, microhardness, roughness
Acknowledgements: The studies have been carried out with the financial support of the Russian Foundation for Basic Research (project 18-38-00939 mol_a).
Information about the article: Received September 30, 2019; accepted for publication November 26, 2019; available online December 28, 2019.
For citation: Ulakhanov NS, Mishigdorzhiyn UL, Greshilov AD, Tikhonov AG. Formation features of structure, performance properties and surface layer quality of 3KH2V8F die steel tooling. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnich-eskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2019;23(6):1104—1115. (In Russ.) https://doi.org/10.21285/1814-3520-2019-6-1104-1115
1. ВВЕДЕНИЕ
Для повышения надежной эксплуатации несущего винта вертолета в условиях повышенной запыленности (пустынях, горных районах), а также для предотвращения повреждений противообледени-тельной системы на лонжероне и защиты от эрозионного износа передних кромок лопастей используют противоабразивные накладки (оковки) (рис. 1), изготовленные из титановых сплавов [1].
В Восточно-Сибирском государственном университете технологий и управления (Республика Бурятия) разработана технология и изготовлено прессовое оборудование горячей штамповки титановых оковок с применением метода радиационного нагрева галогеновыми лампами инфракрасного излучения [1-5]. Формообразование титановой оковки из сплава
ОТ4-1 производится следующим образом (рис. 2): заготовка 4 устанавливается на рабочей поверхности матрицы 5; устройство радиационного нагрева с помощью поступательного движения П4 вводится в рабочую зону пресса. Производится нагрев изделия (включаются лампы радиационного нагрева, длительность нагрева 80-120 с).
После окончания цикла нагрева лампы выводятся из рабочей зоны с помощью поступательного движения Пз, занимая исходное положение; после небольшой временной выдержки (не более 5 с) опускается шток гидроцилиндра 1 с пуансоном 2, таким методом осуществляется процесс горячей штамповки; производится выдержка пуансона в матрице с заготовкой (длительность выдержки 30 с); далее шток гидроцилиндра с пуансоном поднимается в исходное состояние.
Рис. 1. Профиль титановой оковки Fig. 1. Titanium shield profile
Рис. 2. Схема установки радиационного нагрева: 1 - гидроцилиндр; 2 - пуансон; 3 - устройство радиационного нагрева; 4 - заготовка; 5 - матрица Fig. 2. Diagram of radiation heating installation: 1 - hydraulic cylinder; 2 - punch; 3 - radiation heating device; 4 - workpiece; 5 - matrix
Преимуществами радиационного нагрева являются [6]:
- высокая скорость нагрева заготовки;
- отсутствие необходимости разогрева оборудования перед началом эксплуатации;
- нагрев заготовки непосредственно в рабочей зоне штампа.
Применение используемого оборудования для горячей гибки оковок из титановых сплавов позволяет [6] улучшить следующие моменты:
- снизить вероятность окисления, а также появления газонасыщенного слоя;
- исключить операцию термостабилизации из технологического процесса гибки;
- повысить производительность обработки и снизить стоимость изготовления деталей.
Однако при этом возрастают требования к обеспечению функциональных свойств поверхностного слоя штамповой оснастки для горячей гибки, которая должна (исходя из служебного назначения) обладать следующими характеристиками:
- высокой износостойкостью для сохранения размеров и формы поковки;
- повышенной жаростойкостью для
1106
сопротивления образования окалины, возникающей из-за высокого перепада температур;
- высокой разгаростойкостью для предотвращения образования разгарных трещин, образующихся вследствие циклических нагревов и охлаждений штампа в процессе работы;
- минимальной схватываемостью со штампуемым изделием;
- низкой шероховатостью рабочих поверхностей (Ra ^ 0,8мкм).
При создании технологий упрочнения поверхностных слоев металлов и сплавов для придания повышенных эксплуатационных свойств широкое распространение получили такие методы химико-термической обработки (ХТО) как азотирование, цементация и борирование (диффузионное насыщение азотом, углеродом и бором, соответственно) [7]. Комплексное диффузионное насыщение бором и алюминием позволяет увеличить сопротивление износу, повысить жаростойкость, коррозионную стойкость и ряд других свойств поверхностных слоев деталей машин и инструментов [8]. Функциональные свойства зависят от множества факторов технологического процесса и формируются на этапах предварительной обработки поверхности,
ISSN 1814-3520
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2019;23(6):1104-1115 PROCEEDINGS OF IRKUTSK STATE TECHNICAL UNIVERSITY 2019;23(6):1104-1115
диффузионного бороалитирования и финишной обработки рабочих поверхностей. В качестве финишной обработки штамповой оснастки в большинстве случаев используется шлифование, позволяющее обеспечить требуемые параметры шероховатости и точности рабочих поверхностей. Комплексное решение подобных задач актуально с позиции теории технологической наследственности [9, 10]. В связи с этим исследование возможности создания функциональных свойств рабочих поверхностей штампов в более широком диапазоне путем диффузионного насыщения (бороалитирование) и последующей окончательной финишной обработки является актуальной задачей.
Целью настоящей работы является исследование формирования эксплуатационных свойств штамповой стали 3Х2В8Ф, используемой при изготовлении оснастки для горячей гибки титановых оковок путем технологически последовательных операций, включающих высокотемпературное диффузионное бороалитирование (ВБА) и окончательную механическую обработку.
2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
ХТО осуществляли в насыщающих пастах, содержащих порошки карбида бора, алюминия и фторида натрия в качестве активатора следующего состава: 80% B4C + 16% Al + 4% NaF.
Порошки предварительно замешивались на органическом клее (цапонлаке) до пастообразной композиции. Образцы из инструментальной стали 3Х2В8Ф (таблица) помещались в прямоугольные формы вместе с пастой (рис. 3). После утрамбовки
формы удаляли, а полученные брикеты просушивали при температуре 50-100°С в течение двух часов в сушильной камере. После этого брикеты загружали в предварительно нагретую до температуры обработки печь. Длительность выдержки составляла 2 ч, температура обработки - 950 и 1050°C. Охлаждение образцов проводили вне печи на спокойном воздухе при комнатной температуре.
Окончательная механическая обработка (ОМО) проводилась на вертикально-фрезерном станке с числовым программным управлением Romi D800. Инструмент -эльборовая шлифовальная головка для координатной шлифовки МГШ 10,0x10,0 диаметром 10 мм, зернистостью ЛКВ60/250 (рис. 4 а) производства компании «МонА-лиТ», изготовленная методом вакуумно-диффузионной сварки эльборовых зерен. Скорость резания составляла 250 м/мин, подача - 0,08 мм/мин, глубина резания -0,05 мм. Схема шлифования представлена на рис. 4 b, где 1 - обрабатываемая деталь, 2 - эльборовая шлифовальная головка, Dr - главное движение резания, Ds -движение подачи.
Микроструктуру образцов исследовали на металлографическом микроскопе «МЕТАМ РВ-34». Шероховатость поверхности до и после борирования, а также после механической обработки проводили на профилометре Taylor Hobson Form Talysurf i200 в научно-исследовательской лаборатории технологии высокопроизводительной механической обработки Иркутского национального исследовательского технического университета. Микротвердость определяли на микротвердомере ПМТ-3М при нагрузке 0,5 Н.
Массовая доля элементов, %
C Si Mn P S Cr Ni Cu W V
0,3-0,4 0,15-0,4 0,15-0,4 до 0,03 до 0,03 2,2-2,7 до 0,35 до 0,03 8,5-10,0 0,3-0,6
Химический состав стали 3Х2В8Ф Chemical composition of 3KH2V8F/3Х2В8Ф steel
Рис. 3. Схема упаковки образцов Fig. 3. Sample packing diagram
a b
Рис. 4. Цилиндрическая эльборовая головка (а); схема шлифования (b) [11] Fig. 4. Cylinder-shaped cubic boron nitride head (а); grinding scheme (b) 11]
3. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ТРЕБОВАНИЙ К ФОРМИРОВАНИЮ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ
При разработке технологических процессов, рассматриваемых в комплексе, необходим системный подход, который позволит оценить роль каждого вида обработки на формирование эксплуатационных свойств поверхностного слоя. Взаимосвязь выходных и входных параметров процессов можно представить в виде схемы, представленной на рис. 5.
Основная задача механической обработки перед диффузионным бороалити-рованием - формирование требуемого ра-
бочего профиля штампа с учетом припуска на химико-термическую и финишную обработку, а также обеспечение шероховатости поверхности не более На 2,5 мкм [12]. В большинстве случаев в качестве такой обработки целесообразно использовать фрезерование.
Работоспособность поверхностей штампов может быть обеспечена при оптимальных значениях основных параметров формируемого диффузионного слоя (толщина, микротвердость, фазовый состав, структура), получаемого химико-термической обработкой. В соответствии с требованиями к свойствам разработано положение о структуре диффузионного слоя, которую
¿кпму.пацнюилы!' CI;DSC-L;J:
). Дэлгдосчмр^тщ
i. TÎÏ4NSeiEi
ï. №нт «мирт«™
Рис. 5. Схема формирования эксплуатационных свойст Fig. 5. Diagram of performance property formation
можно представить в виде принципиальной схемы (рис. 6). Диффузионный слой содержит несколько составляющих зон, каждая из которых имеет собственное функциональное назначение. Зона 3 - переходная, непосредственно примыкающая к инструментальной основе, должна обеспечивать адгезионную связь диффузионного слоя с материалом матрицы. Свойства переходной зоны и инструментальной основы должны быть максимально идентичны по тепло- и физико-механическим свойствам во избежание возникновения остаточных напряжений и отслоения диффузионного слоя. Зона 2 служит в качестве барьерной, снижая интенсивность теплового потока в
основу матрицы, а также осуществляет связи между зонами 1 и 3 диффузионного слоя. Зона 1 выполняет основные функции, контактируя с заготовкой в процессе деформирования. Она должна обладать высокой контактной прочностью, пластичностью, повышенной износостойкостью и требуемыми параметрами микрогеометрии (шероховатость). Варьируя состав насыщающей смеси и температурно-временные параметры диффузионного бороалитиро-вания, а также режимы окончательной механической обработки, можно получать поверхность с заданными эксплуатационными характеристиками.
Рис. 6. Принципиальная схема диффузионного слоя на поверхности штампа: I - пуансон, II - заготовка, III - матрица [11] Fig. 6. Schematic diagram of a diffusion layer on the die surface: I - punch, II - workpiece, III - matrix [11]
4. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ
Эксперименты показали, что при температуре бороалитирования 950°С формируется преимущественно алитиро-ванный слой со слоистой структурой (рис. 7 а). Алюминий, как более активный компонент смеси, реагирует с активатором быстрее карбида бора с образованием фторидов А^ и А^2. Глубина слоя составляет 140 мкм.
Обработка свыше 1050°С (рис. 7 Ь) приводит к формированию слоев с композиционной структурой [13, 14], где вязкие (твердые растворы) образуют сплошную матрицу, а твердые структурные составляющие (бориды) располагаются в виде изолированных друг от друга включений. Данное строение обусловливает высокие механические свойства, в частности износостойкость и повышенную пластичность. Помимо этого, высокотемпературная ХТО позволяет нивелировать слоистость (фазовую неоднородность по глубине диффузионного слоя), а также увеличить толщину слоя до 380 мкм.
На износостойкость, и, следовательно, долговечность штамповой оснастки значительное влияние оказывает шероховатость поверхности. В источнике [12] отмечается, что процесс борирования может быть использован как окончательный метод обработки детали и не приводит к изменению шероховатости. Однако в этой работе исследовался процесс низкотемпературного жидкостного борирования углеродистых сталей. В настоящее время отсутствуют сведения о качестве поверхностного слоя изделий из инструментальных сталей, подвергаемых ВБА. С целью снижения шероховатости поверхностных слоев и удаления верхней пористой зоны было осуществлено шлифование по указанными ранее режимам. Исследование топографии до и после шлифования показало, что чистоту поверхности можно довести до На 0,4 мкм шлифованием, по сравнению с исходными На 7,7 мкм после ВБА. При этом функциональные свойства обеспечиваются
в полной мере оставшимися зонами диффузионного слоя на образце, подвергнутом обработке свыше 1000°С (рис. 7 с). На рис. 8 приведена диаграмма изменения шероховатости поверхности образцов до и после ВБА, а также после механической обработки. Как видно из диаграммы, на рост шероховатости после ВБА оказывает влияние повышение температуры процесса и времени выдержки. После шлифования эльборовыми шлифовальными головками по указанным ранее технологическим режимам обработки шероховатость поверхности снижается, причем наблюдается влияние технологической наследственности.
Согласно схеме, представленной на рис. 5, бороалитирование при 1050°С более предпочтительно для формирования эксплуатационных свойств на поверхности стали 3Х2В8Ф, используемой при изготовлении штамповой оснастки для процессов горячей штамповки. Диффузионный слой, формируемый при данных технологических режимах, имеет большую толщину, что позволяет сохранить свойства поверхностного слоя, формируемые ХТО после проведения операции финишного шлифования.
На рис. 9 представлена рентгенограмма поверхности стали после ХТО при температуре 1050°С. Фазовый анализ выявил наличие характерных для бороалити-рования фаз - FeB и Fe3Al. Помимо бори-дов и алюминидов в диффузионном слое присутствуют Fe2O3 и Fe7W6. Наличие первого объясняется диффузией кислорода через насыщающую пасту, что приводит к формированию оксида железа в верхней зоне слоя. Согласно диаграмме состояния «Ре-М» формирование ферровольфрама Ре7М6 маловероятно при температуре проведения ХТО (рис. 10). Образование данной фазы возможно при температуре не ниже 1190°С [15]. Авторы работы [16] отмечают наличие карбида Fe3W3С в структуре стали Н21 (аналог стали 3Х2В8Ф). В процессе диффузионного насыщения происходит вытеснение карбидов с поверхности и их концентрация в нижних слоях. Было установлено, что твердость карбидов составляет более 3000 HV. Таким образом,
a b c
Рис. 7. Микроструктуры бороалитированных слоев стали 3Х2В8Ф, x100: a - образец 1 (t = 950°С, 2 ч); b - образец 2 (t = 1050°С, 2 ч); c - образец 2 после механической обработки Fig. 7. Microstructures of the boroaluminized layers on 3KHaV8F/3Х2В8Ф Steel, x 100: a - sample 1 (t = 950°С, 2 hours); b - sample 2 (t = 1050°С, 2 hours); c - sample 2 after machining
Рис. 8. Диаграммы изменения шероховатости поверхности Fig. 8. Diagrams of surface roughness distribution
наряду с боридом железа они способны обеспечить высокие механические свойства слоя, такие как сопротивление износу в условиях контактного трения.
Распределение микротвердости существенно различается в зависимости от температуры обработки (рис. 11). Более низкая температура обработки приводит к образованию только мягких фаз, поэтому микротвердость основного металла выше по сравнению со слоем. Микротвердость мягких фаз составляет 300 HV и 470 НУ, что характерно для алюминидов с низким
содержанием алюминия и твердых растворов. Микротвердость основного металла практически постоянна во всем поперечном сечении и ее значение составляет около 500 НУ.
Совершенно другой профиль микротвердости был получен на образце, обработанном при 1050°С. Высокий начальный пик 2200 HV на профиле соответствует бо-риду железа в верхней части слоя. Затем микротвердость падает до минимального значения около 300 HV. Это падение можно отнести к зоне алюминида железа Fe3Al.
Несмотря на присутствие очень твердых соединений, таких как карбиды, в композитном слое среднее значение составляет около 700-800 HV на глубине 100 и 600
мкм от поверхности. Сложность микроструктуры в этой области приводит к значительным изменениям микротвердости.
Рис. 9. Дифрактограмма стали 3Х2В8Ф после высокотемпературного диффузионного
бороалитирования при 1050°С [11] Fig. 9. XRD-patterns of 3KH2V3F/3Х2В8Ф steel after high temperature diffusion boroaluminizing at 1050°C [11]
Рис. 10. Диаграмма состояния Fe-W[15] Fig. 10. Diagram of Fe-W equilibrium [15]
2400 2200 2000 1800 1600 1400 > 1200 1000 800 600 400 200
1
Y шания
—•— 1050°C -;2ч
\J /1 / 1 ' 1 —1 1 — 1 1
—a— 950°C; 2ч
——
1 \
• 1« •и 1
1 \ {
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Расстояние от поверхности, мкм
Рис. 11. Распределение микротвердости по глубине [11] Fig. 11. Microhardness distribution in depth [11]
Второй высокий пик 1400 HV можно отнести к богатой карбидами зоне. Ниже нее значения микротвердости плавно снижаются с 1000 HV до 600 HV. Как правило, профиль микротвердости композитного слоя значительно варьируется и характеризуется резкими чередующимися ростами и спадами значений, что указывает на разнообразие фазового и элементного состава.
Значение микротвердости основного металла после ХТО при 1050°С немного превосходит значение микротвердости после 950°С и составляет 600 HV и 500 HV, соответственно. Полученные значения микротвердости хорошо согласуются с литературными данными, указывающими на
520 HV после вакуумной термообработки [17].
5. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Комплексное решение задач по обеспечению требуемых качественных параметров поверхностного слоя (геометрического, физико-механического и структурного) позволяет сформировать наиболее выгодную модификацию структуры поверхностного слоя, обеспечивающую минимальную шероховатость диффузионных слоев после шлифования, а также формирует требуемые эксплуатационные свойства.
Библиографический список
1. Грешилов А.Д., Шурыгин Ю.Л., Хараев Ю.П. Разработка технологии гибки титановых противоабра-зивных оковок с применением радиационного нагрева // Ползуновский альманах. 2010. № 1. С. 74-75.
2. Карташов А.А., Белкин А.С., Галкин В.В. Оценка ресурса пластичности тонколистового титанового сплава ОТ4-1 при горячей формовке // Кузнечно-штамповое производство. 2001. № 12. С. 12-16.
3. Никольский Л. А., Зиглин С. З., Бойцов В. В. Горячая штамповка и прессование титановых сплавов. М.: Изд-во Машиностроение, 1975. 280 с.
4. Грешилов А.Д., Даширабданов В.Д., Анчилоев Н.Н, Попов А.Г. Тепловые деформации матрицы при штамповке титановых сплавов // Фундаментальные проблемы современного материаловедения. 2008. № 4. С. 109-112.
5. Муравьев А.В. Оптимизация нагрева заготовок из титановых сплавов под штамповку // Кузнечно-штамповое производство. 1999. № 1. С. 31-35.
6. Грешилов А.Д., Мандаров Э.Б., Батуев Ц.А. Влияние конструкторско-технологических факторов на процесс горячей листовой штамповки титановых сплавов // Современное машиностроение. Наука и образование. 2018. № 7. С. 537-544. https://doi.org/10.1872/MMF-2018-46
7. Krukovich M.G., Prusakov B.A., Sizov I.G. Plasticity of Boronized Layers. Switzerland: Springer International Publishing, 2016. 369 р. [Электронный ресурс]. URL: https://zh.b-ok.cc/book/2803282/b04e3f (28.02.2019).
8. Mishigdorzhiyn U., Sizov I. The Influence of Boroaluminizing Temperature on Microstructure and Wear Resistance in Low-Carbon Steels // Materials Performance and Characterization. 2018. Vol. 7. No. 3.
P. 252-265. https://doi.org/10.1520/MPC20170074
9. Зверев Е.А., Плохов А.В., Чесов Ю.С. Эксплуатационные свойства плазменных покрытий из износостойкого порошкового материала марки ПГ-С27 // Обработка металлов. 2010. № 2. С. 8-12.
10. Чесов Ю.С., Зверев Е.А., Попелюх А.И., Трегуб-чак П.В. Шероховатость поверхности износостойких покрытий после финишной механической обработки // Обработка металлов (технология, оборудование, инструменты). 2011. № 1. С. 12-14.
11. Ulakhanov N.S., Mishigdorzhiyn U.L., Greshilov A.D., Tikhonov A.G., Ryzhikov I.N. Surface Processing Technology in Improving Operational Properties of Hot-Work Tool Steel // Proceedings of the International Conference on Aviamechanical Engineering and Transport. 2019. [Электронный ресурс]. URL: https://www.atlantis-press.com/proceedings/aviaent-19/125924008 (28.02.2019). https://doi.org/10.2991/aviaent-19.2019.67
12. Алиев А.А., Булгаков В.П., Приходько Б.С. Диффузионное борирование стали и шероховатость поверхности // Вестник Астраханского государственного технического университета. 2005. № 2. С. 91-94.
13. Домбровский Ю.М., Степанов М.С. Создание композитных диффузионных боридных покрытий
при микродуговом упрочнении в порошковых средах // Известия Волгоградского государственного технического университета. 2015. № 5. С. 61-63.
14. Шматов А.А. Композиционные структуры, сформированные при диффузионном насыщении стали несколькими переходными металлами // Ползунов-ский альманах. 2015. № 2. С. 78-84.
15. Predel B. Fe-W (Iron-Tungsten) // Dy-Er - Fr-Mo. 'Phase Equilibria, Crystallographic and Thermodynamic Data of Binary Alloys' of Landolt-Bômstein - Group IV Physical Chemistry. 2005. Vol. 5E. P. 1-4. [Электронный ресурс]. URL: https://materials.springer.com/lb/docs/sm_lbs_978-3-540-48786-9_1354 (28.02.2019). https://doi.org/10.1007/b55397
16. Nurbanasari M., Tsakiropoulos P., Palmiere E.J. Solidification Behaviour of a H21 Tool Steel // Advanced Materials Research. 2014. Vol. 1043. P. 159-164. https://doi.org/10.4028/www.scientific.net/AMR.1043.15 9
17. Chander S., Chawla V. Characterization and Industrial Performance Evaluation of Duplex-Treated AISI H21 Die // Materials Performance and Characterization. 2019. Vol. 8. No. 1. P. 197-210. https://doi.org/10.1520/MPC20180152
References
1. Greshilov AD, Shurygin YuL, Kharaev YuP. Development of bending technology for anti-abrasive titanium shields using radiation exposure. Polzunovskij al'manah = Polzunovsky Almanac. 2010;1:74-75. (In Russ.)
2. Kartashov AA, Belkin AS, Galkin VV. Estimation of thin-sheet titanium alloy OT4-1 plasticity under hot forging. Kuznechno-shtampovoe proizvodstvo = Forging and Stamping Production. 2001;12:13-16. (In Russ.)
3. Nikolskij LA, Ziglin SZ, Bojcov VV. Hot die forging and pressing of titanium alloys. Moscow: Mashi-nostroenie, 1975. 280 p. (In Russ.)
4. Greshilov AD, Dashirabdanov VD, Anchiloev NN, Popov AG. Thermal deformations of a die under titanium alloy die stamping. Fundamental'nye problemy sov-remennogo materialovedeniya = Basic Problems of Material Science. 2008;4:109-112. (In Russ.)
5. Muravev AV. Heating optimization of titanium alloy blanks for die forging. Kuznechno-shtampovoe proizvodstvo = Forging and Stamping Production. 1999;1:31-35. (In Russ.)
6. Greshilov AD, Mandarov EB, Batuev CA. Influence of design and technological factors on hot die stamping of titanium alloys. Sovremennoe mashinostroenie. Nauka i obrazovanie = Modern Engineering. Science and Education. 2018;7:537-544. (In Russ.) https://doi. org/10.1872/MMF-2018-46
7. Krukovich MG, Prusakov BA, Sizov IG. Plasticity of Boronized Layers. Switzerland: Springer International Publishing; 2016, 369 p. Available from: https://zh.b-ok.cc/book/2803282/b04e3f [Accessed 28th February 2019]. https://doi.org/10.1007/b55397
8. Mishigdorzhiyn U, Sizov I. The Influence of Boroalu-
minizing Temperature on Microstructure and Wear Resistance in Low-Carbon Steels. Materials Performance and Characterization. 2018;7(3):252-265. https://doi.org/10.1520/MPC20170074
9. Chesov YuS, Zverev EA, Plohov AV. Performance properties of plasma coatings from wear-resistant powder material of PG-S27 grade. Obrabotka metallov = Metal Working and Material Science. 2010;2:8-12. (In Russ.)
10. Chosov YuS, Zverev EA, Popelyukh AI, Tregubchak PV. Roughness of a surface of wear-resistant plasma coatings after finishing machining. Obrabotka metallov (tekhnologiya, oborudovanie, instrumenty) = Metal Working and Material Science. 2011;1:12-14. (In Russ.)
11. Ulakhanov NS, Mishigdorzhiyn UL, Greshilov AD, Tikhonov AG, Ryzhikov IN. Surface Processing Technology in Improving Operational Properties of Hot-Work Tool Steel. Proceedings of the International Conference on Aviamechanical Engineering and Transport. 2019. Available from: https://www.atlantis-press.com/ pro-ceedings/aviaent-19/125924008 [Accessed 28th February 2019]. https://doi.org/10.2991/ aviaent-19.2019.67
12. Aliev AA, Bulgakov VP, Prihod'ko BS. Diffusive bo-ronizing of steel and surface roughness. Vestnik Astra-hanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universi-teta = Vestnik of Astrakhan State Technical University. 2005;2:91-94. (In Russ.)
13. Dombrovskij YuM, Stepanov MS. Creation of composite diffusion boride coatings during microarc hardening in powder media. Izvestiya Volgogradskogo gosu-darstvennogo tekhnicheskogo universiteta = Izvestia
VSTU. 2015;5:61-63. (In Russ.)
14. Shmatov AA. Composite structures formed in steel at the diffusion saturation by several transition metals. Polzunovskij al'manah = Polzunovsky Amanac. 2015;2:78-84. (In Russ.)
15. Predel B. Fe-W (Iron-Tungsten). In: Dy-Er - Fr-Mo. 'Phase Equilibria, Crystallographic and Thermodynamic Data of Binary Alloys' of Landolt-Bornstein - Group IV Physical Chemistry. 2005;5E:1-4. Available from: https://materials.springer.com/lb/docs/sm_lbs_978-3-540-48786-9_1354 [Accessed 28th February 2019].
Критерии авторства
Улаханов Н.С., Мишигдоржийн У.Л., Грешилов А.Д., Тихонов А.Г. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов и в равной мере несут ответственность за плагиат.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ
Улаханов Николай Сергеевич,
старший преподаватель кафедры технологии машиностроения металлообрабатывающих станков и комплексов,
Восточно-Сибирский государственный университет технологий и управления,
670013, г. Улан-Удэ, ул. Ключевская, 40В/1, Россия; e-mail: nulahanov@mail.ru
Мишигдоржийн Ундрах Лхагвасуренович,
кандидат технических наук, старший научный сотрудник, Восточно-Сибирский государственный университет технологий и управления,
670013, г. Улан-Удэ, ул. Ключевская, 40В/1, Россия; e-mail: druh@mail.ru
Грешилов Анатолий Дмитриевич,
кандидат технических наук, доцент, декан машиностроительного факультета, Восточно-Сибирский государственный университет технологий и управления,
670013, г. Улан-Удэ, ул. Ключевская, 40В/1, Россия; e-mail: agreshilov@mail.ru
Тихонов Александр Геннадьевич,
младший научный сотрудник,
Иркутский национальный исследовательский
технический университет,
664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83, Россия;
Н e-mail: tihonovalex90@mail.ru
https://doi.org/10.1007/b55397
16. Nurbanasari M, Tsakiropoulos P, Palmiere EJ. Solidification Behaviour of a H21 Tool Steel. Advanced Materials Research. 2014;1043:159-164. https://doi. org/10.4028/www.scientific.net/AMR. 1043.159
17. Chander S, Chawla V. Characterization and Industrial Performance Evaluation of Duplex-Treated AISI H21 Die. Materials Performance and Characterization. 2019;8(1): 197-210. https://doi.org/10.1520/ MPC20180152
Authorship criteria
Ulakhanov N.S., Mishigdorzhiyn U.L., Greshilov A.D., Tikhonov A.G. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.
Conflict of interests
The authors declare that there is no conflict of interests regarding the publication of this article.
The final manuscript has been read and approved by all the co-authors.
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Nikolay S. Ulakhanov,
Senior Lecturer of the Department of Machine-Building Technology of Metalworking Machines and Complexes, East Siberia State University of Technology and Management
4GV/1, Klyuchevskaya St., Ulan-Ude 67GG13, Russia, e-mail: nulahanov@mail.ru
Undrakh L. Mishigdorzhiyn,
Cand. Sci. (Eng.), Senior Researcher,
East Siberia State University of Technology and Management,
40V/1, Klyuchevskaya St., Ulan-Ude 670013, Russia, e-mail: druh@mail.ru
Anatoly D. Greshilov,
Cand. Sci. (Eng.), Associate Professor, Dean of the Machine-Building Faculty, East Siberia State University of Technology and Management,
40V/1, Klyuchevskaya St., Ulan-Ude 670013, Russia, e-mail: agreshilov@mail.ru
Alexander G. Tikhonov,
Junior Researcher,
Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russia, H e-mail: tihonovalex90@mail.ru
