CC BY
40эксплуатация трубопроводов
УДК 622.692.4.052
Д.У. Думболов, к.т.н., доцент, e-mail: ddu-1967@yandex.ru; Д.А. Дроздов, инженер, e-mail: drozdov_mail@mail.ru, ФАУ «25 ГосНИИ химмотологии Минобороны России»
ОСНОВНЫЕ ПОДХОДЫ К ОПРЕДЕЛЕНИЮ ОБЪЕМА СМЕСИ И НОВЫЙ МЕТОД ЕЕ ИДЕНТИФИКАЦИИ ПРИ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОЙ ПЕРЕКАЧКЕ НЕФТЕПРОДУКТОВ
В статье рассмотрены основные подходы для определения объема смеси, образующейся при последовательной перекачке нефтепродуктов, проведен сравнительный анализ с имеющимися опытными данными. Предложен метод контроля последовательной перекачки нефтепродуктов на основе определения показателя преломления света жидкости при изменении концентрации движущихся в процессе перекачки продуктов с использованием волоконной оптики.
Потребление продуктов, получаемых из углеводородного сырья, ежегодно увеличивается, постоянно расширяется их ассортимент. В 2011 г. в России добыча нефти составила 511 млн т нефти, получено более 200 млн т нефтепродуктов. Очевидно, что появляются задачи транспортировки нефти в места переработки, которые могут находиться на расстоянии в сотни и тысячи километров от мест добычи, затем готовые нефтепродукты с НПЗ необходимо доставить до конечных пунктов, нефтебаз, пунктов налива, морских портов, откуда они распределяются по конечным потребителям. Для решения этих задач основным видом транспорта являются трубопроводы.
Представленный ассортимент готовых нефтепродуктов довольно обширен: например, отечественные НПЗ выпускают около 20 различных марок автомобильного бензина, более 10 марок дизельного топлива. Естественно, имеется задача доставки различных групп
и марок нефтепродуктов с сохранением их качества и товарных свойств. Подача различных нефтепродуктов в один трубопровод приведет к образованию смеси, которую почти во всех случаях нельзя использовать по назначению, но, учитывая, что себестоимость перекачки снижается с увеличением диаметра и объемов транспортирования, прокладка для каждого продукта отдельного трубопровода малого диаметра, с низкой производительностью экономически нецелесообразна. Поэтому основным методом транспортировки нефтей и нефтепродуктов по трубопроводам является их последовательная перекачка [1].
Метод последовательной перекачки может осуществляться следующими способами: с разделителем и прямым контактированием [2].
Теоретически применение разделителей должно снижать объем образующийся смеси до 0,1 % от объема трубопровода и менее [3]. Однако при
их использовании возникают определенные технические проблемы. Так, у эластичных разделителей главным недостатком является низкая устойчивость скорости движения, что приводит к отставанию или обгону разделителей зоны контакта. Объем смеси при этом может быть больше, чем при перекачке без разделителя [1]. Также насосные станции нужно оборудовать специальными устройствами для приема и пуска разделителей.
При применении жидкостных разделителей требуется соблюдать строгий регламент, выделять для них специальные резервуары. Возникают вопросы дальнейшего использования разделителей такого типа.
Таким образом, использование разделителей в настоящее время оказывается малоэффективным. Поэтому при осуществлении метода последовательной перекачки наибольшее распространение получил способ прямого контактирования [1, 3]. При соблюдении
определенных правил и специального регламента всех технологических операций количество образующейся смеси не превышает 0,3-0,6% от объема трубопровода.
Перспективным способом последовательной перекачки нефтепродуктов является технология, предложенная профессором Лурье М.В. [4]. В качестве разделительной пробки предлагается использовать продукт перегонки одного из двух последовательно перекачиваемых нефтепродуктов в интервале температур выкипания углеводородов, общих для обоих перекачиваемых продуктов. Материал разделительной пробки по составу идентичен материалу транспортируемых нефтепродуктов, поэтому данный способ позволяет осуществлять последовательную перекачку нефтепродуктов с высокой степенью сохранности их качества.
Основными задачами при последовательной перекачке является максимальное снижение объема смеси и сохранение показателей качества перекачиваемых продуктов.
С момента осуществления первых опытных последовательных перекачек прошло уже более 70 лет, промышленных - более 60 лет [3, 5]. Считается, что основные вопросы в целом отработаны. Но опыт последних двух-трех десятилетий обобщен недостаточно, прогресс идет вперед, время предъявляет все новые и повышенные требования, поэтому необходимо постоянно совершенствовать технологию перекачки, стремиться
привести объем смеси к минимуму, а также наиболее точно определять границы смесеобразования.
Основными причинами смесеобразования считаются неравномерное распределение скоростей потока по сечению трубопровода (т.н. конвективная диффузия) и пульсации скорости, которые имеются в турбулентном потоке (турбулентная диффузия) [1, 5].
Скорость распространения диффузии смеси в продольном направлении (ее интенсивность) определятся в соответствии с законом Фика:
v=-D
dC
db^
(1)
dC tfC dt dx2.
(2)
а и замещающего б нефтепродуктов равны, т.е.:
^=0^.
(З)
Решение уравнения (2) в начальный момент времени:
t=0: r_Jlf если хсО
10,еслих>0
имеет вид:
(4)
где V - скорость диффузии; D - эффективный коэффициент продольного перемешивания; dC/dx - градиент концентрации замещающего нефтепродукта.
Для определения объема смеси в настоящее время используется модель распределения концентрации в трубопроводе, разработанная Юфиным В.А. под руководством Яблонского В.С. В соответствии с ней изменение концентрации нефтепродуктов вдоль зоны смеси и во времени представлено уравнением типа теплопроводности [5, 6]:
С.-0,5-[1-Ф(2)]; С,-0,5.[1-ФМ], (5)
Ф<г>-||Є^г'г-2Ж
где Ф(г) - функция интеграла вероятностей; г - ее аргумент; t - время перекачки (во время которой образуется смесь); х - продольная координата.
На основании (5) для симметричных пределов концентрации Юфиным В.А. предложена формула для определения объема смеси:
^м=4.Рє-°,^Л/т
(б)
где /ТР=лгі2Ц/4 - объем трубопровода, Pe - диффузионный параметр Пекле:
Ре=
U-L D ,
(7)
Его решение находят относительно подвижной системы координат при размещении начала координат в точке, где концентрации С замещаемого
где и - скорость перекачки, L - длина трубопровода.
Из-за того что концентрация С=1 при z -* -00 и С=0 при z-* +00, в практических расчетах принимают, что зона смеси -это такая область, где концентрация
Взвешивание во взрывоопасных зонах
ОГНЕОПАСНО
РОССИЯ (Европейская часть)
Flintec Ru,
125373, г. Москва, бульвар Яна Райниса 37, оф. 92 т/ф (495) 949 36 92 e-mail: flintec@mail.ru web: www.flintec.ru
РОССИЯ (Большой Урал, Сибирь, Дальний Восток) ООО "Весовая Техника"
454084, г.Челябинск, ул.Болейко 4Б, оф. 1 т/ф.: (351) 210-218-8, 210-218-9 т. (351) 727-19-10 ICQ 426442130 e-mail: info@flintec.chel.ru web: www.flintec.chel.ru, web: www.flintec.com
Самоцентрирующийся тензодатчик 11СЗ-0Ех1а11СТб/Т5 и весовой модуль 5520
Краткие достоинства:
-нагрузочная способность 7/15/20/30/40/50/100/150/300 тонн;
- защита от опрокидывания;
- защита от вращения;
- защита от чрезмерных продольно-поперечных перемещений;
- шунтирующий кабель в комплекте.
на правах рекламы
800
* 700
Ч*.
и
> G00
500
400
300
200
100
О
2 / -1
* * 1 „
- '"м
* * * * ¥ »*■*
г//
*/
г
0
200
400
600
£00
1000
Рис. 1. Объем смеси на трубопроводе Самара - Брянск:
1 - расчеты по формуле (11); 2 - по формуле (12); 3 - формула (10); 4 - формула (13); 5 ■ G = 4,284
по формуле (11) с коэффициентом
одного продукта в другом изменяется от 1 до 99%. При С=0,01 значение z=1,645, а при С=0,99 равно -1,645. С учетом этого формула (6) будет иметь вид:
vCM=iooo.(y'8+V'8)-((pvTP.
(10)
VCM=6,58.Pe-0'5.VT
(8)
Эта формула и применяется в нормативных документах [7, 8].
В литературе часто приводят формулу Тейлора, полученную теоретическим путем [9]:
в модели Тейлора в V2 раз больше, чем у Прандтля.
Отметим также формулу, предложенную Яблонским В.С. [6]:
Р , (12)
Для определения эффективного коэффициента продольного перемешивания было предложено множество различных формул, в основном полученных эмпирическим путем. Наибольшее распространение получила формула Съенитцера [1, 3]:
D=G-VX*U-d.
(11)
/Vi3'6 r|\ 0,141
D-WM0’-y -У -u-i
(9)
где X - коэффициент гидравлического сопротивления,d - внутренний диаметр трубопровода.
Формула (9) предназначена для нефтепродуктов с одинаковой вязкостью. В случае различной вязкости перекачиваемых нефтепродуктов в этой формуле коэффициент X предложено определять для каждого нефтепродукта, затем брать среднее арифметическое значение. С учетом этого и при подстановке (9) формула (8) принимает вид:
Здесь G - коэффициент, зависящий от принятого профиля скоростей, Тейлор получил значение С = 1,785 для гидравлически гладких труб. Формула имеет теоретическое обоснование, однако она дает заниженные результаты по сравнению с наблюдаемыми на практике. Интересно отметить, что Мароном В.И. и Юфиным В.А. при использовании логарифмического профиля скорости согласно Прандтлю - Карману была получена формула того же вида, но с коэффициентом С = 0,997 [5]. Такое различие можно объяснить тем, что Тейлор использовал свою модель переноса вихрей, несколько отличающуюся от модели Прандтля, основанной на переносе количеств движения при постоянстве напряжения вихря [10]. Например, длина путей перемешивания
где С - концентрация нефтепродуктов в %; рг и рЛ - плотности соответственно тяжелого и легкого нефтепродуктов, ReСР - среднее значение числа Рейнольдса.
И формулу, полученную Яблонским В.С., Асатуряном А.Ш. и Хизгиловым И.Х. для вычисления коэффициента D [11]:
D=(3000+60,7.ReCPa545).vC[
(13)
где уСР - среднее значение кинематической вязкости.
Для расчетов при последовательных перекачках по трубопроводу Самара -Брянск формула (11) была предложена с коэффициентом С = 4,284, полученным по опытным данным [12]. Видно, что он отличается от полученного Тейлором в 2,4 раза. На рисунке 1 показано сравнение объема смеси, рассчитанного по рассмотренным формулам, с опытными данными последовательной перекачки
700
600
500
400
100
200
100
л* * —Д • 1 1
• Л**я ~ »*»■* <4,»§ л * * * -■^4
>
200
400
600
аоо
1000
Ь, км
Рис. 2. Объем смеси на трубопроводе Самара - Брянск с учетом влияния первичной технологической смеси. Обозначения те же, что и на рисунке 1
бензина и дизельного топлива, полученными на трубопроводе Самара - Брянск. Исходные данные следующие: удт=6 сСт; уб=0,53 сСт; d=0,5 м; производительность Q=1000 м3/ч; рБ=738 кг/м3; рДТ=840 кг/м3; эквивалентная абсолютная шероховатость кЭ=0,47 мм [5].
Расхождение с опытными данными на промежутке примерно до 300 км объ-
ясняется влиянием образующейся во время смены перекачиваемого продукта первичной технологической смеси. Для ее учета профессор Лурье М.В. предложил использовать метод эквивалентных (фиктивных) длин [1]:
Г I \1т \1/0-57'
0,57
где VT - объем первичной технологической смеси, VСМ,0 - объем смеси, образующейся при отсутствии технологической смеси.
В нормативных документах формула
(14) записана в виде [7, 8]:
(15)
Таблица 1. Сравнение экспериментальных данных [6] с результатами расчетов
L, км 89 89 275 184,7 275 182,4 357
d, мм 203 203 203 203 203 264 260
перекачиваемые нефтепродукты бензин - бензин керосин - ДТ керосин - лигроин
уСр , сСт 0,6 0,59 0,57 4,5 3,5 2 1,8
отношение рг/р„ 1,03 1,03 1,075 1,075 1,075 1,05 1,05
и, м/с 1,58 1,4 1,42 1,21 1,19 0,9 0,86
Vсм, м3 (замеренный) 21 21,6 53,6 37 47,7 67,6 104
Vсм, расчетный по формуле (10) 23,2 23,2 44,1 44,9 54,1 69 97,4
относительное отклонение, % 10,4 7,3 17,7 21,4 13,3 2,1 6,3
Vсм , расчетный (11) 14,8 14,8 26 22 26,7 41,1 55,3
относительное отклонение, % 29,6 31,5 51,5 40,4 43,9 39,2 46,8
Vсм , расчетный (12) 18,7 18,7 38,4 36,7 44,7 59,7 85,7
относительное отклонение, % 11,1 13,4 28,4 0,9 6,4 11,7 17,6
Vсм , расчетный (13) 11,3 11,3 20,1 28,5 32,8 44,9 59,8
относительное отклонение, % 46,2 46,4 62,5 22,9 31,3 33,6 42,5
WWW.NEFTEGAS.INFO
\\ эксплуатация трубопроводов \\ 95
Таблица 2. Сравнение экспериментальных данных [11] с результатами расчетов
1_, км 128 128 128 218 218 218 375
перекачиваемые нефтепродукты ДТЛ -керосин ДТЛ - ДТЗ керосин -ДТЗ ДТЛ - ДТЗ керосин -ДТЗ ДТЗ -керосин ДТЗ -керосин
т О и 4,23 4,785 1,99 4,8 2,03 2,03 2,11
отношение рг/рл 1,04 1,05 1,03 1,04 1,03 1,03 1,03
и, м/с 1,42 1,34 1,08 1,29 1,07 1,08 1,07
Усм, м3 (замеренный) 235 233 202 239 258 250 360
Усм, расчетный по формуле (10) 208,7 215,4 195,1 294,2 265,1 264,8 362,8
относительное отклонение, % 11,2 7,5 3,4 23,1 2,74 5,9 0,8
Усм , расчетный (11) 164,2 165 162,7 215,5 212,4 212,4 278,8
относительное отклонение, % 30,1 29,2 19,5 9,8 17,7 15,03 22,6
Усм , расчетный (12) 215,3 219 205,9 301,4 283,7 283,6 393,5
относительное отклонение, % 8,4 6 1,9 26,1 10 13,4 9,3
Усм , расчетный (13) 170,5 178,3 151,8 235,2 199,3 198,9 263,9
относительное отклонение, % 27,5 23,5 24,9 1,6 22,8 20,4 26,7
Вычисления с учетом (14) представлены на рисунке 2, объем VT=120 м3 [5]. Наилучшую сходимость показывает формула (10), а также (11) с коэффициентом G = 4,284, формула (12) хорошо совпадает на расстоянии до 400 км, затем она дает несколько завышенные результаты, а (13), наоборот, заниженные.
Сравнение формул с опытными данными [6] приведено в таблице 1. Значение коэффициента шероховатости было принято кЭ=0,35 мм. Из нее следует, что наиболее близкими к экспериментальным данным являются расчеты, выполненные по формулам (10) и
(12). Однако в некоторых случаях они показывают довольно значительное отклонение.
В таблице 2 представлены результаты сравнения формул с данными, полученными при последовательных перекачках на трубопроводе Уфа - Челябинск диаметром 500 мм [11].
В результате анализа можно сделать вывод, что формулу (10) нужно сопоставить с современными экспериментальными данными. Необходимо комплексное исследование, где должны обобщаться данные, полученные на трубопроводах различного диаметра, протяженности и технологического режима.
При расчетах по нормативным документам предполагается, что количество образовавшейся смеси будет одинаковым независимо от порядка следования нефтепродуктов. Однако это не так. На-
пример, количество образующейся смеси больше в том случае, если впереди движется партия дизельного топлива, а следующая партия за ней - бензин. Меньше, соответственно, при обратном порядке следовании партий [5].
Также в нормативных документах [7, 8] нет ясного обоснования для выбора значения шероховатости при расчете коэффициента гидравлического сопротивления. Сказано только, что: «Д - абсолютная шероховатость внутренней поверхности трубопровода, как правило, Д « 0,25-0,5 мм (для изношенных труб - до 0,7 мм)». Такой большой разброс при выборе значений шероховатости сказывается на результате расчета смеси. Например, для трубопровода Самара - Брянск при
Таблица 3. Сравнительная характеристика некоторых методов контроля последовательной перекачки
Параметры Величина параметров при методе контроля
по оптической плотности по плотности, кг/м3 по вязкости, мм2/с по скорости распространения ультразвука, м/с по диэлектрической проницаемости
Максимальный диапазон изменения показателей нефтепродуктов для смеси
бензин - ДТ 0,925-1,155 705-860 0,55-8,00 1130-1390 1,82-2,10
бензин - бензин 0,025-0,430 705-750 0,55-0,67 1130-1190 1,82-1,94
ДТ - ДТ 0,755-1,155 825-860 2,20-8,00 1375-1390 2,05-2,10
Относительная погрешность для смеси, %
бензин - ДТ ±1,1 ±1,4 ±2,6 ±13,3 +18,7
бензин - бензин +1,1 +4,2 +18,9 +49,0 +40,0
ДТ - ДТ +3,0 +6,1 +3,4 +50,0 +50,0
перекачке бензина и дизельного топлива на участке 500 км результаты при Д=0,25 мм и Д=0,5 мм соответственно 417 м3 и 511 м3 отличаются почти на 100 м3, т.е на 20%. Очевидно, что при увеличении длины участка разница увеличивается. Поэтому необходимо для каждого трубопровода устанавливать свое значение шероховатости. Тем более что на магистральных трубопроводах для этого есть все возможности.
С целью снижения потерь нефтепродуктов в результате смесеобразования необходим максимально точный контроль последовательной перекачки.
На настоящий момент для контроля последовательной перекачки предложено множество конструкций приборов, основанных на различных методах. Наибольшее распространение получили методы, основанные на различии физических свойств нефтепродуктов: плотности, диэлектрической постоянной, вязкости, скорости прохождения ультразвука, показателя лучепреломления и т.п. Также были разработаны методы, основанные на слежении за движением какого-либо индикатора - радиоактивных изотопов (метод меченых атомов), флуоресцентных красителей и т.п., но они не получили широкого распространения. Подробный обзор методов и приборов есть в работах [3, 5]. Сравнительная характеристика некоторых методов контроля последовательной перекачки представлена в таблице 3 [3].
Видно, что метод контроля последовательной перекачки по оптической плотности наиболее точен.
Действительно, оптические методы контроля выгодно отличаются от других тем, что позволяют при относительной простоте конструкции обеспечить быстрый и достоверный анализ различных жидкостей, в частности определять концентрацию каждого нефтепродукта в смеси.
Авторами предлагается метод контроля последовательной перекачки нефтепродуктов на основе определения показателя преломления света жидкости при изменении концентрации движущихся в процессе перекачки продуктов. Идентификацию планируется проводить оптоволоконным рефрактометром. Его конструкция представлена на рисунке 3
[13]. Измерительный участок датчика выполнен в виде передающего и приемного поверхностно-микронеоднородных волоконно-оптических элементов, представляющих собой оголенные участки оптического волокна одинаковой длины, расположенные параллельно в горизонтальной плоскости, направленные навстречу друг другу и смещенные относительно друг друга на величину Ь, равную аДда (где а - угол апертуры), причем приемный элемент расположен в световом потоке, образованном вытекающими через боковую поверхность передающими модами.
Принцип его действия основан на изменении полного внутреннего отражения света при его прохождении по оголенному участку многомодового оптического волокна, при этом распространение вытекающих мод из передающего оптического волокна в приемное тем больше, чем больше разность показателей преломления сердцевины волокна и окружающей его среды. По величине (амплитуде) принятого оптического сигнала можно уверенно различать нефтепродукты различных групп и марок (автомобильные бензины, дизельные топлива, керосины и пр.).
WWW.NEFTEGAS.INFO
ПРИБОРЫ
ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ВЕСА БУРОВОГО ИНСТРУМЕНТА
НА КРЮКЕ і
' \
ТЕПЛОКОНТРОЛЬ
215500, Смоленная обл ^ ^
еткда**
Email-.market@tcontrol.ru
WWW.tG0ntr0l.ru
пачг
:1
ГИВ-1Э гидравлический измеритель веса
• Измерение и регистрация усилий натяжения неподвижного конца талевого каната.
• Энергонезависимая память, хранящая данные измерений за последние 80 суток.
• Сигнализация о предельных нагрузках.
• Отключение лебедки при перегрузке.
• Внешний флэш-накопитель.
• Интерфейс РБ-232
• Тип взрывозащиты [Ех!Ь]МС
ВНДО V
ГИВ6-М2 гидравлический индикатор веса
* Измерение и регистрация усилий натяжения неподвижного конца талевого каната.
* Простота и надежность механического прибора.
* Полностью ремонтопригоден.
* 7 модификаций с различной комплектацией вторичными приборами.
■ А
эксплуатация трубопроводов
Рис. 3. Оптоволоконный рефрактометр:
1 - источник излучения; 2 - волоконно-оптический световод;
3 - передающий элемент; 4 - приемный элемент; 5 - приемник излучения
Приборы на основе оптоволокна показали свою эффективность в химической и нефтеперерабатывающей отраслях промышленности, т.к. обладают стойкостью
к агрессивным средам, могут работать в широком температурном диапазоне, проводимые измерения бесконтактны и дистанционны [14]. В частности, в
нашей стране волоконно-оптические датчики нашли применение при обнаружении утечек нефтепродуктов в трубопроводах [15], анализе оценки качества технических жидкостей [16] и пр. Таким образом, приведенный в статье анализ формул для расчета объема смеси показывает, что целесообразно уточнение и корректировка существующих методик расчета, с подтверждением, основанным на новых опытных данных. Более точные зависимости позволят заранее прогнозировать объем образующейся смеси и лучше подготовиться к ее приему.
Также предложенный для контроля последовательной перекачки прибор на основе оптического волокна повысит точность и достоверность контроля, что в совокупности позволит снизить объем некондиционных продуктов, образующихся в процессе перекачки.
Литература:
1. Ишмухаметов И.Т., Исаев С.Л., Лурье М.В., Макаров С.П. Трубопроводный транспорт нефтепродуктов. - М.: Нефть и газ, 1999, 300 с.
2. РД 153-39.4-041-99. Правила технической эксплуатации магистральных нефтепродуктопроводов. - М.: Нефть и газ, 1999,162 с.
3. Коршак А.А., Нечваль А.М. Проектирование и эксплуатация газонефтепроводов. - СПб.: Недра, 2008, 488 с.
4. Лурье М.В., Левин М.С. Способ последовательной перекачки разносортных нефтепродуктов. Патент на изобретение № 2156915, 2000 г.
5. Лурье М.В., Марон В.И., Мацкин Л.А., Шварц М.Э, Юфин В.А. Оптимизация последовательной перекачки нефтепродуктов. - М.: Недра, 1979, 256 с.
6. Яблонский В.С., Юфин В.А., Бударов И.П. Последовательная перекачка нефтей и нефтепродуктов по магистральным трубопроводам. - М.: Гостоптехиздат, 1959,148 с.
7. С0-06-16-АКТНП-003-2004. Инструкция по транспортированию нефтепродуктов по магистральным нефтепродукто-проводам системы ОАО «АК «Транснефтепродукт» методом последовательной перекачки. - ОАО «АК «Транснефтепродукт», 2004, 35 с.
8. Маршрутные объемы смесеобразования. Методика и таблицы расчета объема нетоварной смеси, образующейся при последовательной перекачке нефтепродуктов по магистральным нефтепродуктопроводам. - М.: ОАО «ЦНИИТЭнефте-хим», 2006, 76 с.
9. Taylor G.I. The dispersion of matter in turbulent flow through a pipe // «Proc. R. Soc. Lond. A», vol. 223, № 1155, 1954, p. 446-468.
10. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. - М.: Наука, 1974, 712 с.
11. Хизгилов И.Х. Сохранение качества нефтепродуктов при их транспорте и хранении. - М.: Недра, 1965,192 с.
12. Лурье М.В., Марон В.И. Основные вопросы последовательной перекачки нефтепродуктов по магистральным продук-топроводам. - М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1972, 33 с.
13. Литвиненко А.Н., Авзалов А.Ф., Думболов Д.У., Широков А.А., Ларичев В.Н., Черников О.А. Оптоволоконный рефрактометр. Авторское свидетельство СССР № 1702258,1991 г.
14. Окоси Т., Окамото К., Оцу М., Нисихара Х., Кюма К., Хататэ К. Волоконно-оптические датчики (под редакцией Т. Окоси). - Л.: Энергоатомиздат, 1990, 256 с.
15. Добровольсков В.П., Кострикин В.Д., Соломин В.А., Думболов Д.У., Худынин С.В. Метод обнаружения утечек нефтепродуктов и их идентификации// НТСУВВТУ, 1996 г., № 26, с. 35-38.
16. Литвиненко А.Н., Реанивцев В.В., Бабаков Е.А. Исследование совместимости технических жидкостей в процессе эксплуатации техники// НТС УВВТУ, 2004 г., № 36, с. 40-47.
Ключевые слова: последовательная перекачка нефтепродуктов, смесеобразование, оптоволокно, оптоволоконный рефрактометр, показатель преломления жидкости, эксплуатация нефтепродуктопроводов.
кймбинаї
ЭЛЕКТРОХИМПРИБОР
Ш
Ст
ПРЕДПРИЯТИЕ ГОСКОРПОРАЦИИ «РОСАТОМ»
Си:т«ма мгчвдк уе нтл ы'-ества пр-чп зиртир се зтн імиі'ровгча № сгащаргу 150 9001 :2009
Система аюлогичеодао ме’*дш«"та Г£ї#ірняі*я сертцф.чирсннз по мемунзродиоиу стандарту І&0 1*(Х>1 2СМ
УСПЕШНОГО
БИЗНЕСА
ФГУП «Комбинат «Электрохимприбор» - многопрофильное предприятие более
Государственной корпорации по атомной энергии «Росатом», специализирующееся на выпуске сложной наукоемкой продукции машиностроения и производстве нестандартной высокотехнологичной продукции, а также изготовлении металлоконструкций различного назначения.
Более 150 видов импортозамещающего оборудования, предназ на ч е нно го для эксплуатации, ремо нта мэгистральн ых трубопроводов и компрессорных станций:
• запорная арматура высокого давления на различные условные проходы;
• средства малой механизации для выполнения ремонтных работ и эксплуатации на магистральных трубопроводах в полевых условиях: поршни очистители и разделители, гидравлические насосы, гидродомкраты, блок-боксы, нагнетатель смазки, заглушки и эллиптические днища и др.;
• оборудование длл св а р оч н ы х и гззо резател ьн ы х ра бот в поле вы х условиях: машины для резки труб, центраторы, калибратор, струбцина, термопояса и др.;
• капитальней ремонт и модернизация шаровых кранов для магистральных газопроводов от ДуЗОО до Ду14СЮ;
• к ру пнога ба ритн ые м ета ллокон стру кц ии,
В 2010 году освоен выпуск затвора быстродействующего байонетного типа ШРК предназначенного для камер запуска/приёма внутритрубных устройств, служащих для обслуживания газо-и нефтепроводов с условным проходом РГЛ 400 и рабочим давлением РМ8,0 МПа, Данный затвор запатентован в «Роспатент» и изготавливается по конструкторской документации ООО «УралКомплектСервис» на производственных мощностях ФГУП «К о мб ин а т «Эл ектро хи мп ри бо р»,
В соответствии с действующим законодательством на необходимые виды продукции комбинат имеет сертификаты. Система менеджмента качества комбината сертифицирована на соответствие ГОСТ РИСО 9001-2008,
Продукция комбината хорошо известна отечественным и зарубежным потребителям. Продукция поставляется предприятиям транспортировки газа и нефти, входящим в ОАО «Газпром», а также широкому спектру строительных организаций России и СНГ.
Большая часть продукции внесена в Справочник МТР ООО «Газпромкомплектация»,
Все оборудование для сварочных и газорезательных работ прошло экспертизу в ООО «Газпром ВНИИГАЗ» на безопасность применения конструкций и имеет соответствующие заключения
Генеральный директор Отдел маркетинга и сбыта Т
Е- та \ 11 та гк«£ еИр -аю т .ш Сайт; и.е 11 растли
на правах рекламы
