CC BY
85
Г. Г. ОРЛОВ, д-р техн. наук, профессор кафедры комплексной безопасности в строительстве Московского государственного строительного университета (Россия, 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, 26; e-mail: ICA_kbs@mgsu.ru) Д. А. КОРОЛЬЧЕНКО, канд. техн. наук, заведующий кафедрой комплексной безопасности в строительстве Московского государственного строительного университета (Россия, 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, 26; e-mail: ICA_kbs@mgsu.ru) А. В. ЛЯПИН, канд. техн. наук, директор Научно-исследовательского института экспертизы и инжиниринга Московского государственного строительного университета (Россия, 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, 26)
УДК 614.841.123.24
ОПТИМИЗАЦИЯ ТРЕБОВАНИЙ К КОНСТРУКТИВНЫМ И ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫМ РЕШЕНИЯМ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ ДЛЯ ВЗРЫВООПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВ
Показано, что основная идея защиты зданий и сооружений при взрыве горючих смесей внутри помещения заключается в обеспечении прочности и устойчивости несущих конструкций при вскрытии специальных предохранительных конструкций в наружном ограждении в пределах допускаемых на конструкции нагрузок. Представлен метод определения величины и характера взрывных нагрузок, возникающих при применении в наружном ограждении помещений различных предохранительных конструкций, расположенных как в покрытии, так и в стеновом ограждении. Приведены системы уравнений, позволяющие проанализировать влияние многочисленных параметров на величину возникающей нагрузки и установить их оптимальное соотношение.
Ключевые слова: взрывоопасные производства; аварийные взрывы; горючие смеси; предохранительные конструкции; взрывные нагрузки; взрывоустойчивость.
При проектировании зданий для взрывоопасных производств весьма важно установить требования к конструктивным решениям в целях обеспечения взры-воустойчивости здания в целом. При этом данные о величине и характере взрывных нагрузок позволяют оптимизировать требования не только к конструкциям, но и к объемно-планировочным решениям при проектировании зданий для взрывоопасных производств, т. е. получить рекомендации и необходимые ограничения, направленные на предотвращение разрушения конструкций и зданий при аварийных взрывах, которые к настоящему времени отсутствуют в нормативных документах по взрыво-защите.
Эффект воздействия взрывных нагрузок на строительные конструкции в значительной степени зависит от скорости нарастания давления в объеме, на которую, в свою очередь, влияет скорость сгорания горючих газов, паров жидкостей и пылей, представляющих собой газопаропылевоздушные смеси (ГПВС). Таким образом, при проектировании зданий в первую очередь необходимо оценить степень опасности горючей смеси, так как в зависимости от нее можно установить уровень взрывозащиты, учитывая, что
© Орлов Г. Г., Корольченко Д. А., Ляпин А. В., 2014
чем меньше скорость горения ГПВС, тем эффективнее срабатывают предохранительные конструкции (далее — ПК) при прочих равных условиях. При скорости распространения пламени ипл < 0,2Си (где Си — нормальная скорость распространения пламени при горении горючей смеси стехиометрической концентрации) процесс изменения давления в помещении при взрывном горении, например, газовоздушных смесей можно считать квазистатическим [1].
При проектировании зданий и сооружений для взрывоопасных производств, прежде чем выбрать конструктивные схемы, материалы конструкций, разработать объемно-планировочные решения, следует получить информацию о необходимости защиты конструкций и сооружения от нагрузок, возникающих при взрыве горючих смесей внутри помещений. Для этого следует установить вероятность возникновения взрыва.
Вероятность возникновения взрыва внутри помещения может быть рассчитана по методике, приведенной в ГОСТ 12.1.004-91* "Пожарная безопасность. Общие требования". По этой методике вероятность возникновения взрыва на объекте определяется
на этапах его проектирования, строительства и эксплуатации. Для расчета вероятности возникновения взрыва необходимо располагать статистическими данными о времени существования различных взрывоопасных событий. Под взрывоопасными событиями следует понимать такие события, реализация которых приводит к образованию взрывоопасной среды и появлению источника зажигания. Численные значения показателей, необходимых для расчетов вероятности возникновения взрыва, выбираются в соответствии с ГОСТ 2.106-68, ГОСТ 2.118-73, ГОСТ 2.119-73, ГОСТ 2.120-73 и ГОСТ 15.001-88, из нормативно-технической документации — стандартов и паспортов на элементы объекта. Итак, по приведенной в ГОСТ 12.1.004-91* методике можно установить вероятность возникновения взрывов на конкретном производстве. В отличие от имеющейся возможности определения вероятности взрыва в настоящее время отсутствуют рекомендации по оценке степени опасности взрыва того или иного горючего вещества и выбору соответствующего ей уровня взрывоустойчивости сооружения, за исключением помещений, отнесенных к взрывопожароопасным в соответствии с НТБ 105-95. Согласно этим нормам принята статическая нагрузка, равная 5 кПа, по достижении которой в зависимости от вида и количества горючего вещества в объеме помещения, здания и сооружения они будут относиться к взрывопожа-роопасным. И все же НТБ 105-95 не позволяют оценить степень опасности взрыва конкретного вещества для строительных конструкций и сооружений, а устанавливают лишь границу между взрывопожа-роопасными и невзрывопожароопасными помещениями. При этом следует заметить, что для некоторых сооружений и отдельных конструкций не гарантирована их взрывоустойчивость и при нагрузках менее 5 кПа. В связи с этим для построения системы взры-возащиты естественно возникает необходимость в подразделении веществ по степени их взрывоопас-ности для конструкций и сооружений, с тем чтобы установить требования, обеспечивающие взрыво-устойчивость последних.
Для оценки степени взрывоопасности горючего вещества необходимо принять такие его параметры, которые максимально учитывали бы влияние различных факторов на интенсивность взрыва и условия, в которых он происходит. Такими обобщающими параметрами являются: интенсивность взрывной нагрузки, определяемой скоростью горения вещества; максимальная скорость нарастания давления, полученная экспериментальным методом в соответствии с ГОСТ 12.1.044-89*. Этим же стандартом рекомендован и расчетный метод определения максимальной и средней скоростей нарастания давления для горючих смесей. Способ оценки степени опасности горючих смесей экспериментальным методом
можно считать универсальным, так как он позволяет устанавливать скорость нарастания давления практически для всех газопаропылевоздушных смесей в одинаковых условиях. Данные по максимальной скорости нарастания давления взрыва для многих веществ имеются в справочной литературе. Если для газов и паров горючих жидкостей все вещества можно разделить на группы по степени их опасности, основываясь на скоростях их горения, то для пылей это сделать затруднительно. В связи с этим по аналогии с классификацией взрывоопасных смесей по ГОСТ 12.1.011-78 представляется возможным разделить взрывоопасные смеси (на примере горючих газов) по степени их опасности на группы, присвоив каждой из них соответствующий "индекс опасности" Jоп горючей смеси по мере повышения опасности вещества (интенсивности взрыва):
Jоп = (dP/d0m¡1X К^3,
где (dP/dí)max — максимальная скорость нарастания давления, МПа/с;
Ко1п3 — опытный объем по ГОСТ 12.1.044-89*, м3.
Для установления индексов опасности горючих смесей использованы и обобщены опытные данные, полученные во ВНИИПО МВД в камере объемом 20 дм3 (по ГОСТ 12.1.005-76) и камере 40 дм3 (по ГОСТ 12.1.044-84); данные, опубликованные в книге [2], атакже нормативные данные США. В табл. 1 приведена классификация горючих веществ по степени их опасности.
Эффективная область защиты сооружения применением ПК ограничена скоростью распространения пламени не менее 65 м/с. Этой скорости горения соответствует максимальная скорость нарастания давления (dP/dí)max =150 МПа/с. Для такой скорости нарастания давления "индекс опасности", приведенный к стандартному объему Коп = 0,04 м3, составит: Jоп = 150-0,212 = 31,8 МПа-м/с. Поэтому для сооружений, в которых обращаются горючие вещества с индексом опасности не менее 31,8 МПа-м/с, применение ПК для защиты будет неэффективно. В этих случаях необходимо установить экономическую целесообразность защиты зданий и сооружений строительными методами.
Установление степени опасности вещества дает, в свою очередь, возможность выбрать соответствующий ей уровень (класс) взрывоустойчивости сооружения. Практически под взрывоустойчивостью следует понимать отношение допускаемой нагрузки на самый слабый элемент конструкции ЛРдоп, устойчивость которого при взрыве должна быть обеспечена, к максимальной взрывной нагрузке ЛРтах в помещении, т. е. ЛРдоп /ЛРтах > 1.
Основываясь на данных классификации строительных конструкций по степени и характеру их разрушений при взрыве горючих смесей внутри по-
Таблица 1. Определение степени взрывоопасности горючих веществ и класса взрывоустойчивости зданий и сооружений
Степень взрывоопасности веществ Вещество Индекс опасности горючеИ смеси Jоп, МПа-м/с Класс взрывоустоИчивости здания или сооружения АРст
1 — слабая Аммиак, метан, метиловыИ спирт, хлористыИ этил, хлористыИ метил Менее 14 Не менее 1,2АРтах
2 — средняя Бутан, гексан, гептан, пентан, ацетон, бензол, бутиловыИ спирт От 14 до 16 (включ.) Не менее 1,25АРтах
3 — повышенная Пропан, пропилен, бутадиен, ди-этиловыИ эфир, этиловыИ спирт Более 16 до 20 (включ.) Не менее 1,3АРтах
4 — высокая Этилен, стирол, бензин, полиэтилен, фуран, паральдегид Более 20 до 25 (включ.) Не менее 1,4АРтах
5 — чрезвычаИно высокая Ацетилен, оксид углерода, водород, сероуглерод Более 25 до 32 (включ.) Не менее 1,5АРтах
Примечание. При Jоп > 32 МПа-м/с требуется экономическая оценка целесообразности защиты сооружения строительными методами, такими как замена конструкциИ, их усиление и т. п.
мещении, нетрудно заметить, что при взрывных нагрузках до 3,5 кПа практически не происходит разрушения основных конструкции, поэтому при применении ПК, срабатывающих в пределах этоИ нагрузки, отпадает необходимость в дополнительной проверке несущеИ способности основных конструкции.
Для веществ 5-И степени опасности индекс опасности приблизительно в 1,5 раза больше по сравнению с веществами 1-И степени опасности. Эффект воздеиствия динамических нагрузок на конструкции в этом же интервале возрастает также примерно в 1,5 раза. В связи с этим для каждого класса взрывоустоИчивости здания принят определенный коэффициент безопасности, равныИ коэффициенту динамичности, которыИ необходимо учитывать при расчете и выборе конструкциИ в процессе проектирования сооружениИ.
На основе результатов изучения и анализа материалов по определению степени и характера разрушения различных строительных конструкциИ и сооружениИ [3], результатов оценки несущеИ способности различных зданиИ, сооружениИ и их конструкциИ, расчета конструкциИ в соответствии с Рекомендациями [4], данных по величине нагрузок, при которых начинают разрушаться отдельные элементы и узлы их крепления, и с учетом того, что конструкции зданиИ взрывоопасных производств должны соответствовать повышенным требованиям взры-возащиты, для промышленных зданиИ и отдельных конструкциИ установлены эквивалентные допускаемые статические нагрузки АРст [5] (табл. 2).
Допускаемое избыточное давление в помещении АРдоп определяется с учетом условиИ работы и прочности конструкциИ, а также прочности связеИ между ними:
А^доп АРСт /Кпр ,
где АРст — допускаемая статическая нагрузка, определяемая по наиболее слабым конструкциям, ко-
торые могут оказывать влияние на взрывоустоИ-чивость сооружения; при отсутствии необходимых данных может приниматься по табл. 2 с учетом класса ответственности сооружения и раИона строительства;
Кпр — коэффициент приведения статической нагрузки, значение которого устанавливается в зависимости от класса взрывоустоИчивости сооружения и вида конструкции по табл. 3. Как известно, коэффициент приведения стати-ческоИ нагрузки (коэффициент динамичности) зависит от частотных характеристик конструкции, продолжительности взрывноИ нагрузки и ее формы. Для характерных видов нагрузок при взрывном горении ГПВС выше были получены зависимости, определяющие значения коэффициента динамичности. Установлено, что с изменением отношения ^ = 1Ъ/Т (где tв — время нарастания взрывноИ нагрузки; Т — период собственных колебаниИ конструкции) Кпр принимает максимальное значение независимо от формы нагрузки при ^ = 0,5^1,5, а при ^ >1,5 имеем Кпр ^ 1. При использовании в качестве ПК только остекления значение Кпр может быть принято равным ~1,2 [6]. Во всех остальных случаях Кпр необходимо принимать с учетом вида конструкциИ и класса взрывоустоИчивости сооружения (см. табл. 3).
В зависимости от нагрузок, при которых начинают вскрываться ПК, последние могут быть разделены на пять групп: 1-я — АРвск = 1 кПа; 2-я—АРвск = 2кПа; 3-я — АРвск = 4 кПа; 4-я — АРвск = 6 кПа; 5-я — АРвск = 10 кПа.
В табл. 4 приведена требуемая площадь легко-сбрасываемых конструкциИ (ЛСК) для объема помещения, полностью заполненного взрывоопасноИ смесью, в зависимости от класса взрывоустоИчивости сооружения, вида ПК и давления вскрытия АРвск.
Объем помещения Уп следует считать полностью заполненным горючеИ смесью Уо, если Уо > 0,17Уп. Для объема, частично заполненного горючеИ смесью,
Таблица 2. Значения допускаемых нагрузок на сооружения и конструкции
№ п/п
Тип и характеристика промышленных зданий, конструкций ЛРст, кПа, при классе ответственности сооружения по СНиП 2.01.07-85
I II III
Одноэтажные производственные здания:
а) легкого типа из сборного железобетона:
- при шаге колонн до 6 м:
без крановых нагрузок высотой:
до 10,8 м 5,0 4,7 4,5
более 10,8 м 3,5 3,3 3,1
с крановыми нагрузками высотой:
до 10,8 м 10,9 5,9 0
более 10,8 м 7,5 7,0 6,7
- при шаге колонн до 12 м:
без крановых нагрузок высотой:
до 10,8 м 3,5 3,3 3,1
более 10,8 м 2,5 2,3 2,2
с крановыми нагрузками высотой:
до 10,8 м 7,5 7,0 6,7
более 10,8 м 5,0 4,7 4,5
б) среднего типа из сборного железобетона:
- при шаге колонн до 6 м:
без крановых нагрузок высотой:
до 10,8 м 10,0 9,5 9,0
более 10,8 м 7,5 7,0 6,7
с крановыми нагрузками высотой:
до 10,8 м 15,0 14,2 13,5
более 10,8 м 12,5 11,8 11,2
- при шаге колонн до 12 м:
без крановых нагрузок высотой:
до 10,8 м 5,0 4,7 4,5
более 10,8 м 3,5 3,3 3,1
с крановыми нагрузками высотой:
до 10,8 м 10,0 9,5 9,0
более 10,8 м 7,5 7,0 6,7
в) тяжелого типа из металла:
- при шаге колонн до 6 м:
без крановых нагрузок высотой:
до 10,8 м 15,0 14,2 13,5
более 10,8 м 12,5 11,0 10,5
с крановыми нагрузками высотой:
до 10,8 м 30,0 28,5 27,0
более 10,8 м 22,5 21,3 20,0
- при шаге колонн до 12 м:
без крановых нагрузок высотой:
до 10,8 м 12,5 11,8 11,2
более 10,8 м 10,0 9,5 9,0
с крановыми нагрузками высотой:
до 10,8 м 20,0 19,0 18,0
более 10,8 м 15,0 14,2 13,5
1
Окончание табл. 2
№ п/п Тип и характеристика АРст, кПа, при классе ответственности сооружения по СНиП 2.01.07-85
I II III
2 Многоэтажные промышленные здания:
- со сборным железобетонным каркасом и самонесущими стенами с сеткой колонн:
6 х 6 м 20,0 19,0 18,0
6 х 9 м 15,0 14,2 13,5
- со сборным железобетонным каркасом и навесными панелями с сеткой колонн:
6х6м 15,0 14,2 13,5
6х9м 11,5 11,0 10,0
- рамной конструкции в двух направлениях с безбалочным перекрытием с сеткой колонн:
6х6м 25,0 23,7 22,5
6х9м 18,0 17,0 16,2
3 Кирпичные одноэтажные здания с толщиной стен:
до 51 см 10,0 9,5 9,0
до 64 см 12,5 11,0 10,5
4 Фермы, плиты, балки перекрытий и покрытий 10,0 9,5 9,0
5 Самонесущие стеновые панели, перегородки 7,5 7,1 6,7
Примечания:
1. При определении АРст не учитывалась снеговая, а также другие кратковременные нагрузки, кроме ветровой.
2. Значения АРст приведены с учетом ветровой нагрузки для III ветрового района РФ (СНиП 2.01.07-85).
3. Для остальных ветровых районов величину АРст следует принимать с коэффициентом 2, приведенным ниже: ЛРс'т = ЛРст2.
Ветровой район строительства !а I II III IV V VI VII
Коэффициент Z 0,6 0,7 0,8 1,0 1,2 1,35 1,6 1,8
необходимо требуемую площадь ЛСК привести в соответствие с фактическим объемом смеси в объеме помещения. Для этого следует определить свободный объем помещения, плотность исходной (ри) и сгоревшей (рв) смеси в целях определения степени расширения продуктов горения и найти требуемую площадь ПК по формуле
= Р' (р и/р в - 1)2/3(Ко/Кп)
тр
где ри/рв—степень расширения продуктов горения.
При использовании ПК со значениями АРвск, отличными от приведенных в табл. 4, следует соответствующие им коэффициенты К1 находить линейной интерполяцией.
Для того чтобы убедиться в том, что после вскрытия элементов ПК давление взрыва в помещении не будет превышать ЛРтах, необходимо найти коэффициент К2 по формуле
к 2 = [0,075Ртр ари/ рв]/дртах.
Из двух значений и = К2Кп2'3 в качестве расчетного значения следует принимать большее.
Эти данные, а также значения взрывных нагрузок, при которых начинают разрушаться различные виды основных строительных конструкций и здания в целом, могут быть положены в основу построения системы взрывозащиты зданий взрывоопасных производств строительными методами.
Таблица 3. Значения Кпр в зависимости от вида конструкции и класса взрывоустойчивости
Вид конструкции Кпр при классе взрывоустойчивости
I II III IV V
Плиты, балки перекрытий и покрытий, несущие и самонесущие стеновые панели, перегородки 1,1 1,15 1,2 1,25 1,3
Фермы, главные балки перекрытий и покрытий 1,15 1,2 1,25 1,3 1,4
Колонны, несущие стены 1,2 1,25 1,3 1,4 1,5
Таблица 4. Требуемая площадь ЛСК в зависимости от класса взрывоустойчивости сооружения, вида ПК и давления вскрытия
Вид элемента ПК А^ск кПа Класс взрывоустоИчивости
I II III IV V
Остекление 1 0,28/1 0,40/1 0,65/1 0,92/1 1,1 /1
2 0,18/2 0,27/2 0,44/2 0,63/2 0,74/2
4 0,13/4 0,17/4 0,29/4 0,42/4 0,50/4
6 0,1/6 0,14/6 0,26/6 0,33/6 0,39/6
10 0,07/10 0,11/10 0,17/10 0,25/10 0,29/10
Смещаемые ЛСК 1 0,28/1,3 0,40/1,4 0,65/1,6 0,92/1,7 1,1 /1,85
в стеновом ограждении массоИ 20 кг 2 0,18/2,4 0,27/2,6 0,44/2,8 0,63/3,2 0,74/4,0
4 0,13/4,0 0,17/4,6 0,29/5,0 0,42/5,4 0,50/6,2
6 0,1/6,2 0,14/6,8 0,26/7,1 0,33/8,0 0,39/9,6
10 0,07/10,2 0,11/11,4 0,17/12,0 0,25/12,6 0,29/13,2
Смещаемые ЛСК 1 0,28/1,5 0,40/1,7 0,65/2,0 0,92/2,3 1,1 /2,6
в покрытии массоИ 20 кг 2 0,18/2,6 0,27/3,0 0,44/3,4 0,63/3,6 0,74/4,2
4 0,13/4,6 0,17/5,4 0,29/6,0 0,42/6,2 0,50/6,5
6 0,1/6,8 0,14/7,8 0,26/8,1 0,33/8,4 0,39/9,9
10 0,07/11,2 0,11/12,2 0,17/13,0 0,25/13,2 0,29/14,0
Поворотные ЛСК 1 0,28/1,4 0,40/1,6 0,65/1,8 0,92/2,0 1,1 /2,2
с вертикальным шар- 2 0,18/2,5 0,27/2,9 0,44/3,1 0,63/3,5 0,74/3,8
ниром в стеновом ограждении массоИ 20 кг 4 0,13/4,5 0,17/5,2 0,29/5,4 0,42/5,6 0,50/5,9
6 0,1/6,6 0,14/7,5 0,26/7,9 0,33/8,2 0,39/8,6
10 0,07/10,6 0,11/12,0 0,17/12,8 0,25/13,1 0,29/13,8
Примечания:
1. Над чертоИ приведены значения коэффициента, которыИ характеризует требуемую площадь ЛСК при вскрытии, К1 = Гтр Квск /Уп23 при Квск = 1, а под чертоИ — значения АРтах при Уп = 1000 м3.
2. Значения К1 и АРтах соответствуют коэффициенту интенсификации а = 2.
3. Коэффициент интенсификации аф принимается по табл. 5 в зависимости от степени взрывоопасности вещества, объема помещения, заполненного оборудованием и строительными конструкциями при расстоянии между последними не более 2,5 м.
Таблица 5. Значения коэффициента аф в зависимости от отношения объема помещения, занятого оборудованием и конструкциями, к свободному объему помещения
Степень взрыво- аф при отношении объема, занятого оборудованием и конструкциями, к свободному объему помещения, %
опасности вещества 5 10 15 20 30
1 2 2 2 2,5 3
2 2 2 2,5 3 4
3 2 2,5 3 4 5
4 2,5 3 4 5 6
5 3 4 5 6 7
Примечания:
1. При расстоянии между оборудованием и конструкциями внутри помещения более 2,5 м значение аф следует принимать равным 2. 2. Если коэффициент аф отличается от 2, то значение К1, принятое по табл. 4, необходимо умножить на аф/2.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. МольковВ. В., НекрасовВ. П. Динамика сгорания газа в постоянном объеме при наличии истечения // ФГВ. — 1981.—Т. 18, № 4. — С. 17-24.
2. Бейкер У., Кокс П., Уэстайн П., Кулеш Дж., Стрелоу Р. Взрывные явления. Оценка и последствия. — В 2 кн. / Под ред. Я. Б. Зельдовича, Б. Е. Гельфанда / Перевод с англ. —М.: Мир, 1986. — Кн. 1 —319 с.
3. Стрельчук Н. А., Орлов Г. Г. Защита зданий взрывоопасных производств от нагрузок, возникающих при взрывном горении газовоздушных смесей (ГВС) // Динамический расчет сооружений на специальные воздействия. Справочник проектировщика. — М. : Стройиздат, 1981.
4. Попов Н. Н., Расторгуев С. Б. Рекомендации по расчету и проектированию одноэтажных и многоэтажных производственных зданий с железобетонным каркасом на действие внутренних и внешних взрывных нагрузок / Научно-технический отчет МИСИ им. В. В. Куйбышева, гос. рег. № 809898. —М., 1981.
5. Попов H.H., Расторгуев С. Б. Разработка метода расчета многоэтажных производственных зданий на действие нагрузки от взрывов газа и пыли / Научно-технический отчет МИСИ им. В. В. Куйбышева, гос. рег. № 809887. — М., 1980.
6. Пилюгин ЛП.Рекомендации по проектированию предохранительных (легкосбрасываемых) конструкций сооружений взрывоопасных производств. — М.: МИСИ им. В. В. Куйбышева, 1984.
Материал поступил в редакцию 21 сентября 2014 г.
English
OPTIMIZATION OF REQUIREMENTS TO CONSTRUCTIVE
AND SPACE-PLANNING DECISIONS WHEN DESIGNING BUILDINGS
AND CONSTRUCTIONS FOR EXPLOSIVE PRODUCTIONS
ORLOV G. G., Doctor of Technical Sciences, Professor of Department of Complex Safety in Construction, Moscow State University of Civil Engineering (Yaroslavskoye Shosse, 26, Moscow, 129337, Russian Federation; e-mail address: ICA_kbs@mgsu.ru)
KOROL'CHENKO D. A., Candidate of Technical Sciences, Head of Department of Complex Safety in Construction, Moscow State University of Civil Engineering (Yaroslavskoye Shosse, 26, Moscow, 129337, Russian Federation; e-mail address: ICA_kbs@mgsu.ru)
LYAPIN A. V., Candidate of Technical Sciences, Director of Research Institute "Consultation and Engineering", Moscow State University of Civil Engineering (Yaroslavskoye Shosse, 26, Moscow, 129337, Russian Federation)
ABSTRACT
It is shown that the main idea of protection of buildings and constructions in case of gas mixtures indoors explosion consists in ensuring of durability and stability of bearing structures when opening special safety structure in cladding within permissible loads. The method of determination of value and nature of explosive loads arising in case of application in a cladding of premises of various safety structures located both in a covering and in a wall cladding is presented. The equations systems allowing to analyze influence of numerous parameters on a value of arising load and to establish their optimum ratio are given.
Keywords: explosive productions, accidental explosions, combustible mixtures, safety structures, explosive loads, explosion stability.
REFERENCES
1. Molkov V. V., Nekrasov V. P. Dinamika sgoraniya gaza v postoyannom obyeme pri nalichii isteche-niya [Dynamics of gas combustion in a constant volume in the presence of outflow]. Fizika goreniya i vzryva —Physics of Combustion and Explosion, 1981, vol. 18, no. 4, pp. 17-24.
2. Baker W. E., Cox P. A., Westine P. S., Kulesz J. J., Strehlow R. A. Explosion hazards and evaluation. Oxford-New York, Elsevier Scientific Publishing Company. Amsterdam, 1983 (Russ. ed.: Baker W. E., Cox P. A., Westine P. S., Kulesz J. J., Strehlow R. A.Vzryvnyye yavleniya. Otsenka i posledstviya. V2 knigakh. Kniga 1. Moscow, Mir Publ., 1986. 319 p.).
3. Strelchuk N. A., Orlov G. G. Zashchita zdaniy vzryvoopasnykh proizvodstv ot nagruzok, voznika-yushchikh pri vzryvnom gorenii gazovozdushnykh smesey (GVS) [Defence of explosive production buildings against the loadings arising during explosive burning of gas-air mixtures (GAM)]. Dinami-cheskiy raschet sooruzheniy na spetsialnyye vozdeystviya. Spravochnikproektirovshchika [Dynamic calculation of constructions on special influences. Reference book of designer]. Moscow, Stroyizdat, 1981.
4. Popov N. N., Rastorguyev B. S. Rekomendatsii po raschetu i proektirovaniyu odnoetazhnykh i mnogo-etazhnykh proizvodstvennykh zdaniy s zhelezobetonnym karkasom na deystviy vnutrennikh i vnesh-nikh vzryvnykh nagruzok [Recommendations on calculation and design of one-storey and multystorey production buildings with reinforced-concrete frame on action of internal and external explosive loads]. Nauchno-tekhnicheskiy otchet MISIim. V. V. Kuybysheva [Scientific and technical report of V. V.Kuibyshev Moscow Construction Engineering Institute]. State reg. No. 809898. Moscow, 1981.
5. Popov N. N., Rastorguyev B. S. Razrabotka metoda rascheta mnogoetazhnykh proizvodstvennykh zdaniy na deystviy nagruzki ot vzryvov gaza i pyli [Development of a calculation method of multystorey production buildings on influence of loads from gas and dust explosions]. Nauchno-tekhnicheskiy otchet MISIim. V. V. Kuybysheva [Scientific and technical report of V. V. Kuibyshev Moscow Construction Engineering Institute]. State reg. No. 809887. Moscow, 1980.
6. Pilyugin L. P. Rekomendatsii po proektirovaniyu predokhranitelnykh (legkosbrasyvayemykh) konstruktsiy sooruzheniy vzryvoopasnykh proizvodstv [Recommendations on design of the safety (easy detachable) structures of explosive production constructions]. Moscow, V. V. Kuybyshev Moscow Construction Engineering Institute Publ., 1984.
Издательство «П0ЖНАУКА»
Представляет книгу
ОГНЕТУШИТЕЛИ. УСТРОЙСТВО. ВЫБОР. ПРИМЕНЕНИЕ
Д. А. Корольченко, В. Ю. Громовой
В учебном пособии приведены классификация огнетушителей и конструкции основных их типов, средства тушения, используемые для зарядки огнетушителей, виды огнетушителей и правила их применения для ликвидации загораний различных веществ, рекомендации по расчету необходимого количества огнетушителей для разных объектов, по их размещению, хранению и техническому обслуживанию.
Рекомендации, содержащиеся в книге, разработаны на основе современных нормативных документов, регламентирующих конструкцию, условия применения, правила эксплуатации и технического обслуживания огнетушителей.
Учебное пособие рассчитано на широкий круг читателей: инженерно-технических работников предприятий и организаций, ответственных за оснащение объектов огнетушителями, поддержание их в работоспособном состоянии и своевременную перезарядку; преподавателей курсов пожарно-технического минимума и дисциплины "Основы безопасности жизнедеятельности" в средних и высших учебных заведениях; частных лиц, выбирающих огнетушитель для обеспечения безопасности квартиры, дачи или автомобиля.
121352, г. Москва, а/я 43; тел./факс: (495) 228-09-03; e-mail: mail@firepress.ru; www.firepress.ru
