Оптимизация состава шихты механически легированных порошков для газотермических покрытий Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

УДК 669.017

Ф. Г. Ловшенко, Г. Ф. Ловшенко, З. М. Ловшенко, А. С. Федосенко

ОПТИМИЗАЦИЯ СОСТАВА ШИХТЫ МЕХАНИЧЕСКИ ЛЕГИРОВАННЫХ ПОРОШКОВ ДЛЯ ГАЗОТЕРМИЧЕСКИХ ПОКРЫТИЙ

UDC 669.017

F. G. Lovshenko, G. F. Lovshenko, Z. M. Lovshenko, A. S. Fedosenko

OPTIMIZING THE MIXTURE COMPOSITION OF MECHANICALLY ALLOYED POWDERS USED FOR GAS-THERMAL COATINGS

Аннотация

Представлены результаты исследований влияния состава шихты для механического легирования порошков, применяемых при газотермическом нанесении покрытий различного функционального назначения, обладающих высокой износоустойчивостью, жаропрочностью и коррозионной стойкостью.

Ключевые слова:

порошки, композиционные материалы, реакционное механическое легирование, состав, газотермические покрытия, износостойкость, жаропрочность, шихта.

Abstract

The paper presents research findings on the effects of mixture composition in mechanical alloying of powders used for gas-thermal coatings for various functional applications, which are characterized by high wear, heat and corrosion resistance.

Key words:

powders, composite materials, reactive mechanical alloying, composition, gas-thermal coatings, wear resistance, heat resistance, mixture.

Введение

Ряд технически значимых деталей, определяющих долговечность машин и механизмов, работают в условиях интенсивного изнашивания и воздействия различных агрессивных сред. Упрочнение и восстановление их является важной научно-технической задачей. Для этой цели получили широкое применение термическая обработка и нанесение покрытий гальваническими, химическими, химико-термическими методами, а также газотермическим напылением. Последний метод имеет ряд преимуществ экономического и технологического плана: обеспечивает высокую производительность, характеризуется

относительно небольшой трудоемкостью и не вызывает существенной деформации основы; позволяет проводить восстановление и ремонт изношенных деталей различной формы, обрабатывать как всю деталь, так и ее отдельные участки. Газотермические способы обеспечивают получение покрытий, обладающих специальными свойствами -износостойкостью, жаростойкостью, коррозионной стойкостью, и позволяют решить ряд проблем машиностроительной отрасли. Из газотермических способов, включающих детонационный, электродуговой, газопламенный, плазменный, два последних отличаются высокой производительностью и хорошим качеством покрытий. Достоинством их

Ловшенко Ф . Г., Ловшенко Г. Ф., Ловшенко З. М., Федосенко А. С., 2013

является также возможность регулирования в процессе напыления состава материала и структуры, что позволяет дополнительно повысить физико-механические свойства покрытий.

Для широкого промышленного применения газопламенного и плазменного способов наряду с созданием и внедрением высокопроизводительного автоматизированного оборудования и новых технологических процессов актуальными являются вопросы разработки и освоения низкозатратных, экологически безопасных, высокоэффективных, простых и универсальных технологий производства новых порошковых материалов, обладающих необходимым комплексом физико-механических свойств.

В последнее время для производства композиционных порошков различного состава находит применение реакционное механическое легирование, основанное на обработке шихты, состоящей из дешевых промышленно выпускаемых порошков, в энергонапряженных мельницах - механореакто-рах, при которой протекают механически активируемые структурные и фазовые превращения, вызывающие формирование материалов с субмикрокристаллической структурой основы, характеризующейся высокоразвитой поверхностью границ зерен и субзерен, стабилизированной наноразмерными включениями механически синтезированных упрочняющих фаз, что обеспечивает высокий упрочняющий эффект, сохраняющийся практически до температуры плавления основы.

Механически легированные порошки независимо от их состава являются композиционными материалами; имеют однородное распределение элементов, нанокристаллический тип структуры с размером зерен основы менее 100 нм, состоящих из субзерен величиной менее 50 нм, стабилизированной дисперсными включениями упрочняющих фаз. Они обладают комплексным упрочнением, сочетающим твердо-

растворное, дисперсионное, зерногра-ничное и дисперсное при решающей роли двух последних, и являются неравновесными системами, в которых наряду с равновесными фазами существуют промежуточные соединения и исходные легирующие компоненты. Фазовый состав порошков достигает равновесного состояния после термического воздействия при температурах выше 0,5Тпл. основы. При этом они сохраняют наноразмерный тип структуры, являются жаропрочными, по твердости в интервале температур 20...1000 °С существенно превосходят аналоги и перспективны в качестве материалов для газотермических износостойких покрытий различного фунцио-нального назначения.

В работе представлены результаты по оптимизации состава шихты, ряда перспективных композиций на основе железа, обеспечивающих получение порошков для газотермических покрытий различного функционального назначения, являющихся износостойкими и жаропрочными.

Методика исследования

Получение порошковых материалов основывалось на оптимальных значениях технологических параметров процесса механического легирования в энергонапряженной вибромельнице, обеспечивающих максимальную твердость композиционных порошков для конструкционных материалов [1] и газотермических покрытий. Независимо от состава они находятся в пределах: ускорение рабочих тел - 135.145 м-с"2; отношение объемов рабочих тел и шихты - 10. 12; степень заполнения помольной камеры рабочими телами -75.80 %; время обработки в механоре-акторе - 8.10 ч.

Нанесение покрытий осуществлялось на следующих режимах: сила тока -240.250 А; напряжение - 190.200 В; мощность - 45.49 кВт; дистанция напыления - 250.300 мм; диаметр трубки -

3,1.. .3,3 мм; расстояние от среза сопла до выходного отверстия - 4.5 мм.

В качестве параметров, определяющих оптимальный состав шихты для механически легированных порошков, выбраны твердость НУ и относительная износостойкость 1отн покрытий, полученных из них. Оптимизация проходила в два этапа. На первом этапе методом однофакторного эксперимента определялось оптимальное содержание легирующих компонентов в исходной шихте, на втором - с применением центрального композиционного ортогонального планирования второго порядка математически описывалась область оптимума. При этом результаты первого этапа исследования использовались для установления граничных значений факторов. Определение фазового состава и структуры покрытий, полученных из порошков оптимального состава, проводилось с примененением стандартных

Следует отметить, что законченные и систематизированные результаты исследований, направленные на создание технологии производства, установление закономерностей формирования фазового состава структуры и свойств механически легированных композиционных порошков на основе нижеприведенных систем и получение газотермических покрытий из них, кроме сведений, представленных в [1-5], отсутствуют.

методик рентгеноструктурного, металлографического и электронно-микроскопического анализа.

Базовые композиции на основе железа представляли собой системы порошков: 1) «Fe-Al» (ЖА); 2) «Fe-Al-Fe203» (ЖА-ДУ); 3) «Fe-Cr-C» (Х6); 4) «Fe-Cr-Ni-Al-MoO3» (15Х18Н10Т-ДУ); 5) «Fe-Cr-Ni» (15Х2Н4). Предполагалось, что они обеспечат получение композиционных порошков для газотермических износостойких жаропрочных покрытий следующего функционального назначения: для упрочнения инструмента и конструкционных изделий, работающих при больших нагрузках в условиях интенсивного износа (Х6, ЖА, ЖА-ДУ); коррозионно-стойких (15Х18Н10Т-ДУ, ЖА, ЖА-ДУ); для восстановления конструкционных изделий общего назначения (15Х2Н4). Состав базовых композиций и их обозначение (марка) соответствуют приведенным в табл. 1.

При определении влияния на параметры оптимизации содержания в исходной шихте легирующих компонентов независимыми переменными являлись: 1) «Бе-А1» - алюминий и стеариновая кислота; 2) «Ее-А1-Ре2О3» - алюминий и оксид железа (Те2О3); 3) «Бе-Сг-С» -ПХ30 и белый чугун; 4) «Бе-Сг-№-А1-Мо03» - алюминий и оксид молибдена (Мо03); 5) «Бе-Сг-М-С» (15Х2Н4) -хром и углерод. Результаты исследования представлены на рис. 1.5.

Табл. 1. Состав исследуемых композиций

Содержание компонентов, % Химический состав, % Аналог

26 % БЧ; 20 % ПХ30; Ж2М2 (ост.) 1 % С, 6 % Сг, 0,45 % О, Бе (ост.) Х6

6,6 % ПХ30; 4 % ПНК-ОНТ2; ПЖ2М2 (ост.) 0,15 % С; 0,45 % О; 2 % Сг, 4 % N1, Бе (ост.) 15Х2Н4

59 % ПХ30; 10 % ПНК-ОНТ2; 0,5 % Т1; 1% ПА4; 1,4 % МоО3; ПЖ2М2 (ост.) 0,15 % С; 0,9 % О; 18 % Сг; 10 % N1; 0,9 % Мо; 1 % А1; Бе (ост.) 15Х18Н10-ДУ

30 % ПА4; 0,3 % С17Н35СООН; ПЖ2М2 (ост.) 0,4 % С; 0,45 % О; 30 % А1; Бе (ост.) ЖА

30 % ПА4; 0,3 % С17Н35СООН; 7,8 %; Ре203; ПЖ2М2 (ост.) 0,4 % С; 2,8 % О; 30 % А1; Бе (ост.) ЖА-ДУ

Результаты исследований

В системах «Ее-А1» и «Ее-А1-Ре2О3» (см. рис. 1 и 2) возрастание износостойкости покрытий с повышением содержания в исходной шихте алюминия и стеариновой кислоты обусловлено увеличением в структуре количества интерме-таллидов Бе3А1, БеА1, а также мартенсита и степени его пересыщения. В компози-

ции «Ее-А1-Ре2О3» имеет место дополнительное упрочнение наноразмерными включениями оксида алюминия А1203, образующимися в результате механически и термически активируемых окислительно-восстановительных реакций между алюминием и оксидом железа, протекающих при получении композиционных порошков и нанесении покрытий из них.

а)

б)

Рис. 1. Влияние содержания в шихте алюминия (а) и стеариновой кислоты (б) на относительную износостойкость покрытий из механически легированных порошков системы «Ре-А1»: а - 0,20 % С17Н35СООН; б - 20 % А1

а)

б)

Рис. 2. Влияние содержания в шихте алюминия (а) и оксида железа (б) на относительную износостойкость покрытий из механически легированных порошков системы «Ре-А1-Бе2О3»: а - 4 % Бе2о3; б - 20 % А1

В системе «Ее-Сг-С» увеличение в исходной шихте количества белого чугуна и железохромового сплава ПХ30 (поставщиков углерода и хрома), соответственно, приводит к росту твердости и износостойкости покрытий, получаемых из механически легированных композиционных порошков (см. рис. 3). Это обусловлено повышением концентрации углерода и хрома в мартенсите, являющегося основой структуры покрытия, и увеличением содержания в ней наноразмерных включений синтезированных в процессе реализации технологии карбидов хрома, вызывающих дисперсное упрочнение.

Увеличение содержания алюминия и оксида молибдена в исходной шихте при производстве порошков системы «Ее-Сг-№-А1-Мо03» для напыления коррозионно-стойкого жаропрочного покрытия типа 15Х18Н10-ДУ приводит к росту его твердости и относи-

тельной износостойкости (см. рис. 4). Это объясняется тем, что в процессе реакционного механического легирования и последующего плазменного напыления покрытия происходит механически и термически активируемое взаимодействие между компонентами шихты, приводящее к образованию нанораз-мерных фаз, например, оксида алюминия, способных эффективно упрочнять и стабилизировать структуру материала, препятствуя протеканию рекристалли-зационных процессов.

Повышение содержания углерода и хрома в исходной шихте при изготовлении механически легированных порошков для напыления конструкционных покрытий системы «Ее-Сг-№-С» (15Х2Н4) приводит к увеличению их твердости и относительной износостойкости (см. рис. 5), обусловленному ростом количества карбидов и мартенсита и степени легированности последнего.

а)

б)

Рис. 3. Влияние содержания в шихте порошков белого чугуна (БЧ) (а) и железохромового сплава ПХ30 (б) на твердость и относительную износостойкость покрытий из механически легированных порошков системы «Бе-Сг-С»: а - 20 % ПХ30; б - 35 % белого чугуна

а)

1»тн НУ

1,30 105 0,80 0,55 0,30

780

580

0,5 1

Содержание А1 —

> Г

Н V

1,5

б)

и ну

1,75г 720

1,50

1,25

1,00

- 670

" 620

570

0,751 520

НУ

'отн

1 2

Содержание Мо03 -

Рис. 4. Влияние содержания в шихте алюминия (а) и МоО3 (б) на твердость и относительную износостойкость покрытий из механически легированных порошков системы «Ре-Сг-№-А1-Мо03»:

а - 2 % МоО3; б - 1 % алюминия

а)

б)

и НУ

1,75 1,50 1,25 1,00

г 770

- 670

570

470

0,75 ^ зуо

0

НУ

^отн

1 1

Содержание Сг

Рис. 5. Влияние содержания в шихте углерода (а) и хрома (б) на твердость и относительную износостойкость покрытий из механически легированных порошков системы «Ре-Сг-№-С»: а - 2 % Сг;

б - 0,3 % С

Описание области оптимума состава шихты для механически легированных порошков на основе железа

Описание области оптимума направлено на установление совместного влияния компонентов шихты на свойства покрытий. Для решения этой задачи реализован центральный композиционный ортогональный план второго порядка.

Композиции «Ее-А1», «Ее-А1-Ре2О3». В системе «Ее-А1» независимым фактором являлось содержание в исходной шихте алюминия (Х1) и стеариновой кислоты (х2); в системе «Ее-А1-Ее2О3» -алюминия (хх) и оксида железа Ре2О3 (х 2). Матрицы планирования, результаты экспериментов и статистической обработки экспериментальных данных при описании области оптимума для системы приведены в табл. 2.5.

Табл. 2. Матрица планирования и результаты эксперимента при оптимизации состава механически легированных порошков системы «Fe-Al» из шихты «ПЖ2М2-ПА4-ПАВ»

Фактор Параметр оптимизации

Характеристика основной

Фиктивная Al, % ПАВ, %

Основной уровень Интервал варьирования (I) Верхний уровень Нижний уровень переменная 20 10 30 10 0,20 0,10 0,30 0,10 производный Относительная износостойкость

Код Хо Х1 Х2 Х1Х2 1 1 х J=X12 - 2/3 1 х 2 =х22 - 2/3 экперимент. расчет.

Опыты

1(10) +1 -1 1 +1 + 1/3 +1/3 0,35 0,32

2(11) +1 -1 +1 -1 + 1/3 +1/3 0,65 0,66

3(12) +1 +1 +1 +1 +1/3 +1/3 1,45 1,50

4(13) +1 +1 -1 -1 +1/3 +1/3 0,80 0,80

5(14) +1 +1 0 0 +1/3 -2/3 1,25 1,21

6(15) +1 -1 0 0 +1/3 -2/3 0,50 0,55

7(16) +1 0 +1 0 -2/3 +1/3 1,25 1,21

8(17) +1 0 -1 0 -2/3 +1/3 0,65 0,69

9(18) +1 0 0 0 -2/3 -2/3 1,00 1,01

Табл. 3. Результаты статистической обработки экспериментальных данных при описании области оптимума

Параметр Результат статистической обработки

W b0 b1 b2 b12 bu b22 Ab0' Ab0

1отн 0,88 1,01 0,33 0,26 0,09 -0,13 -0,06 ±0,023 ± 0,1

Продолжение табл. 3

Параметр Результат статистической обработки

Abi Abij Abii Sy2 S 2 f1 f2 F0,05р", T? табл F0,05

1отн ± 0,03 ± 0,04 ± 0,06 0,0026 0,0024 9 3 1,0 3,9

Табл. 4. Матрица планирования и результаты эксперимента при оптимизации состава механически легированных порошков системы «Ре-А1-Ре2О3» из шихты «ПЖ2М2-ПА4-Ре2О3-0,30 % ПАВ»

Фактор Параметр оптимизации

Характеристика основной

Фиктивная Al, % Fe203, % Относительная износостойкость

Основной уровень Интервал варьирования (I) Верхний уровень Нижний уровень переменная 20 10 30 10 4 4 8 0 производный

Код Х0 Х1 Х2 Х1Х2 1 ■> Х 1=Х12 - 2/3 1 ■> Х 2=Х22 - 2/3 экпери-мент. расчет.

Опыты

1(10) +1 -1 -1 +1 +1/3 +1/3 0,45 0,43

2(11) +1 -1 +1 -1 +1/3 +1/3 0,95 0,97

3(12) +1 +1 +1 +1 +1/3 +1/3 1,35 1,35

4(13) +1 + 1 -1 -1 +1/3 +1/3 0,75 0,81

5(14) +1 +1 0 0 +1/3 -2/3 1,20 1,18

6(15) +1 -1 0 0 +1/3 -2/3 0,80 0,85

7(16) +1 0 +1 0 -2/3 +1/3 1,20 1,19

8(17) +1 0 -1 0 -2/3 +1/3 0,65 0,65

9(18) +1 0 0 0 -2/3 -2/3 1,00 1,02

Табл. 5. Результаты статистической обработки экспериментальных данных при описании области оптимума

Параметр Результат статистической обработки

W b0 b1 b2 b12 bu b22 Ab0' Ab0

!отн 0,93 1,02 0,19 0,27 0,01 -0,03 -0,10 ±0,03 ± 0,11

Продолжение табл. 5

Параметр Результат статистической обработки

Abi Abij Abii Sy2 S 2 S¡ffl f1 f2 F0,05расч T? табл F 0,05

!отн ± 0,03 ± 0,04 ± 0,06 0,0030 0,0021 9 5 0,7 5,2

В результате статистической обработки экспериментальных данных получены математические модели, адекватно представляющие результаты экспериментов. Установленные зависимости имеют следующий вид:

- система «Fe-Al»

1отн = 1,01 + 0,33 Х1 +0,26 Х2 + + 0,09 xi Х2 - 0,13 xi - 0,06 Х22; (1)

- система «Fe-Al-Fe203»

1отн = 1,02 + 0,19 х1 + + 0,27 Х2 - 0,10 Х22. (2)

Графическая интерпретация полученных моделей представлена на рис. 6.

Проанализировав результаты, можно сделать вывод, что в исследованном интервале изменения факторов наибольшую износостойкость имеют покрытия из механически легированных композиций, полученных из шихты с максимальным содержанием легирующих компонентов. Дополнительно проведенные исследования показали, что дальнейшее увеличение их содержания создает технологические проблемы как на стадии производства порошка, так и при нанесении покрытия.

а)

б)

1,4

Ir

1,2

1,0

0,8

0,6

0,4 30

0,10

Рис. 6. Зависимость относительной износостойкости покрытий из механически легированных композиций систем «Fe-Al» (а) и «Fe-Al-Fe203» (б) от содержания легирующих компонентов в исходной шихте

Композиция «Ре—Сг—С». Матрица планирования и результаты эксперимента для покрытия, полученного из порошка системы «Бе-белый чугун-

ПХ30», приведены в табл. 6. В роли факторов выступало количество белого чугуна и порошка ПХ30, вводимых в исходную шихту.

Табл. 6. Матрица планирования и результаты эксперимента при оптимизации состава покрытий из механически легированных композиций системы «Бе-белый чугун-ПХ30»

Характеристика Фиктивная переменная Фактор Параметр оптимизации

основной производный Твердость HV Относительная износостойкость

БЧ, % ПХ30, %

Основной уровень Интервал варьирования (I) Верхний уровень Нижний уровень 35 10 45 25 20 10 30 10

Код хо х1 х2 х1х2 х = х12 - 2/3 1 2 х 2 = х22 - 2/3 ИУзкп. Н^расч. экпери-мент. расчет.

Опыты

1(10) +1 -1 -1 +1 +1/3 +1/3 520 517 0,46 0,46

2(11) +1 -1 +1 -1 +1/3 +1/3 740 737 1,45 1,50

3(12) +1 +1 +1 +1 +1/3 +1/3 910 911 1,25 1,24

4(13) +1 + 1 -1 -1 +1/3 +1/3 690 691 1,10 1,08

5(14) +1 + 1 0 0 +1/3 -2/3 760 757 1,05 1,03

6(15) +1 -1 0 0 +1/3 -2/3 580 583 0,95 0,85

7(16) +1 0 +1 0 -2/3 +1/3 790 791 1,60 1,50

8(17) +1 0 -1 0 -2/3 +1/3 570 571 0,90 0,90

9Ц8) +1 0 0 0 -2/3 -2/3 640 637 1,00 1,07

Статистическая обработка экспериментальных данных (табл. 7) позволила получить математические модели, адекватно представляющие результаты экспериментов:

- твердость покрытия

НУ = 637 + 87х1 + 110х2 +

+ 33х12 + 44х22; (3)

- относительная износостойкость

1отн = 1,07 + 0,09х1 + 0,31х2 -

- 0,21х1х2 - 0,13х12 + 0,13х22. (4)

Графическая интерпретация полученных моделей представлена на рис. 7.

Табл. 7. Результаты статистической обработки экспериментальных данных при описании области оптимума

Параметр Результат статистической обработки

V Ь0 Ь1 Ь2 Ь12 ЬЦ Ь22 АЬ0' АЬ0

НУ 688 637 87 110 0 33 44 ± 5 ± 19

1отн 1,07 1,07 0,09 0,31 -0,21 -0,13 0,13 - ± 0,05

Продолжение табл. 7

Параметр Результат статистической обработки

АЬ1 АЬу АЬЙ Чу2 Ч 2 £2 Р0,05расч т^ табл Г0,05

НУ ± 6 ± 8 ± 11 91 25 9 4 0,27 -

1отн ± 0,06 ± 0,07 ± 0,10 0,0089 0,0190 9 3 2,1 3,9

а)

б)

\

НУ

!

ПХ30

ПХ30

БЧ

Рис. 7. Зависимость твердости (а) и относительной износостойкости (б) покрытий из порошка типа Х6 от количества белого чугуна и порошка ПХ30 в исходной шихте

отн

Выводы

основу, имеющую высокоразвитую границу зерен и субзерен, служат синтезированные в процессе производства порошков и напыления покрытия, нано-размерные включения карбидов, интер-металлидов и оксидов.

1. Существенное увеличение стойкости против износа (более чем в 1,6 раза) обусловлено особенностями структуры и фазового состава покрытий, определяющими их свойства; независимо от состава покрытия, полученные из механически легированных порошков, наследуют суб/микрокристал-лический тип структуры последних. Основой покрытий типов Х6 и 15Х2Н4 является мартенсит, Х18Н10 ДУ - аусте-нит с включениями мартенсита. Фазами, стабилизирующими и упрочняющими

2. Разработанные покрытия имеют комплексное упрочнение, сочетающее твердорастворное, зернограничное, дисперсионное и дисперсное и определяющее их высокую износостойкость и жаропрочность в широком интервале температур, верхнее значение которых превышает 0,7 Тпл основы.

пл основы-

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Ловшенко, Г. Ф. Наноструктурные механически легированные материалы на основе металлов : монография / Г. Ф. Ловшенко, Ф. Г. Ловшенко Б. Б. Хина ; под ред. д-ра техн. наук, проф. Ф. Г. Ловшенко . - Могилев : Белорус.-Рос. ун-т, 2008. - 679 с. : ил.

2. Ловшенко, Ф. Г. Формирование фазового состава, структуры и свойств механически легированных композиционных порошков на основе системы «железо-алюминий» и покрытий из них / Ф. Г. Ловшенко, Г. Ф. Ловшенко, А. С. Федосенко // Вестн. Белорус.-Рос. ун-та. - 2012. - № 1. - С. 36-49.

3. Ловшенко, Ф. Г. Композиционные механически легированные наноструктурные порошки на основе железа для газотермического напыления покрытий / Ф. Г. Ловшенко, Г. Ф. Ловшенко // Современные методы и технологии создания и обработки материалов : материалы V Междунар. науч.-техн. конф., Минск, 15-17 сент. 2010 г. : в 3 кн. - Минск : ФТИ НАН Беларуси, 2010. - Кн. 1. - С. 153-166.

4. Ловшенко, Ф. Г. Формирование фазового состава, структуры и свойств механически легированных стальных порошков и газопламенных покрытий из них / Ф. Г. Ловшенко, Г. Ф. Ловшенко, З. М. Ловшенко // Композиционные материалы в промышленности : материалы 31-й Междунар. конф., 6-10 июня. - Ялта, 2011. - С. 191-195.

5. Ловшенко, Ф. Г. Оптимизация состава композиционных механически легированных наност-руктурных порошков на основе железа для газотермического напыления покрытий / Ф. Г. Ловшенко, Г. Ф. Ловшенко, З. М. Ловшенко // Композиционные материалы в промышленности : материалы 30-й Юбилейной междунар. конф., 7-11 июня. - Ялта, 2010. - С. 344-349.

Федор Григорьевич Ловшенко, д-р техн. наук, проф., Белорусско-Российский университет. Тел.: +375-296-25-21-26.

Григорий Федорович Ловшенко, д-р техн. наук, проф., Белорусский национальный технический университет. E-mail: Greg-lovshenko@mail.ru.

Зинаида Михайловна Ловшенко, канд. техн. наук, доц., Белорусско-Российский университет. Алексей Сергеевич Федосенко, лаборант, Белорусско-Российский университет.

Fedor Grigoryevich Lovshenko, DSc (Engineering), Prof., Belarusian-Russian University. Tel.: +375-296-25-21- 26.

Grigory Fedorovich Lovshenko, DSc (Engineering), Prof., Belarusian National Technical University. E-mail: Greg-lovshenko@mail.ru.

Zinaida Mikhailovna Lovshenko, PhD (Engineering), Associate Prof., Belarusian-Russian University. Aleksey Sergeyevich Fedosenko, laboratory assistant, Belarusian-Russian University.

Статья сдана в редакцию 27 марта 2013 года