ОПТИМИЗАЦИЯ КОНСТРУКЦИИ МЕТАЛЛОГИДРИДНЫХ ТЕРМОИНТЕРФЕЙСОВ НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

J>

УДК 621.389:536.21

ОПТИМИЗАЦИЯ КОНСТРУКЦИИ МЕТАЛЛОГИДРИДНЫХ ТЕРМОИНТЕРФЕЙСОВ НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ

OPTIMIZATION OF THE DESIGN OF THERMAL INTERFACE MATERIALS BASED ON MATHEMATICAL MODELING OF THERMAL PROCESSES

© Кондратенко Владимир Степанович

Vladimir S. Kondratenko доктор технических наук, профессор, академик Европейской академии наук, Почётный работник науки и техники РФ, Почётный работник образования РФ, заведующий кафедрой оптических и биотехнических систем и технологий, Российский технологический университет (г. Москва).

DSc (Technical), Professor, Academician of the European Academy of Sciences, Honorary worker of science and technology of the Russian Federation, Honorary worker of education of the Russian Federation, Head of the Department of optical and biotechnical systems and technologies, Russian technological University (Moscow).

H vsk1950@mail.ru

© Кадомкин Виктор Викторович

Viktor V. Kadomkin

кандидат технических наук, доцент, Почётный работник высшего профессионального образования РФ, доцент кафедры «Защита информации», Российский технологический университет (г. Москва).

PhD(Technical), Associate Professor, Honorary worker of higher professional education of the Russian Federation, Associate Professor of the Department «Information Security», Russian technological University (Moscow).

И vvkadomkin@yandex.ru

© Сагателян Гайк Рафаэлович

G. Saghatelyan

доктор технических наук, профессор, Московский государственный технический университет имени Н. Э. Баумана (г. Москва)

DSc (Technical), Professor, Bauman Moscow State Technical University (Moscow).

H h_sagatelyan@mail.ru

© Высоканов Андрей Александрович

A. Vysokanov

заместитель начальника отдела, АО «Московский завод «Сапфир»(г. Москва). deputy Head of Department, JSC "Moscow Plant "Sapphire" (Moscow).

H maectpo_777@mail.ru

■^mi

SISK^ '

© Чесалин Даниил Артёмович

D. Chesalin

магистрант, Российский технологический университет (г. Москва). master's student, Russian technological University (Moscow). H tigerl208@mail.ru

Аннотация. Рассмотрена математическая модель тепловых процессов в металло-гибридных термоинтерфейсах при различной конфигурации металлических каркасов, позволяющая оптимизировать конструкцию МГТИ и оценить влияние их отдельных параметров на термическое сопротивление и эффективный коэффициент теплопроводности металлоги-дридных термоинтерфейсов рассмотренной конструкции и обеспечить прогнозирование свойства термоинтерфейсов при проектировании теплонапряженныхприборов и устройств.

Ключевые слова: термоинтерфейс, интенсификация теплообмена, термическое сопротивление, коэффициент теплопроводности.

Abstract. A mathematical model of thermal processes in metal hybrid thermal interfaces with various configurations of metal frames is considered, which allows optimizing the design of MGTI and assessing the influence of their individual parameters on the thermal resistance and effective thermal conductivity of metal hydride thermal interfaces of the considered design andproviding prediction of the properties of thermal interfaces when designing heat-stressed devices and devices.

Keywords: thermal interface, heat exchange intensification, thermal resistance, thermal conductivity coefficient.

П

гри разработке современных .технических устройств из-за уменьшения их массовых и габаритных характеристик и расширения функционала технических устройств возникает необходимость включения в методики проектирования дополнительных рабочих процессов и характеризующих их параметров, математических моделей рассматриваемых рабочих процессов и методов расчётов. Одним из таких процессов является теплопередача в устройствах, где при малых габаритах выделяются достаточно большие мощности, и необходимо обеспечить эффективный отвод тепла от тепловыделяющего элемента (ТВЭ) к те-плорассеивающему элементу (ТРЭ). В решении поставленной задачи особая роль отводится термоинтерфейсам, которые являются одним их основных компонентов систем охлаждения теплонапряженных приборов и устройств. В настоящей работе представлены результаты по созданию математической моделей термоинтерфейсов и моделированию рабочих процессов в термоинтерфейсах.

Причины увеличения термического сопротивления обычно связаны с нарушением условия сплошности среды в объёме или на поверхности термоинтерфейса, когда в процессе соединения тепловы-

деляющего и теплорассеивающего элементов через термоинтерфейс в зоне их контакта или внутри термоинтерфейса образуются воздушные полости. Часть поверхности или объёма термоинтерфейса не будет функционировать в оптимальном режиме, происходит перераспределение тепловых потоков по поверхности термоинтерфейса с увеличением значений плотности тепловых потоков на оставшейся «бездефектной» площади термоинтерфейса, увеличивается перепад температур, возникающий на термоинтерфейсе.

Для улучшения условий теплообмена пространство между поверхностями ТВЭ и ТРЭ должно быть заполнено веществом, обладающим как хорошими теплопроводными свойствами, так и свойствами заполнять всё свободное пространство в зоне контакта ТВЭ и ТРЭ. Термоинтерфейс - это слой теплопроводящего состава или многослойная конструкция между охлаждаемой поверхностью тепловыделяющего элемента и поверхностью теплорассеивающего элемента, который и обеспечивает интенсивный отвод тепла от ТВЭ к ТРЭ.

Теплопроводящие способности термоинтерфейсов существенно могут быть улучшены при использовании в них металлического теплопроводящего каркаса [1-6], который может быть как в форме плоских пластин с системой отверстий [7] размещенных между слоями термопасты, так в виде перфорированных

%

SIS4Ü'

пластин со сформированными после перфорации выступающими объёмными элементами.

Применение плоского металлокаркаса в термоинтерфейсе позволяет выполнить перераспределение тепловых потоков по тепло-проводящему каркасу и обойти «дефектные» фрагменты термоинтерфейса, что способствует уменьшению степени их влияния на термическое сопротивление термоинтерфейса [8-10].

При использовании в термоинтерфейсах перфорированного металлокаркаса, полученного после «пробивания» или «выдавливания» отверстий в металлокаркасе, в нём формируются выступающие элементы (мостики), которые увеличивают толщину отдельного слоя металлокаркаса и придают ему свойство объёмности. В этом случае, металлокаркас выполняет как функцию перераспределения в тангенциальном направлении тепловых потоков, так и уменьшает значение тепловых потоков по основной поверхности металлокаркаса за счёт формирования тепловых потоков по сформированным мостикам термоинтерфейса. Мостики металлокаркасов обеспечивают сокращение расстояния или обеспечивают непосредственный контакт между соседними слоями металлокаркаса, между слоями металлокаркаса и ТВЭ, и ТРЭ, что приводит к существенному уменьшению термического сопротивления МГТИ рассматриваемой конструкции.

Целью настоящей работы является разработка математической модели и программы расчётов процессов теплопередачи в металло-гибридном термоинтерфейсе с перфорированным металлокаркасом, а так же проведение серии численных расчётов для определения степени влияния отдельных параметров МГТИ на термическое сопротивление и коэффициент теплопроводности термоинтерфейса.

Для упрощения математической модели рабочих процессов в МГТИ будем считать, что сформированные при перфорации мостики имеет форму полого цилиндра с радиусом внутреннего отверстия готд, толщиной стенок ё и высотой Л .

стст ^

При выполнении перфорации отверстий их реальная форма мостика может отличаться от цилиндрической. Толщина стенок мостика может изменяться как по высоте мостика, так и в поперечном сечении мостика. Торцевая поверхность выступающих элементов будет иметь сложную форму. Влияние указанных факторов можно учесть путём введения в математическую модель специальных корректирующих множителей. В данном случае использован корректирующий множитель к для расчётов толщины стенок мостика, ё = к8 , где 8 - тол-

^ ' ст м' ^ м

щина слоя металлокаркаса. Численное значение корректирующего множителя к определяется по результатам сравнения полученных значений термического сопротивления при испытаниях реальных образцов МГТИ и данных численных расчётов.

На рисунке 1 представлен фрагмент метал-логибридного интерфейса с перфорированным металлокаркасом. Тепловой поток с поверхности тепловыделяющего элемента 1 передается нижнему слою металлокаркаса 2 через мостики перфорации 3 и термопасту между поверхностью тепловыделяющего элемента 1 и нижнего слоя металлокаркаса 2. Далее тепловой поток с нижнего слоя металлокаркаса 2 через термопасту между нижним слоем 2 и верхним слоем металлокаркаса 5 передается верхнему слою металлокаркаса 5. По мостикам перфорации 4 и термопасту между верхним слоем металло-каркаса 5 и поверхностью теплорассеивающего элемента 6 тепло передается тепловыделяющему элементу 6.

Для удобства расчётов выделяем в термоинтерфейсе фрагменты с одиночными мостиками для верхнего и нижнего слоя металлокаркаса. Расчёты можно упростить, если выполнить замещение реальных фрагментов МГТИ на эквивалентные им по площади поперечного сечения фрагменты круглой формы радиуса Яо и с центральным отверстием перфорации.

Рис. 1. Модели тепловых процессов в термоинтерфейсе

Разность температуры на поверхностях МГТИ рассмотренной конструкции определяется соотношением

AT = q (R + R + R + R

^мгти v нс мнс mn мвс

+ RJ>

где а - поверхностная плотность теплового

^ ^мгти г

потока в МГТИ;

Янс - термическое сопротивление «области» МГТИ между ТВЭ и нижним слоем металло-каркаса;

Ядс - термическое сопротивление «области» МГТИ между верхним слоем металлокаркаса и ТРЭ;

Ямнс, Rмдс - термическое сопротивление нижнего и верхнего слоя металлокаркаса,

Ятп - термическое сопротивление термопасты «области» МГТИ между нижним и верхним слоем металлокаркаса.

Термическое сопротивления слоя термопасты Ятп и термические сопротивление нижнего и верхнего слоя металлокаркаса Я , R

г г мнс7 мдс

определяются стандартными соотношениями. Для формирования математической модели рабочих процессов в МГТИ с мостиками перфорированного металлокаркаса достаточно найти

термические сопротивления «областей» МГТИ между слоями металлокаркаса и внешними элементами Я и Я .

нс вс

Тепловые процессы в слоях между металлокаркасом и внешними элементами сходны, поэтому достаточно рассмотреть процесс только в одном из них. Рассмотрим тепловой процесс между ТВЭ и нижним слоем металлокаркаса.

При высокой теплопроводности слоя металлокаркаса изменением температуры по поверхности фрагмента металлокаркаса можно пренебречь. Тогда тепловой поток между ТВЭ и нижним слоем металлокар-каса складывается из теплового потока по мостикам перфорации и теплового потока, проходящего через слой термопасты. Таким образом, во фрагментах для верхнего и нижнего слоя металлокаркасов МГТИ имеют место два «параллельных» процессы теплопередачи от ТВЭ к ТРЭ при одинаковых граничных условиях с заданными значениями температуры на поверхностях ТВЭ и ТРЭ. Это тепловой поток Ql, который формируется в мостиках перфорации и распространяется далее по материалу металлокаркаса, и тепловой поток 02, который формируется за счёт теплопроводности термопасты МГТИ по направлению нормали к поверхности МГТИ. Суммарный тепловой поток для отдельного фрагмента МГТИ определяется соотношением Qo = Q + Q2.

Разность температур на плоской стенке определяется соотношением

0о [01 (^мст/ 8фрм) + 02 ^фрм - 3мст)У Яфрм- (5)

Выполняя замену значений поверхностной плотности теплового потока в соответствии с уравнением (2) получим

1/Я

То

1/Я

Т1 (^мст/^'фрм) + 1/ЯТ2 'фрм. ^мст)/^фрм.' ^^

Полученное уравнение - это соотношение для термической проводимости УТ = 1/ЯТ двух «параллельных» процессов теплопередачи. Оно позволяет рассчитать как суммарный тепловой поток, так отдельные компоненты двух тепловых потоков в слое МГТИ и определить вклад в конечный результат каждого вида теплопередачи.

Термическое сопротивление плоской стенки с известной толщиной и известным значением коэффициента теплопроводности определяется соотношением вида ЯТ = 8/Х, где 8, X — толщина стенки и коэффициент теплопроводности материала стенки. Тогда термическое сопротивление для мостиков определяется уравнением

ЯТ = (8 + 8 /2>Х .

Т 4 тп м' ' м

(7)

где 8 , 8 , X — толщина слоя термопасты,

^ тп м м ' '

толщина слоя металлокаркаса и коэффициент теплопроводности материала металлокаркаса. Принята в модели высота мостика Л = 8 + 8 /2,

г ^ ст тп м' 7

так как мостик обеспечивает передачу тепла в остальной объём рассматриваемого фрагмента металлокаркаса. Термическое сопротивление теплового потока в термопасте определяется уравнением вида

ДТ = дЯ-,

(2)

где д, Rт — поверхностная плотность теплового потока и термическое сопротивление плоской стенки.

Значения поверхностной плотности тепловых потоков д1, д2 для двух видов теплопередачи определим по значениям их тепловых потоков и площадям элементов, участвующих в их формировании. Тогда

ЯТ = 8

Т2 т

/X

т

(8)

где Хтп - коэффициент теплопроводности материала термопасты.

Значения термических сопротивлений нижнего и верхнего слоя металлокаркаса и значение термического сопротивление термопасты между нижним и верхним слоем металлокаркаса можно рассчитать по приближенным соотношениям вида

(3)

01 = 01/5мст; 02 = 02/(5фрм - ^

где Змст, Збл1 - площадь мостика во фрагменте МГТИ и площадь фрагмента с одиночным мостиком.

Если записать значения тепловых потоков через поверхностную плотность тепловых потоков и выполнить их суммирование, то получим

0 = + 0 - ), (4)

^-о мст ^2 4 фрм ом-"

или для поверхностной плотности суммарного теплового потока

Я = R = 8/Х ; R = 8/Х

мнс мвс м м, тп тп т

(9)

при этом предполагается, что различные слои металлокаркаса имеют одинаковую толщину, и термопаста равномерно распределена в свободном пространстве МГТИ между слоями металлокаркаса, ТВЭ и ТРЭ, а слои термопасты имеют одинаковую и постоянную по сечениям толщину.

Полученные выражения для термических сопротивлений отдельных слоев многослойной стенки, которой и является МГТИ, позволяют определить термические сопротивления МГТИ в целом:

Я

= R + R +R + R + R

нс мнс тп мвс вс

(10)

%

SIS4Ü'

и использовать полученные результаты в расчетах тепловых процессов ТВЭ, ТРЭ и МГТИ. Так перепад температуры на МГТИ определяется соотношением

AT=q R .

^мгти мгти

Си)

Для выполнения численных расчетов должны быть определены геометрические параметры рассматриваемого фрагмента МГТИ. В качестве параметра определяющих перфорацию металлокаркаса приняты: плотность перфорации п, которая задается как количество отверстий на 1 мм2, и радиус внутреннего отверстия перфорации тотв. Плотность перфорации п позволяет определить площадь отдельного фрагмента металлокаркаса с одиночным мостиком Зфрм = 10-6/п, площадь поперечного сечения отдельного мостика 5 = п(г + d )2 - яг2 .

^ мст к отв ст отв

Представленная математическая модель была реализована в виде программного модуля для расчетов термических сопротивлений и других параметров тепловых процессов в МГТИ. Для определения степени влияния «тепловых» мостиков в металлокаркасе МГТИ дополнительно рассчитывались процессы и в МГТИ, в которых «тепловые» мостики не формировались. Для этого варианта МГТИ термическое сопротивление имеет упрощенный вид и определялось уравнением

R

■ 38 /Л + 28 /Л .

^ мн mn м м

(12)

Af = 8 /R = (28 + 38 )/R

eff мгти мгти 4 м mny/ м

(13)

выполнялись для термопасты с коэффициентом теплопроводности равным 10 Вт/(мК).

Представленный алгоритм расчетов позволяет определить влияние отдельных конструктивных параметров и параметров материалов МГТИ на термическое сопротивление и эффективный коэффициент теплопроводности.

Результаты численных расчетов эффективного коэффициента теплопроводности МГТИ как с перфорацией металлокаркаса, так и без перфорации металлокаркаса показаны на рис. 2-5, на которых представлены данные о влиянии на эффективный коэффициент теплопроводности следующих параметров МГТИ:

- плотности перфорации металлокаркаса;

- радиуса отверстий перфорации метал-локаркаса;

- толщины отдельного слоя металлокар-

каса;

- толщины отдельного слоя термопасты МГТИ.

Полученные соотношения позволяют определить как численные значения термического сопротивления МГТИ с перфорированным каркасом, так и численные значения эффективного коэффициента теплопроводности МГТИ, которые определяется соотношением вида

Применение эффективного коэффициента теплопроводности МГТИ для анализа конструкции МГТИ более информативно по сравнению с термическим сопротивлением, так как он зависит от толщины МГТИ и определяется соотношением геометрических размеров и коэффициентов теплопроводности.

Для определения влияния параметров перфорированных металлических каркасов на термическое сопротивление и эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ выполнена серия расчетов по представленной выше математической модели. В расчетах изменялся один из параметров МГТИ при сохранении значений остальных параметров базового варианта расчета. Рассматривался МГТИ с двумя слоями металлокаркаса из алюминия толщиной 50 мкм и тремя слоями термопасты общей толщиной 60 мкм. Металлокаркас перфорировался иглами радиусом 20 мкм, которые формировались в сборку с плотностью 12 игл на 1 мм2. Расчеты

Рис. 2. Влияние плотности перфорации металлокаркаса на эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ [Вт/(мК)].

По оси ОХ - количество отверстий перфорации на 1 мм2.

1 - коэффициент теплопроводности термопасты МГТИ,

2 - эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ без мостиков перфорации;

3 - эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ с учетом теплопередачи по мостикам перфорации

с ®

- 1

/ >

Рис. 3. Влияние радиуса отверстий перфорации металлокаркаса на эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ [Вт/(мК)[. По оси ОХ - радиус отверстий перфорации [мкм].

1 - коэффициент теплопроводности термопасты МГТИ,

2 - эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ без мостиков перфорации;

3 - эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ с учетом теплопередачи по мостикам перфорации

Рис. 4. Влияние толщины фольги металлокаркаса на эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ [Вт/(мК)].

По оси OX - толщина фольги металлокаркаса [мкм].

1 - коэффициент теплопроводности термопасты МГТИ,

2 - эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ без мостиков перфорации;

3 - эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ с учётом теплопередачи по мостикам перфорации

Выводы

Применение МГТИ с перфорированным металлокаркасом позволяет создать термоинтерфейсы со значениями коэффициента теплопроводности МГТИ порядка 35 Вт/(мК) при толщине порядка 150-160 мкм и обеспечить увеличение отвод тепла от ТВЭ на 50-70 % при сохранении заданного перепада температуры на МГТИ.

Увеличение плотности перфорации металлокаркаса на 33% обеспечивает увеличение отвода тепла на 6%, а увеличение поперечных размеров отверстий перфорации на 25% обеспечивает увеличение отвода тепла на 3,5%.

Увеличение толщины слоя металлокарка-са на 40% приводит к увеличению эффективного коэффициент теплопроводности МГТИ на 30% с одновременным увеличением толщины МГТИ.

Применение термопасты с уменьшенной толщиной слоя на 20% обеспечивает увеличение эффективного коэффициента теплопроводности МГТИ на 15% с одновременным уменьшением толщины МГТИ.

Рассмотренная математическая модель позволяет оценить влияние отдельных параметров МГТИ на термическое сопротивление и эффективный коэффициент теплопроводности метал-логидридных термоинтерфейсов рассмотренной конструкции и обеспечить прогнозирование свойств термоинтерфейсов при проектировании теплонапряжённых приборов и устройств.

Рис. 5. Влияние толщины отдельного слоя термопасты на эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ [Вт/(мК)].

По оси OX - толщина слоя термопасты в МГТИ [мкм].

1 - коэффициент теплопроводности термопасты МГТИ,

2 - эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ без мостиков перфорации;

3 - эффективный коэффициент теплопроводности МГТИ с учётом теплопередачи по мостикам перфорации

Материалы поступили в редакцию 08.10.2021 г.

Библиографический список (References)

1. Патент № 2015129660 (РФ). Устройство отвода тепла от тепловыделяющих элементов : опубл. 21.07.2015 / Сакуненко Ю. И., Кондратенко В. С. - Текст : непосредственный.

2. Кондратенко, В. С. Металлогидридные термопрокладки - новый вид термоинтерфейсов для LED-кластеров / В. С. Кондратенко, Ю. И. Сакуненко. - Текст : непосредственный // Полупроводниковая светотехника. - № 6. - 2015. - С. 72-77. - ISSN 2079-9462.

3. Кондратенко, В. С. Металлогибридные термоинтерфейсы / В. С. Кондратенко, Ю. И. Сакуненко, А. А. Высоканов. - Текст : непосредственный // Оптические технологии, материалы и системы : сб. науч. тр. Всероссийской научно-технической конференции. - М. :

1. (2015). Sakunenko Ju. I., Kondratenko V. S.

Patent No. 2015129660 (RF). Ustrojstvo otvoda tepla ot teplovydeljajushhih jelementov : opubl. 21.07.2015. [Heat removal device from fuel elements. Publ. 21.07.2015].

2. Kondratenko, V. S., Sakunenko, Ju. I.

(2015). Metallogidridnye termoprokladki -novyj vid termointerfejsov dlja LED-klasterov [Metallohydride thermal pads - a new type of thermal interfaces for LED clusters]. Poluprovodnikovaja svetotehnika. No. 6. P. 72-77. ISSN 2079-9462.

3. Kondratenko, V. S., Sakunenko, Yu. I., Vysokanov, A. A. (2016). Metallogibridnye termointerfejsy [Metallohybrid thermal interfaces]. Opticheskie tehnologii, materialy i sistemy : sb. nauch. tr. Vserossijskoj nauchno-tehnicheskoj konferencii. Moscow. Moskovskij tehnologicheskij universitet. P. 11-118.

Московский технологический университет,

2016. - С. 11-118.

4. Кондратенко, В. С. Металлогибридные термоинтерфейсы с высокой теплопроводностью / В. С. Кондратенко, Ю. И. Сакуненко, А. А. Высоканов. - Текст : непосредственный // Прикладная физика. - №1. - 2017. - С. 85-89.

- ISSN 1996-0948.

5. Кондратенко, В. С. Новый тип высокоэффективных термоинтерфейсов / В. С. Кондратенко, Ю. И. Сакуненко, А. А. Высоканов. - Текст : непосредственный // Информатика и технологии. Инновационные технологии в промышленности и информатике : сб. науч. тр. - Вып. 23. - М. :

2017. - С. 65-67.

6. Кондратенко, В. С. Металлогибридные термоинтерфейсы для отвода тепла от тепловыделяющих элементов / В. С. Кондратенко, А. А. Высоканов, Ю. И. Сакуненко. - Текст : непосредственный / / Приборы. - 2018. - № 4 (214).

- С. 46-50. - ISSN 2071-7865.

7. Высоканов, А. А. О возможности экспериментального и теоретического исследования работы металлогибридного термоинтерфейса / А. А. Высоканов, В. С. Кондратенко, А. А. Молотков, О. Н. Третьякова. - Текст : непосредственный // Динамические и технологические проблемы механики конструкций и сплошных сред : матер. XXIV междунар. симпозиума им. А. Г. Горшкова. М., 2018. - С. 72-73.

В. Кондратенко, В. С. Моделирование тепловых процессов в тепловыделяющих элементах с применением металлогибридных термоинтерфейсов / В. С. Кондратенко, В. В. Кадомкин,

A. А. Высоканов, Ю. И. Сакуненко, М. А. Слепцов, О. Г. Лысенко. - Текст : непосредственный // Оборонный комплекс - научно-техническому прогрессу России. - 20i8. - № 3 (i39). - С. i0-i5.

- ISSN i729-6552.

9. Кондратенко, В. С. Расчет температурных полей в металлогибридном термоинтерфейсе электронных устройств / В. С. Кондратенко,

B. В. Кадомкин, А. А. Высоканов, Ю. И. Сакуненко.

- Текст : непосредственный // Информатика и технологии. Инновационные технологии в промышленности и информатике» (РНТК ФТИ-2018) : сб. тр. конф. МТУ ФТИ. - М., 20i8.

- С. 430-435.

10. Kondratenko, V. S., Kadomkin, V. V., Vysokanov, A. A., Kondratenko, E. V.

Innovative metalhybrid thermal interface. Economic Management Information Technology (EMIT). Vol. 5. No. 3. 20i9. P.6i-67. ISSN 22i7-90ii.

J

4. Kondratenko, V. S., Sakunenko, Yu. I., Vysokanov, A. A. (2017). Metallogibridnye termointerfejsy s vysokoj teploprovodnostju [Metallohybrid thermal interfaces with high thermal conductivity]. Prikladnaja fizika. N0.1. P. 85-89. ISSN 1996-0948.

5. Kondratenko, V. S., Sakunenko, Yu. I., Vysokanov, A. A. (2017).Novyj tip vysokojeffektivnyh termointerfejsov [A new type of highly efficient thermal interfaces]. Informatika i tehnologii. Innovacionnye tehnologii v promyshlennosti i informatike : sb. nauch. tr. -Vyp. 23. Moscow. P. 65-67.

6. Kondratenko, V. S., Vysokanov, A. A., Sakunenko, Yu. I. (2018). Metallogibridnye termointerfejsy dlja otvoda tepla ot teplovydeljajushhih jelementov [Metallohybrid thermal interfaces for heat removal from fuel elements]. Pribory. No. 4(214). P. 46-50. ISSN 2071-7865.

7. Vysokanov, A. A., Kondratenko, V. S., Molotkov, A. A., Tretyakova, O. N.

(2018). O vozmozhnosti jeksperimental'nogo i teoreticheskogo issledovanija raboty metallogibridnogo termointerfejsa [On the possibility of experimental and theoretical study of the operation of a metal-hybrid thermal interface]. Dinamicheskie i tehnologicheskie problemy mehaniki konstrukcij i sploshnyh sred : mater. XXIVmezhdunar. simpoziuma im. A. G. Gorshkova. Moscow. P. 72-73.

8. Kondratenko, V. S., Kadomkin, V. V., Vysokanov, A. A., Sakunenko, Yu. I., Sleptsov, M. A., Lysenko, O. G. (2018).

Modelirovanie teplovyh processov v teplovydeljajushhih jelementah s primeneniem metallogibridnyh termointerfejsov [Modeling of thermal processes in fuel elements using metal-hybrid thermal interfaces ]. Oboronnyj kompleks - nauchno-tehnicheskomu progressu Rossii. No. 3 (139). P. 10-15. ISSN 1729-6552.

9. Kondratenko, V. S., Kadomkin, V. V., Vysokanov, A. A., Sakunenko, Yu. I. (2018). Raschet temperaturnyh polej v metallogibridnom termointerfejse jelektronnyh ustrcjstv [Calculation of temperature fields in the metal-hybrid thermal interface of electronic devices]. Informatika i tehnologii. Innovacionnye tehnologii v promyshlennosti i informatike» (RNTKFTI-2018): sb. tr. konf. MTUFTI. Moscow.P. 430-435.

10. Kondratenko, V. S., Kadomkin, V. V., Vysokanov, A. A., Kondratenko, E. V. (2019). Innovative metalhybrid thermal interface. Economic Management Information Technology (EMIT). Vol. 5. No. 3. 2019. P.61-67. ISSN 2217-9011.