CC BY
12
2. Fatuev V.A., Mishin A.A. Control of the experiment with optimum identification of dynamic systems in real time // 2018 7th Mediterranean Conference on Embedded Computing (MECO). - 10-14 June 2018, Budva, Montenegro - IEEE, 2018. P. 275-278. DOI: 10.1109/MECO.2018.8406057.
3. Fatuev V.A., Mishin A.A. Realization of Optimal Identification Tasks for Dynamic Systems in Real Time Scale // 2019 8th Mediterranean Conference on Embedded Computing (MECO). - 10-14 June 2019, Budva, Montenegro - IEEE, 2019. P. 537-540. DOI: 10.1109/MECO.2019.8760138.
4. Фатуев В.А., Мишин А.А. Алгоритмическое и техническое обеспечение реализации процедуры оптимальной идентификации динамических систем в реальном масштабе времени // Известия Тульского государственного университета. Технические науки, 2018. Вып. 12. Ч. 2. С. 315 - 323.
5. Минаев И.Г., Шарапов В.М., Самойленко В.В., Ушкур Д.Г. Программируемые логические контроллеры в автоматизированных системах управления. Ставрополь: АГРУС, 2010. 128 с.
6. Парр Э. Программируемые контроллеры: руководство для инженера. М.: БИНОМ. Лаборатория знаний, 2007. 516 с.
7. Ослэндер Д.М., Риджли Дж. Р., Рингенберг Дж.Д. Управляющие программы для механических систем: Объектно-ориентированное проектирование систем реального времени. М.: Бином. Лаборатория знаний, 2004. 416 с.
8. Modicon modbus protocol reference guide. North Andover, 1996 [Электронный ресурс] URL: http://modbus.org/docs/PI MBUS 300.pdf (дата обращения: 10.08.2019).
Фатуев Виктор Александрович, д-р техн. наук, профессор, vfatuev@inbox. ru, Россия, Тула, Тульский государственный университет,
Мишин Антон Андреевич, аспирант, nocpedhnk1994@gmail.com, Россия, Тула, Тульский государственный университет
COMMUNICA TION OF COMPLEX FOR SOLVING PROBLEMS OF SEQUENTIAL D-OPTIMAL
IDENTIFICATION BASIC PARTS
V.A. Fatuev A.A. Mishin
This article presents a complex for solving tasks of D-optimal identification for a wide class of dynamic regression models in real time. The interaction of the central computer software processes, under the control of real-time operating systems, is described. The description of data exchange of the type "PLC - sensor of the output parameter of the system under study " and "Central computer - PLC " is presented.
Key words: D-optimal identification, real time scale, estimation of unknown parameters, technical
complex.
Fatuev Viktor Aleksandrovich, doctor of technical sciences, professor, v fatuev@inbox. ru, Russia, Tula, Tula State University
Mishin Anton Andreevich, postgraduate, nocpedhnk1994@gmail.com, Russia, Tula, Tula State University
УДК 621.892.2
ОПТИЧЕСКИЙ МЕТОД КОНТРОЛЯ ТЕРМООКИСЛИТЕЛЬНОЙ СТАБИЛЬНОСТИ
МОТОРНЫХ МАСЕЛ
Б.И. Ковальский, О.Н. Петров, В.И. Верещагин, В.Г. Шрам, А.Н. Сокольников, Е.Г. Кравцова
Представлены результаты исследования термоокислительной стойкости минерального и синтетического моторных масел в температурном интервале от 170 до 200 °С. Предложены показатели термоокислительной стойкости, учитывающие оптическую плотность, испаряемость и кинематическую вязкость. Исследовано влияние температуры на процессы окисления, а также получена аналитическая зависимость между оптической плотностью, испаряемостью и кинематической вязкостью. Установлено, что при окислении минерального масла образуется два вида продуктов независимо от температуры окисления, что подтверждается наличием ветви зависимости с большой скоростью изменения оптической плотности. Установлено, что изменение кинематической вязкости при окислении минерального и синтетического масел происходит по общей U-образной зависимости независимо от температуры.
Ключевые слова: термостатирование, оптическая плотность, испаряемость, кинематическая вязкость, термоокислительная стойкость.
Для оценки термоокислительной стойкости смазочных масел в лабораторных условиях в работах [1 - 4] применен метод прямого фотометрирования. В качестве основных показателей приняты оптическая плотность и испаряемость, характеризующие количество тепловой энергии поглощенной смазочным маслом при термостатировании.
Целью настоящей работы является исследование влияния кинематической вязкости на показатель термоокислительной стойкости.
Для исследования выбраны минеральное моторное масло Mobil 10W-40 SC/CC и синтетическое Mobil 5W-40 SJ/CF, а также следующие средства контроля и испытания: прибор для термостатиро-вания смазочных масел (табл. 1), фотометрическое устройство для прямого фотометрирования окисленных масел (табл. 2), малообъемный вискозиметр (табл. 3) и электронные весы. Методика испытания заключалась в следующем, проба масла массой 100±0,1 г заливалась в стеклянный стакан прибора для тер-мостатирования и термостатировалась при заданной температуре с перемешиванием стеклянной мешалкой с частотой вращения 300 об/мин. Температура испытания и частота вращения мешалки в процессе испытания поддерживались автоматически.
После определенного времени испытания стакан с пробой окисленного масла взвешивался, определялась масса испарившегося масла, отбиралась проба для прямого фотометрирования при толщине фотометрируемого слоя 2 мм монохроматическим световым потоком, определялась оптическая плотность и кинематическая вязкость при температуре 100 °С.
Таблица 1
Техническая характеристика прибора ^для определения термоокислительной стабильности
Наименования параметров Единицы измерения Значения параметров
Напряжение питания В ~220 ±10%
Частота вращения мешалки об/мин до 300±2%
Температурный диапазон °С от 50 до 200
Масса испытуемого масла г 100±0.1
Датчик температуры хромель - капель
Габариты: высота длина ширина мм 450±5.0 170±5.0 740±5.0
Масса кг 8.5±0.5
Таблица 2 Техническая характеристика фотометрического устройства
Наименования параметров Единицы измерения Значения параметров
Диапазон измерения мкА 0...300
Фотоэлемент - Сф 2-1А
Погрешность измерения % ±2,0
Толщина фотометрируемого слоя: моторных масел дизельных двигателей бензиновых двигателей трансмиссионных масел гидравлических и индустриальных масел мм 2 0,03 0,15 0,15 8,0
Потребляемый объем масла мг 0,1 - 1,0
Потребляемая мощность ВА 0,2±0,01
Габариты: высота ширина длина мм мм мм 105±1 225±1 40±1
Масса кг 1,2
Таблица 3 Техническая характеристика визкозиметра
Наименования параметров Единицы измерения Значения параметров
Напряжение питания В ~12±1,0
Максимальная мощность нагревателя ВА 42±2
Погрешность измерения % ±2
Объем испытуемого масла (РЖ) мл 8,5
Температура измерения вязкости °С 40-140
Время одного измерения мин 5
Габариты прибора мм 100*160*260
Масса прибора кг 3,0
Отобранные пробы сливались в стеклянный стакан, который повторно взвешивался. Испытания масел продолжались по описанной технологии до достижения оптической плотности величины равной 0,75...0,8 ед. при температурах 170, 180, 190 и 200 °С.
По полученным экспериментальным данным определялись: - оптическая плотность окисленного масла D
D = lg j,
(1)
где р и (ро - соответственно световой поток, падающии на слои масла в кювете и прошедшии через слои окисленного масла;
- коэффициент испаряемости Кв
т
Кв =
M'
(2)
где т и М - соответственно масса испарившегося масла при испытании, и масса оставшегося масла в стеклянном стакане, г;
- коэффициент относительной вязкости к
ß ßi
(3)
где д и дТ - соответственно вязкость окисленного и товарного масел.
При термостатировании масел происходит изменение оптической плотности, испаряемости и кинематической вязкости, причем последний показатель изменяется в результате испарения, температурной деструкции базовой основы или присадок, увеличения концентрации продуктов окисления. В этой связи в качестве показателя термоокислительной стойкости П исследуем три варианта сочетания оптической плотности, коэффициентов испаряемости и относительной вязкости
П1 = В + Кв, (4)
П2 = (В + Кв). Кд, В + К
Пз =-
К„
(5)
(6)
Показатель П характеризует количество тепловой энергии поглощенной смазочным маслом, в результате которой образуется продукты окисления и испарения.
Показатель П2 характеризует влияние кинематической вязкости на показатель П1, а показатель П3 определяет соотношение между продуктами окисления, испарением и кинематической вязкостью.
Результаты исследования и их обсуждение. На рис. 1 а, б, в представлены зависимости оптической плотности, кинематической вязкости и испаряемости минерального моторного масла Mobil 10W-40 SC/CC от времени и температуры окисления.
|J,MM-/C
Рис. 1. Зависимости оптической плотности (а), кинематической вязкости (б), и испаряемости (в) от времени и температуры окисления минерального моторного масла Mobil 10W-40 SC/CC:
1 - 200 °С; 2 -190 °С; 3 -180 °С; 4 -170 °С
Зависимости D = f (t,T) описываются уравнениями: на первом этапе - линейным, на втором -полиномом второго порядка (рис. 1 а), а регрессионные уравнения имеют вид для температур: 200 °С D = 0 0163t (до 12 часов испытания),
(7)
190 °С
180 °С
В = 0,0095/2-0,213/+1,383 (после 12 часов испытания),
В = 0,0108/ (до 17 часов испытания), В = 0,0023/2 -0,076/+0,819 (после 17 часов испытания),
В = 0,00356/ (до 30 часов испытания), В = 0,00102/2-0,062/+1,055 (после 30 часов испытания), 564
(8) (9)
(10)
170 °С D = 0,00164/ (до 60 часов испытания),
D = 0,00041/2-0,0519/+1, 748 (после 60 часов испытания). Коэффициент корреляции составил соответственно: для T = 200 °С - 0,998; 0,996; для T = 190 °С - 0,996; 0,998; для T = 180 °С - 0,996; 0,998; для T = 170 °С - 0,995; 0,96.
Установлено, что при окислении минерального масла образуется два вида продуктов независимо от температуры окисления, что подтверждается наличием ветви зависимости с большой скоростью изменения оптической плотности.
Зависимости кинематической вязкости (рис. 1 б) описываются U-образными уравнениями, имеющими минимум, время наступления которого увеличивается с понижением температуры окисления.
Зависимости испаряемости (рис. 1 в) от времени и температуры окисления описываются полиномом второго порядка, а регрессионные уравнения имеют вид для температур:
200 °С G = -0,018/2 +1,565/ +0,575, (11)
190 °С G = -0,0032/2+0,698/ + 0,421, (12)
180 °С G = -0,0013/2 +0,482/ +0,513, (13)
170 °С G = -0,00049/2+0,289/ +0,755. (14)
Коэффициент корреляции составил соответственно: 0,998; 0,999; 0,999; 0,998. Потенциальный ресурс (рис. 2), определяемый временем достижения показателя термоокислительной стойкости величины 1,0 ед. для температур составил: 200 °С - 18 ч; 190 °С - 33 ч; 180 °С - 54 ч; 170 °С - 104 ч. Испаряемость 12 граммов достигла при температуре: 200 °С за 8 ч; 190 °С - 18 ч; 180 °С -26 ч; 170 °С - 42 ч.
Регрессионное уравнение зависимости Р = f (T) описывается полиномом второго порядка
Р = 0,08Т2 -32,3Т +3279. (15)
Коэффициент корреляции составил 0,995.
Рис. 2. Зависимость потенциального ресурса от температуры испытания минерального
моторного масла Mobil 10W-40 SC/CC
Используя зависимость Р = f(T) можно прогнозировать потенциальный ресурс испытуемого масла при уменьшении или увеличении температуры испытания.
На рис. 3 а, б, представлены зависимости показателей термоокислительной стабильности П ,
П2, П3 от времени и температуры окисления.
Все представленные зависимости описываются на первом этапе - линейным, на втором - полиномом второго порядка, а регрессионные уравнения от времени и температуры имеют вид: Для показателя П1 (рис. 3 а)
200 °С D = 0,315/+0,016 (до 12 часов испытания),
D = 0,0099/2-0,207/+1,458 (после 12 часов испытания), (16)
190 °С D = 0,0172/+0,018 (до 17 часов испытания),
D = 0,0014/2-0,027/+0,368 (после 17 часов испытания), 180 °С D = 0,0093/-0,0002 (до 35 часов испытания),
D = 0,00116/2-0,07/+1,357 (после 35 часов испытания), 170 °С D = 0,0054/+0,004 (до 73 часов испытания),
D = 0,0008/2-0,1175/+4,727 (после 73 часов испытания). Коэффициент корреляции составил соответственно: для T = 200 °С - 0,997; 1; для T = 190 °С - 0,998 0,995; для T = 180 °С - 0,997; 0,998; для T = 170 °С - 0,994; 0,99.
(17)
(18) (19)
Рис. 3. Зависимости показателей термоокислительной зависимости П1 (а), П2 (б), и П3 (в)
от времени и температуры окисления минерального моторного масла Mobil 10W-40 SC/CC:
1 - 200 °С; 2 -190 °С; 3 -180 °С; 4 -170 °С
Для показателя П2 (рис. 3 б) 200 °С D = 0,0277/+0,0126 (до 8 часов испытания),
D = 0,0086/2 -0,159/+0,98 (после 8 часов испытания), (20) 190 °С D = 0,0168/+0,016 (до 14 часов испытания),
D = 0,00166/2 -0,037/+0,45 (после 14 часов испытания), (21) 180 °С D = 0,0082/+0,0022 (до 3 5 часов испытания),
D = 0,00164/2-0,1088/+2,098 (после 35 часов испытания), (22) 170 °С D = 0 00445/+0 004 (до 67 часов испытания),
(23)
D = 0,00108/2-0,1551/+5,897 (после 67 часов испытания). v 7 Коэффициент корреляции составил соответственно: для T = 200 °С - 0,999; 1; для T = 190 °С
- 0,996; 0,996; для T = 180 °С - 0,997; 1; для T = 170 °С - 0,998; 0,992.
Для показателя П3 (рис. 3 в)
200 °С D = 0,0344/+0,0085 (до 8 часов испытания),
(24)
D = 0,0073/2 -0,119/+0,771 (после 8 часов испытания), v 7
190 °С D = 0 0178/+0 01 (до 14 часов испытания),
(25)
D = 0,00096/2 -0,006/+0,154 (после 14 часов испытания), v 7
180 °С D = 0,0105/-0,0005 (до 35 часов испытания),
D = 0,00065/2 -0,0256/+0,476 (после 3 5 часов испытания), (26)
170 °С D = 0,006/+0,0015 (до 67 часов испытания),
(27)
D = 0,00034/2-0,0425/+1,73 (после 67 часов испытания). v 7
Коэффициент корреляции составил соответственно: для T = 200 °С - 0,999; 1; для T = 190 °С
- 0,999; 0,996; для T = 180 °С - 0,997; 1; для T = 170 °С - 0,995; 0,996.
Влияние кинематической вязкости на показатели термоокислительной стойкости П2 и П3 в сравнении с показателем П , в котором вязкость не учитывается определим временем достижения их значений равных 1,0 при разных температурах. Так, для показателя П1 время составило для температур: 200 °С - 18 ч; 190 °С - 33 ч; 180 °С - 55 ч; 170 °С - 101 ч. Для показателя П2: 200 °С - 19 ч; 190 °С - 32
ч; 180 °С - 54 ч; 170 °С - 97 ч. Для показателя П3: 200 °С - 18 ч; 190 °С - 33 ч; 180 °С - 54 ч; 170 °С -
104 ч. Из представленных данных видно, что различия между показателями термоокислительной стойкости незначительны, поэтому для сравнения различных масел можно использовать любой из них.
Для оценки влияния состава продуктов окисления, испарения, кинематической вязкости и температуры испытания на оптическую плотность минерального масла исследована зависимость показателей термоокислительной стабильности П1, П2 и П3 от оптической плотности (рис. 4 а, б, в).
Рис. 4. Зависимости показателей термоокислительной стойокости П (а), П2 (б), и Щ (в)
от оптической плотности и температуры окисления минерального моторного масла Mobil 10W-40
SC/CC: 1 - 200 °С; 2 -190 °С; 3 - 180 °С; 4 -170 °С
Установлено, что данные зависимости описываются полиномом второго порядка, а регрессионные уравнения для показателей П1, П2 и П3 и температур испытания имеют вид:
Для показателя П1 (рис. 4 а)
200 °С П1 = -0,595D2 + 1,887D + 0,022,
190 °С П1 =-0,367D2+1,61D + 0,011,
180 °С П1 =-0,872D2+1,984D + 0,034,
170 °С П1 =-0,817D2+2,057D + 0,048.
Коэффициент корреляции составил соответственно: 0,998; 0,999; 0,996; 0,992. Для показателя П2 (рис. 4 б)
(28)
(29)
(30)
(31)
200 °С 190 °С 180 °С 170 °С
200 °С 190 °С 180 °С 170 °С
П2 =-0,354D2+1,608D + 0,023, П2 =-0,169D2+1,474D + 0,015, П2 =-0,402D2+1,689D + 0,03, П2 = -0,212D2+1,852D +0,034.
Коэффициент корреляции составил соответственно: 0,999; 0,999; 0,997; 0,998. Для показателя П3 (рис. 4 в)
П3 = -0,747D + 2,091D + 0,019, П3 = -0,573D2 +1,768D -0,001,
П2 =-1,434D2+2,396D +0,044,
П2 =-1,461D2+2,396D + 0,044.
(32)
(33)
(34)
(35)
(36)
(37)
(38)
(39)
Коэффициент корреляции составил соответственно: 0,999; 0,999; 0,997; 0,985.
Установлено, что величина показателя П зависит от испаряемости и неоднозначно изменяется
от температуры (рис. 4, а). Величина показателя П2 зависит от испаряемости, кинематической вязкости и увеличивается с понижением температуры (рис. 4, б), а показатель П зависит от испаряемости, кинематической вязкости и неоднозначно изменяется от температуры окисления (рис. 4 в). На рис. 5 а, б, в представлены зависимости оптической плотности, кинематической вязкости и испаряемости от времени и температуры окисления синтетического моторного масла Mobil 5W-40 SJ/CF. Установлено, что зависимости оптической плотности от времени и температуры окисления характеризуются тремя участками для температур 200 и 190 °С (рис. 5, а, кривые 1 и 2). Первый участок, где оптическая плотность увеличивается, второй - она уменьшается, переходя через максимум и третий участок - повторное увеличение. Для температуры 180 и 170 °С получены два первых участка. Можно полагать, что температуры 200 и 190 °С для данного масла являются высокими.
Рис. 5. Зависимости оптической плотности (а), кинематической вязкости (б) и испаряемости (в) от времени и температуры окисления синтетического моторного масла Mobil 5W-40 SJ/CF: 1 - 200 °С; 2 -190 °С; 3 -180 °С; 4 -170 °С
Рис. 6. Зависимости показателей термоокислительной стойкости П1 (а), П2 (б), и П3 (в)
от времени и температуры окисления синтетического моторного масла Mobil 5W-40 SJ/CF:
1 - 200 °С; 2 -190 °С; 3 -180 °С; 4 -170 °С
Кинематическая вязкость от времени и температуры окисления описываются ^/-образной зависимостью (рис. 5, б).
То что температуры 200 и 190 °С для данного масла являются высокими подтверждается уменьшением вязкости от 18,0 до 12,3 мм2/с, т. е. происходит температурная деструкция вязкостной присадки, чего не наблюдается при температурах 180 и 170 °С.
Зависимости испаряемости синтетического моторного масла Mobil 5W-40 SJ/CF (рис. 5 в), описываются полиномом второго порядка, а регрессионные уравнения для температур имеют вид: 200 °С G = -0,001/2 +0,368/ + 1,723, (40)
190 °С G = 0,00002/2+0,183/ + 2,424, (41)
180 °С G = -0,00043/2+0,165/ + 1,168, (42)
170 °С G = -0,00017/2+0,086/ + 1,082. (43)
Коэффициент корреляции составил соответственно: 0,995; 0,992; 0,995; 0,997. На рис. 6 а, б, в представлены зависимости показателей термоокислительной стойкости П , П , П от
времени и температуры окисления. Установлено, что независимо от формулы определения показателя термоокислительной стойкости (формулы (4) - (6)) при температурах 200 и 190 °С (кривые 1, 2) зависимости показателей от времени испытания подвержены значительным колебаниям, что затрудняет их математическое описание. При температурах 180 и 170 °С установлено два участка независимо от формулы определения показателя термоокислительной стойкости (кривые 3 и 4). Первый (начальный) участок характеризуется увеличением показателя, а второй медленным его уменьшением с увеличением времени испытания. Поэтому можно утверждать, что температуры 200 и 190 °С являются высокими для синтетического масла.
Выводы. На основе проведенных исследований установлено:
1) применение фотометрического метода контроля термоокислительной стойкости при исследовании минерального и синтетического моторных масел с применением малообъёмного вискозиметра, фотометрического устройства и электронных весов, позволяет получить дополнительную информацию о сопротивляемости их температурным воздействиям, обосновать показатели термоокислительной стойкости с учётом изменения оптической плотности, испаряемости, кинематической вязкости и температуры окисления, что обеспечит возможность сравнивать различные смазочные масла, выбирать более термостойкие с максимальным ресурсом.
2) процессы окисления минерального и синтетического моторных масел, выраженные оптической плотностью значительно различаются, причём для синтетического масла установлен период, при котором оптическая плотность уменьшается. Для минерального масла процесс окисления описывается полиномом второго порядка независимо от температуры окисления.
3) изменение кинематической вязкости при окислении минерального и синтетического масел происходит по общей ^/-образной зависимости независимо от температуры, однако при температурах 180 и 170 °С вязкость синтетического масла уменьшается по экспоненте.
Список литературы
1. Ковальский Б.И., Безбородов Ю.Н., Ананьин Н.Н., Мальцева Е.Г. Пат. №240886 РФ МПК G01 №33/00. Способ определения термоокислительной стабильности смазочных материалов / опубл. 10. 01. 2011. Бюл. № 1.
2. Ковальский Б.И., Мальцева Е.Г., Безбородов Ю.Н. и др. Пат. №2453832 РФ МПК G01 №25/02. Способ определения термоокислительной стабильности смазочных материалов / опубл. 20. 06. 2012. Бюл. № 17.
3. Ковальский Б. И., Юдин А. В., Шрам В.Г. и др. Пат. № 2485486 РФ МПК G01 №25/00. Способ определения термоокислительной стабильности смазочных материалов / опубл. 20. 06. 2013; Бюл. №17.
4. Ковальский Б.И., Янович В.С., Петров О.Н., Шрам В.Г. Оптический метод контроля термоокислительной стабильности трансмиссионных масел // Известия Тульского государственного университета. Технические науки, 2013. Вып. 11. С. 302-311.
Ковальский Болеслав Иванович, д-р техн. наук, профессор, Labsm@mail.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа,
Петров Олег Николаевич, канд. техн. наук, доцент, Pe/rov_oleq@mail.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа,
Верещагин Валерий Иванович, канд. техн. наук, доцент, Valeri-2502@mail.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа
Шрам Вячеслав Геннадьевич, канд. техн. наук, доцент, shram18rus@mail.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа,
Сокольников Александр Николаевич, канд. техн. наук, доцент, заведующий кафедрой, asokolni-kov@bk.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа,
Кравцова Екатерина Геннадьевна, канд. техн. наук, доцент, rina_986@mail. ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа
OPTICAL METHOD FOR CONTROL OF THERMOOXIDIZING OF MOTOR OIL B.I. Kowalski, O.N. Petrov, V. I. Vereshchagin, V. G. Shram, A.N. Sokolnikov, E.G. Kravtsova
The results of investigation of thermal oxidative stability of mineral and synthetic motor oil at a temperature ranging from 170 to 200 °C. Proposed indicators thermo-oxidative resistance, taking into account the optical density, kinematic viscosity and volatility. The effect of temperature on the oxidation processes, as well as an analytical relationship between the optical density, kinematic viscosity and volatility. It is found that oxidation of the mineral oil forms two types of products irrespective of temperature oxidation, as evidenced by the presence of branches depending on a high speed optical density change. It is found that the change in kinematic viscosity at oxidation and synthetic mineral oils occurs general U-shaped relation regardless of temperature.
Key words: temperature control, optical density, volatility, kinematic viscosity, thermal and oxidation
resistance.
Kowalski Boleslav Ivanovich, doctor of technical sciences, professor, Labsm@mail.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Petrov Oleg Nikolayevich, candidate of technical sciences, docent, Petrov_oleq@mail.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Vereshchagin Valery Ivanovich, candidate of technical sciences, docent, Valeri-2502@mail.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Shram Vyacheslav Gennad'evich, candidate of technical sciences, docent, shram18rus@mail.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Sokolnikov Alexander Nikolayevich, candidate of technical sciences, docent, head of the department, asokolnikov@bk.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Kravtsova Ekaterina _Gennadevna,_candidate of technical sciences, docent, rina_986@mail.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas
УДК 627; 621.644
АНАЛИЗ ПРОЧНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК СОВРЕМЕННЫХ МАТЕРИАЛОВ
САНТЕХНИЧЕСКИХ ТРУБ
А.В. Матвиенко, Б.И. Томилова, М.И. Фоканова
Приводится сравнение разных материалов, используемых для сантехнических труб. Приведены достоинства и недостатки материалов, а также графики прочностных характеристик.
Ключевые слова: современные материалы, сантехнические трубы, оцинкованные трубы, долговечность, материалы для труб.
Сантехнические трубы за последние десять лет получили некоторое развитие, речь идет о современных материалах для труб. Если раньше большинство строительных материалов привозилось из-за границы, то сегодня современная промышленность научилась делать эти материалы самостоятельно, не уступая по качеству заграничному продукту [1-41.
Материалом для труб, обеспечивающих водоснабжение в домах, на производстве, наиболее часто выступают сталь, полимеры, медь, полиэтилен, полипропилен и сшитый полиэтилен. Трубы бывают также композитными, то есть состоящими из металлопластика, имеющими слои из прошитого полиэтилена и армирующий слой из алюминия. Срок службы у разных труб различается, зависит это от материала, идущего на изготовление трубы. Трубы из оцинкованной стали, например, способны прослужить
