CC BY
5
УДК 666.97:66.02:620.193
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЛИЯНИЯ ВЯЗКОСТИ НАСЫШАЮЩЕЙ ЖИДКОСТИ НА ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦЕМЕНТНОГО КАМНЯ РАЗЛИЧНОЙ ПОРИСТОСТИ
В. Е. РУМЯНЦЕВА1,2, И. В. КРАСИЛЬНИКОВ2,3, И. А. КРАСИЛЬНИКОВА4, К. Б. СТРОКИН5, У. А. НОВИКОВА5
Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,
Российская Федерация, г. Иваново, 2 Ивановский государственный политехнический университет, Российская Федерация, г. Иваново, 3 Научно-исследовательский институт строительной физики РААСН, Российская Федерация, г. Москва, 4 Владимирский государственный университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых, Российская Федерация, г. Владимир, 5 Сахалинский государственный университет, Российская Федерация, г. Южно-Сахалинск Е-mail: varrym@gmail.com, korasb@mail.ru, irinanebukina@rambler.ru, strokin07@rambler.ru, uliana.a.novikova@gmail.com
В представленной работе поставлена проблема изучения Влияние воды, насыщающей пористую структуру цементного камня, на прочность, так как что при заполнении пор и капилляров жидкостью создается более равномерное напряженное состояние, благоприятно влияющее на показатели прочности. Описана методика подготовки образцов цементного камня различной пористости. Представлены результаты лабораторных экспериментов по пористости, коэффициента насыщенности пор жидкостью и прочности образцов. Изучение влияния вязкости жидкости, насыщающей поры цементного камня, проведены при пропитке до насыщения образцов водой, глицерином и вазелиновым маслом при различных температурах.
Ключевые слова: цементный камень, температура, вязкость, предел прочности при сжатии, пористость.
DETERMINATION OF THE EFFECT OF THE VISCOSITY OF THE DRYING LIQUID ON THE PHYSICAL AND MECHANICAL CHARACTERISTICS OF CEMENT STONE
OF DIFFERENT POROSITY
V. E. RUMYANTSEVA1'2, I. V. KRASILNIKOV2,3, I. A. KRASILNIKOVA4, K. B.STROKIN5, U. A. NOVIKOVА5
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo Ivanovo State Polytechnic University, Russian Federation, Ivanovo Scientific Research Institute of Construction Physics RAASN, Russian Federation, Moscow
4 Vladimir State University, Russian Federation, Vladimir
5 Sakhalin State University, Russian Federation, Yuzhno-Sakhalinsk
E-mail: varrym@gmail.com , korasb@mail.ru , irinanebukina@rambler.ru
© Румянцева В. Е., Красильников И. В., Красильникова И. А., Строкин К. Б., Новикова У. А., 2022
143
In the presented work, the problem of studying the effect of water saturating the porous structure of cement stone on strength is posed, since when filling pores and capillaries with liquid, a more uniform stress state is created, favorably affecting strength indicators. The method of preparation of cement stone samples of different porosity is described. The results of laboratory experiments on porosity, degree of saturation and strength of samples are presented. The study of the effect of the viscosity of the liquid saturating the pores of cement stone was carried out during impregnation before saturation of the samples with water, glycerin and petroleum jelly oil at different temperatures.
Key words: cement stone, temperature, viscosity, compressive strength, porosity.
Введение
Изготовление бетонов с проектным сочетанием физико-механических и химических свойств является основной целью современных научных исследований в области строительного материаловедения. Достижение такой цели осуществляется в результате всестороннего исследования сингулярности формирования макро- и микроструктуры бетонного композита. Управление сочетанием физико-механических и химических параметров бетона должно базироваться на выявленных законах формирования капиллярно-пористой структуры бетонного композита коррелирующими с его свойствами.
Воздействие жидких веществ и растворов, которые заполняют поры и капилляры цементного камня, на физико-механические и химические свойства бетонного композита было предметом анализа российских и зарубежный исследователей[1-6]. Выдвинуты различные гипотезы о механизме его влияния, получены диаметрально противоположные результаты лабораторных экспериментов. Например, имеются результаты исследований, доказывающих усиление ползучести бетона в результате его насыщения водой, но существуют и противоположные сведения об ее снижении. Имеются и супротивные мнения о влиянии насыщения капиллярно-пористой структуры бетона водой на прочность бетона при сжатии, растяжении и изгибе, а также на диаграмму деформирования бетона.
Исследователи констатируют, что наличие в порах и капиллярах жидкости делает напряженное состояние в структуре композита более равномерным, отсюда и следует механическое упрочнение бетона. Это связано с тем, что жидкость в порах и капиллярах принимает на себя часть нормальных и касательных напряжений, поскольку она заполняет макро- и микропоры и обеспечивает вязкое сопротивление выдавливанию при деформировании стенок пор и капилляров. Это, по мнению ряда ученых, позволяет управлять кривой деформирования бетона и напряженно-деформируемым состоянием конструкции.
Цель исследования: на основании лабораторных экспериментов, моделирующих воздействие вязкости жидкости, установить влияние жидких веществ и растворов, насыщающих капиллярно-пористую структуру бетонного композита в результате заполнения, имеющихся в нем пор и капилляров, на физико-механические и химические свойства. Нами проведены лабораторные эксперименты на образцах из цементного камня модифицированных порообразователем. В ходе эксперимента поровую структуру образцов насыщали жидкостями различной вязкости с последующими механическими испытаниями, которые позволили установить влияние динамической вязкости на изменение прочности при сжатии. Данные исследования позволяют проанализировать изменение физико-механических свойств и установить влияние на механизмы ползучести бетона жидких веществ и растворов, насыщающих капиллярно-пористую структуру бетонного композита.
Материалы и методы исследования
При проведении экспериментальных исследований по изучению воздействия выжимания жидкости из пор и капилляров при нагружении бетонного композита механическим воздействием и влияния вязкости жидкости насыщающей поры и капилляры на напряженно-деформируемое состояние модифицированного порообразователем цементного камня, применялись технический глицерин и вазелиновое масло. Данные жидкости значительно изменяют кинематическую и динамическую вязкости на относительно небольшом температурном отрезке.
Вязкость глицерина согласно методике работы с вискозиметром типа ВПЖ-2 определяется по ГОСТ 10028 «Вискозиметры капиллярные стеклянные. Технические условия». Вискозиметр ВПЖ-2 может быть использован при различных температурах. Кинематическая и динамическая вязкость жидкости определялась на отрезке температур 0...+60°С, с шагом 5°С. Расчет кинематической вязкости жидкости проводился по формуле:
где о - кинематическая вязкость жидкости, м2/с; Т - время истечения жидкости, сек.; д - ускорение свободного падения, м/с2; 0,9292 - постоянная данного вискозиметра.
Плотность исследуемых жидкостей при различных значениях температур определялась денсиметром, после чего рассчитывалась динамическую вязкость:
а=ро, (2)
где п - динамическая вязкость жидкости,
2 3
Н с/м ; р - плотность жидкости, кг/м .
С учетом поставленной цели исследования воздействия на напряженно-деформируемое состояние бетонных композитов их пористой структуры, ее необходимо модифицировать порообразователем. Модификация порообразователем структуры бетонного композита позволяет изменять пористость материала в довольно широких диапазонах. Управлять капиллярно-пористой структурой бетонного композита позволяет изменение во-доцементного отношения и введение порооб-разователя, в качестве которого применялась алюминиевой пудра.
Исследования проводились из модифицированного порообразователем цементного камня на заранее изготовленных образцах следующих форм и размеров:
- цилиндрической формы, диаметром основания 10 мм и высотой 50 мм;
- кубики с размером ребра 20 мм.
Цементное тесто для образцов изготавливалось из шлакопорландцемента марки М400 по ГОСТ 10178-85 «Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия» при водоцементном отношении 0,3 и 0,4. В качестве порообразователя применялась алюминиевая пудра, которая добавлялась к воде. Применяемая при изготовлении цементного
теста вода соответствовала ГОСТ 23732-2011 «Вода для бетонов и строительных растворов. Технические условия». Перемешивание цементного теста производили вручную в течение 5 мин., с последующим вибрированием и штыковкованием стержнями при формовании . Образцы в формах выдерживались в течение суток в помещении с постоянной температурой +22°С и относительной влажностью воздуха 80...85 %. Для уменьшения эффекта высыхания и усадки и во избежание появления трещин на поверхности образцов, формы перекрывались влажной тканью.
Отформованные образцы помещались в термостат на 60 суток и выдерживались при постоянной температурой +18°С и относительной влажности воздуха 95 %. Через 60 суток с момента формования, образцы высушивались при температуре +105°С. Высушенные образцы помещались в герметично закрытый эксикатор над испытуемой жидкостью (вазелиновое масло или глицерин). После чего из них откачивался воздух форвакуумным насосом. Затем образцы погружались в жидкость, а ва-куумирование продолжалось до полного удаления воздуха. Далее образцы с насыщающей жидкостью помещали в камеру и под давлением 10 атм насыщались жидкостью.
Насыщение образцов жидкостью контролировалась периодическим взвешиванием. После достижения образцами постоянной массы, начинались их испытания на сжатие.
Механические испытания производили при равномерном увеличении нагрузки на образцы, со скоростью 250 кН/м2-с до полного разрушения на машине для испытаний на сжатие ИП-1А-500 (500кН) по шкале 0-20 кН и четырех значениях динамической вязкости насыщающей пористую структуру модифицированного порообразователем цементного камня жидкости. В табл. 1 приведены динамические вязкости указанных жидкостей, соответствующие определенным температурам.
Таблица 1. Динамическая вязкость исследуемых жидкостей
Жидкость Динамическая вязкость жидкости, Н-с/м2при температуре
0°С 20°С 40°С 60°С
Глицерин 1,413 0,213 0,065 0,025
Вазелиновое 0,735 0,164 0,051 0,024
масло
Обеспечение точности исследований обеспечивалось воспроизводимостью результатов измерений на восьми образцах. Обработка результатов испытаний и проверка достоверности этих показателей проводились известными методами математической стати-
стики по обработке экспериментальных данных.
До разрушения образцов испытанием на сжатие определяли физические характеристики модифицированного цементного камня, которые представлены в табл. 2.
Таблица 2. Показатели физических характеристик цементного камня
Номер образца В/Ц отношения Содержание порообразо-вателя, % от Плотность, кг/м3 Истинная плотность, кг/м3 Общая пористость, %
массы цемента
1 - 1,872 2,496 24,98
1.1 0,3 0,1 1,4295 2,995 52,27
1.2 0,25 1,274 2,787 54,30
1.3 0,5 1,185 2,776 57,33
2 - 1,722 2,627 34,45
2.1 0,4 0,1 1,393 2,777 49,83
2.2 0,25 1,274 2,994 57,44
2.3 0,5 1,138 2,896 60,72
При насыщении поровой структуры образцов из модифицированного порообразова-телем цементного камня и определении коэффициента насыщенности пор указанными жидкостями, кроме динамической вязкости, учиты-
Таблица 3. Характеристи
вался и размер молекул (см. табл. 3). Несмотря на то, что размер молекул жидкостей много меньше размеров пор и капилляров не весь объем пор был полностью заполнен жидкостью.
насыщающих жидкостей
Наименование жидкости Динамическая вязкость при температуре +20°С, Н-с/м2 Радиус молекул, Ä
Вода 0,001 1,38
Вазелиновое масло 0,164 21,56
Глицерин 0,213 3,08
Результаты исследования и их обсуждение
Основные физико-механические характеристики цементного камня, пропитанного водой, глицерином и вазелиновым маслом представлены в табл. 4-6. Очевидно, динамическая вязкость обуславливает значения коэффициента насыщенности пор жидкостью. Насыщение образцов водой меньше, чем насыщение глицерином и вазелиновым маслом. Так как динамическая вязкость воды при комнатной температуре значительно меньше вязкости глицерина и вазелинового масла, происходит легкое истечение их из пор. Следовательно, в процессе взвешивания образцов происходит истечение значительного объема этих жидкостей из крупных пор, вследствие чего и наблюдается меньшее насыщение ими модифицированного порообразователем цементного камня. Зависимость коэффициента насыщенности пор жидкостью от общей пористости модифицированного порообразователем цементного камня одинакова: при увели-
чении общей пористости коэффициент насыщенности пор жидкостью возрастает.
Анализ полученных данных показывает значительные увеличение прочности образцов пропитанных глицерином и вазелиновым маслом. Коэффициент насыщенности пор, независимо от динамической вязкости жидкости насыщающей поры и капилляры оказывает влияние на прочность при сжатии модифицированного порообразователем цементного камня, а именно с увеличением коэффициента насыщенности пор жидкостью снижается прочность образцов при сжатии. Выявленный результат коррелирует с общей пористостью образцов, так как с увеличением её значения повышается и их коэффициент насыщенности пор жидкостью. Таким образом, на напряженно-деформируемое состояние образцов из модифицированного порообразователем цементного камня оказывают влияние: значение общей пористости, коэффициент насыщенности пор жидкостью и вязкость насыщающей жидкости.
Таблица 4. Основные физические и механические характеристики модифицированного цементного камня, пористая структура которого насыщена водой
Номер образца Масса сухого образца, г Масса после насыщения, г Приращение массы, г Л 91 - 92 Объем воды, см3 Объем образцов, см3 Общая Насыщенность % Коэффициент насыщенности пор жидкостью Предел прочности при сжатии, R МПа
порист ость % По массе образца По объему образца По массе образца По объему образца
1 10,501 10,803 0,302 0,302 8,240 24,98 2,9 3,7 0,116 0,149 16,8
1.1 11,614 14,216 2,602 2,602 8,327 52,27 22,4 31,6 0,429 0,604 14,7
1.2 11,954 14,782 2,828 2,828 8,322 54,3 23,6 34,3 0,435 0,632 13,7
1.3 12,391 15,927 3,536 3,536 8,165 57,33 28,6 43,74 0,498 0,763 11,3
2 10,752 11,475 0,723 0,723 8,118 34,45 6,7 9,0 0,195 0,261 14,5
2.1 11,756 14,063 2,307 2,307 8,118 49,83 19,6 28,7 0,394 0,576 13,8
2.2 12,065 15,583 3,518 3,518 8,119 57,44 29,2 43,8 0,508 0,762 10,8
2.3 12,551 16,527 3,976 3,976 8,205 60,72 31,7 48,9 0,522 0,806 9,7
Таблица 5. Основные физические и механические характеристики модифицированного цементного камня, пористая структура которого насыщена глицерином
Номер образца Масса сухого образца, г Масса после насыщения, г Приращение массы, г Л 91 - 92 Объем глицерина см3 Объем образцов, см3 Общая порист ость % Насыщенность % Коэффициент насыщенности пор жидкостью Предел прочности при сжатии, Р МПа
По массе образца По объему образца По массе образца По объему образца
1 11,673 12,494 0,821 0,673 8,211 24,98 7,10 8,20 0,282 0,328 34,3
1.1 11,286 15,533 4,247 3,483 8,207 52,27 37,60 42,40 0,7202 0,812 22,4
1.2 10,237 14,937 4,7 3,854 8,244 54,30 45,90 46,80 0,846 0,861 21,0
1.3 10,544 15,934 5,39 4,419 8,537 57,33 51,10 51,80 0,892 0,903 18,1
2 12,814 15,444 2,63 1,345 8,257 34,45 12,80 16,30 0,373 0,473 30,7
2.1 12,128 16,335 4,207 3,231 8,366 49,83 31,70 38,60 0,638 0,775 27,7
2.2 10,652 15,562 4,91 4,025 8,167 57,44 46,10 49,30 0,802 0,858 15,8
2.3 10,286 15,991 5,705 4,678 8,213 60,72 55,50 57,00 0,914 0,938 13,5
Таблица 6. Основные физические и механические характеристики модифицированного цементного камня, пористая структура которого насыщена вазелиновым маслом
Номер образца Масса сухого образца, г Масса после насыщения, г Приращение массы, г Л 91 - 92 Объем глицерина см3 Объем образцов, см3 Общая порист ость % Насыщенность % Коэффициент насыщенности пор жидкостью Предел прочности при сжатии, Р МПа
По массе образца По объему образца По массе образца По объему образца
1 12,045 12,356 0,310 0,354 8,151 24,98 2,58 4,35 0,103 0,174 36,6
1.1 12,427 15,238 2,811 3,209 8,197 52,27 22,60 39,20 0,433 0,749 25,1
1.2 11,413 14,721 3,307 3,776 8,200 54,30 29,00 46,10 0,534 0,848 23,2
1.3 12,711 16,680 3,949 4,508 8,520 57,33 31,10 52,90 0,542 0,923 20,7
2 12,730 13,437 0,707 0,807 8,253 34,45 5,60 9,80 0,161 0,284 32,3
2.1 12,500 15,116 2,615 2,985 8,310 49,83 20,90 35,90 0,42 0,721 24,1
2.2 10,923 14,467 3,544 4,045 8,180 57,44 32,40 49,50 0,565 0,861 21,0
2.3 11,374 15,387 4,013 4,581 8,240 60,72 35,30 55,60 0,581 0,916 16,5
Исследовано также влияние вязкости одной и той же жидкости насыщающей поры бетонного композита, в частности, глицерина и вазелинового масла, на его механические свойства, в частности предел прочности при сжатии. В табл. 7 представлены средние значения результатов испытания на сжатие модифицированного порообразователем цементного камня, пропитанного глицерином и вазелиновым маслом при различных температурах, а, следовательно, и вязкостей жидкостей. Как видно из табл. 7, прочность цементного камня значи-
тельно менялась в зависимости от изменения динамической вязкости (для глицерина от 0,025 до 1,413 Н с/м2 и вазелинового масла от 0,024 до 0,735 Н с/м ), прочность при сжатии отдельных образцов возрастала на 30...50%. И в целом для всех случаев наблюдается общая тенденция увеличения прочности при сжатии модифицированного порообразователем цементного камня с увеличением вязкости жидкости, насыщающей поровую структуру бетонного композита.
Насыщающая жидкость Номер образца Прочность образцов, пропитанных насыщающими жидкостями, при их вязкостях, соответствующих температурам
0°С 20°С 40°С 60°С
1 36,1 34,0 32,8 31,0
1.1 24,5 22,4 22,4 20,8
1.2 21,8 21,0 19,6 17,5
Глицерин 1.3 18,2 18,1 16,2 15,8
2 32,1 30,,7 29,2 28,0
2.1 30,3 27,7 26,0 23,2
2.2 17,1 15,8 15,4 15,4
2.3 16,1 13,5 13,1 13,1
1 37,1 36,6 35,8 35,1
1.1 27,3 25,1 24,8 24,1
1.2 25,0 23,2 22,1 21,8
Вазелиновое 1.3 22,0 20,7 20,0 19,6
масло 2 33,5 32,3 31,6 30,0
2.1 26,6 24,1 23,0 21,5
2.2 23,5 21,0 20,1 19,3
2.3 17,9 16,5 15,3 14,7
Таблица 7. Прочность цементного камня, насыщенного жидкостями различной вязкости
Полученные результаты лабораторных экспериментов показывают, что насыщение поровой структуры модифицированного поро-образователем цементного камня вязкой жидкостью вызывает повышение предела прочности при сжатии пропорционально вязкостям жидкостей. Отсюда следует, что пропиточный материал воспринимает на себя большие нормальные и касательные напряжения при большей динамической вязкости пропиточного материала. Насыщение образцов водой вызывает снижение прочности при сжатии, поскольку, как видно из опытов, адсорбционный эф-
фект понижения прочности для неё оказался существеннее её вязкого сопротивления выжиманию из пор и капилляров.
Вязкость насыщающих жидкостей регулировалась изменением температуры. Температура могла оказывать влияние на предел прочности при сжатии модифицированного порообразователем цементного камня. Для большей достоверной оценки изучаемого вопроса были испытаны ненасыщенные жидкостями образцы при тех же температурах, которыми регулировали их вязкость. Результаты проведённых испытаний в табл. 8.
Таблица 8. Значения предела прочности при сжатии модифицированного порообразователем
цементного камня при различных температурах
Номер образца Прочность цементного камня, испытанного при разной температуре, МПа
0°С 20°С 40°С 60°С
1 22,3 23,7 24,1 25,2
1.1 20,6 23,2 23,7 24,7
1.2 15,6 21,6 21,7 21,9
1.3 14,1 17,4 18,6 19,8
2 23,8 25,0 25,7 26,4
2.1 28,0 29,2 34,6 36,0
2.2 17,7 20,4 20,9 21,4
2.3 14,4 14,3 18,4 19,2
Как видно из таблиц, в случае повышения температуры испытаний наблюдается существенное повышение предела прочности при сжатии модифицированного порообразователем цементного камня. Несмотря на значительное увеличение предела прочности при сжатии модифицированного порообразователем цементного камня при повышении температуры, этот фактор не способен перекрыть прочность материала и этот эффект будет значительнее при исключении воздействия температурного фактора.
Установленные факторы насыщения жидкостями с различными динамическими вяз-костями и температурами модифицированного порообразователем цементного камня, которые имеют непосредственное влияние, как один из физических факторов, в процессе коррозии цементного камня и бетона, должны найти свое применение в математических моделях самого процесса коррозии цементных бетонов [7-11].
Выводы
Исследование влияния коэффициента насыщенности пор жидкостью и динамической вязкости жидкости, насыщающей поры и капилляры, на прочность модифицированного порообразователем цементного камня показало общую тенденцию увеличения предела прочности при сжатии пропорционально динамической вязкости жидкости. Таким образом, жидкость в порах бетонного композита перераспределяет нормальные и касательные напряжения; чем выше вязкость пропиточной жидкости, тем больше предел прочности при сжатии образцов. Насыщение порового пространства образцов из модифицированного порообразователем цементного камня водой, несмотря на провоцируемое ею вязкое сопротивление выжимания из пор и капилляров, вследствие преобладающего влияния адсорбционного эффекта, уменьшает значения предела прочности при сжатии таких образцов.
Список литературы
1. Ребиндер П. А. Физико-химическая механика дисперсных структур. М.: Наука,1966. С. 3-16.
2. Наконечный А. С., Мельниченко П. А., Мчедлов-Петросян О. П. Влияние во-донасыщения бетона на его прочность при динамических нагружениях // Труды координационных совещаний по гидротехнике. Выпуск 68. Л.: Энергия,1971. С. 86-90.
3. Glucklich J., Korin U. Effect Moisture Content on Strength and Strain energy release Rate of Cement Mortar // Journal of the American Ceramic Society, 1975, issue 58. pp. 11-12.
4. Тетельмин В. В. Физические основы «запаздывающей упругости» арочных плотин // Гидротехническое строительство. 2014. № 3. С. 36-42.
5. Малюк В. В. Концепция долговечности бетона для прогноза срока службы конструкций в условиях морозного воздействия // Вестник Инженерной школы Дальневосточного федерального университета. 2020. № 4 (45). С.105-115.
6. Гуляев В. Т., Мальцев Д. В. Водона-сыщение бетонных образцов в камере давления // Вологдинские чтения. 2012. № 80. С. 2829.
7. Федосов С. В., Румянцева В. Е., Красильников И. В. Оценка влияния параметров массопереноса на кинетику и динамику процессов, протекающих при жидкостной коррозии первого вида цементных бетонов // Вестник Поволжского государственного технологического университета. Серия: Материалы. Конструкции. Технологии. 2018. № 1. С. 14-22.
8. Monitoring of the penetration of chloride ions to the reinforcement surface through a concrete coating during liquid corrosion / S. V. Fedosov, V. E. Roumyantseva, I. V. Krasil-nikov [et al.]. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. electronic edition. Vladivostok, 2018, pp. 042-048. DOI: 10.1088/1757-899X/463/4/042048.
9. Formulation of mathematical problem describing physical and chemical processes at concrete corrosion / S. V. Fedosov, V. E. Roumyantseva, I. V. Krasilnikov [et al.]. International Journal for Computational Civil and Structural Engineering, 2017, vol. 13, issue 2, pp. 45-49.
10.Математическое моделирование массопереноса в системе «цементный бетон -жидкая среда», лимитируемого внутренней диффузией переносимого компонента при жидкостной коррозии первого вида / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, И. В Красиль-ников [и др.] // Строительные материалы. 2021. № 7. С. 4-9.
11. Теоретические и экспериментальные исследования процессов коррозии первого вида цементных бетонов при наличии внутреннего источника массы / С. В. Федосов, В. Е. Румянцева, Н. С. Касьяненко [и др.] // Строительные материалы. 2013. № 6. С. 44-47.
References
1. Rebinder P. A. Fiziko-himicheskaja mehanika dispersnyh struktur [Physical and chemical mechanics of disperse structures]. M.: Nauka, 1966, pp. 3-16.
2. Nakonechnyj A. C., Mel'nichen-ko P. A., Mchedlov-Petrosjan O. P. Vlijanie vodo-nasyshhenija betona na ego prochnost' pri dinamicheskih nagruzhenijah [Influence of water saturation of concrete on its strength under dynamic loading]. Trudy koordinacionnyh soveshhanij po gidrotehnike, isuue 68, L.: Jener-gija, 1971, pp. 86-90.
3. Glucklich J., Korin U. Effect Moisture Content on Strength and Strain energy release Rate of Cement Mortar // Journal of the American Ceramic Society, 1975, issue 58. pp. 11-12.
4. Tetel'min V. V. Fizicheskie osnovy «zapazdyvajushhej uprugosti» arochnyh plotin [Physical foundations of «retarded elasticity» of arch dams]. Gidrotehnicheskoe stroitel'stvo, 2014, issue 3, pp. 3642.
5. Maljuk V. V. Koncepcija dolgovechnos-ti betona dlja prognoza sroka sluzhby konstrukcij v uslovijah moroznogo vozdejstvija [The concept of concrete durability for predicting the service life of structures under frost conditions]. Vestnik Inzhe-nernoj shkoly Dal'nevostochnogo federal'nogo universiteta, 2020, vol. 4 (45), pp. 105-115.
6. Guljaev V. T., Mal'cev D. V. Vodo-nasyshhenie betonnyh obrazcov v kamere davlen-ija [Water saturation of concrete samples in the pressure chamber]. Vologdinskie chtenija, 2012, issue 80, pp. 28-29.
7. Fedosov S. V., Rumjanceva V. E., Krasil'nikov I. V. Ocenka vlijanija parametrov massoperenosa na kinetiku i dinamiku processov, protekajushhih pri zhidkostnoj korrozii pervogo vida cementnyh betonov [Evaluation of the influence of mass transfer parameters on the kinetics and dynamics of processes occurring during liquid corrosion of the first type of cement concrete]. Vestnik Povolzhskogo gosudarstvennogo tehno-logicheskogo universiteta. Serija: Materialy. Kon-strukcii. Tehnologii, 2018, issue 1, pp. 14-22.
8. Monitoring of the penetration of chloride ions to the reinforcement surface through a concrete coating during liquid corrosion / S. V. Fedosov, V. E. Roumyantseva, I. V. Krasilnikov [et al.]. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. electronic edition. Vladivostok, 2018, pp. 042-048. DOI: 10.1088/1757-899X/463/4/042048.
9. Formulation of mathematical problem describing physical and chemical processes at concrete corrosion / S. V. Fedosov, V. E. Roumyantseva, I. V. Krasilnikov [et al.]. International Journal for Computational Civil and
Structural Engineering, 2017, vol. 13, issue 2, pp. 45-49.
10. Matematicheskoe modelirovanie mas-soperenosa v sisteme «cementnyj beton - zhidka-ja sreda», limitiruemogo vnutrennej diffuziej perenosimogo komponenta pri zhidkostnoj korrozii pervogo vida [Mathematical modeling of mass transfer in the «cement concrete - liquid medium» system, limited by internal diffusion of the transferred component during liquid corrosion of the first type] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjanceva,
I. V. Krasil'nikov [et al.]. Stroitel'nye materialy. 2021, issue 7, pp. 4-9.
11.Teoreticheskie i jeksperimental'nye is-sledovanija processov korrozii pervogo vida ce-mentnyh betonov pri nalichii vnutrennego isto-chnika massy [Theoretical and experimental studies of corrosion processes of the first type of cement concrete in the presence of an internal source of mass] / S. V. Fedosov, V. E. Rumjanceva, N. S. Kas'janenko [et al.]. Stroitel'nye materialy. 2013, issue 6, pp. 44-47.
Румянцева Варвара Евгеньевна
Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России, Российская Федерация, г. Иваново
Ивановский государственный политехнический университет, Российская Федерация, г. Иваново
Член-корреспондент РААСН, доктор технических наук, профессор E-mail: varrym@gmail.com Rumyantseva Varvara Evgenievna
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of
State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination
of Consequences of Natural Disasters»,
Russian Federation, Ivanovo
Ivanovo State Polytechnic University,
Russian Federation, Ivanovo
Corresponding Member of the RAASN, Doctor of Technical Sciences, Professor E-mail: varrym@gmail.com
Красильников Игорь Викторович
Ивановский государственный политехнический университет, Российская Федерация, г. Иваново
Научно-исследовательский институт строительной физики РААСН, Российская Федерация, г. Москва
кандидат технических наук, доцент, руководитель центра научно-исследовательских работ
и технической экспертизы
E-mail: korasb@mail.ru
Krasilnikov Igor Viktorovich
Ivanovo State Polytechnic University,
Russian Federation, Ivanovo
Scientific Research Institute of Construction Physics RAASN, Russian Federation, Moscow
Candidate of Technical Sciences, docent, Head of the Center for Research and Technical Expertise E-mail: korasb@mail.ru
Красильникова Ирина Александровна
Владимирский государственный университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых, Российская Федерация, г. Владимир ассистент
E-mail: irinanebukina@rambler.ru Krasilnikova Irina Aleksandrovna Vladimir State University, Russian Federation, Vladimir Assistant
E-mail: irinanebukina@rambler.ru
Строкин Константин Борисович
доктор экономических наук, доцент, почетный строитель Российской Федерации
ФГБОУ ВО «Сахалинский государственный университет»
Российская Федерация, г. Южно-Сахалинск
директор Технического нефтегазового института
профессор кафедры строительства
E-mail: strokin07@rambler.ru
Strokin Konstantin Borisovich
Doctor of Economics, Associate Professor, Honorary Builder of the Russian Federation
Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Sakhalin State University»
Russian Federation, Yuzhno-Sakhalinsk
Director of the technical oil and gas institute
Professor of the department of construction
E-mail: strokin07@rambler.ru
Новикова Ульяна Александровна Сахалинский государственный университет, Российская Федерация, г. Южно-Сахалинск старший преподаватель E-mail: uliana.a.novikova@gmail.com Novikova Ulyana Alexandrovna Sakhalin State University, Russian Federation, Yuzhno-Sakhalinsk Senior Lecturer
E-mail: uliana.a.novikova@gmail.com
