CC BY
33
Определение влияния вспомогательного ростверка на несущую способность сваи усиления цокольного здания с учетом неравномерной осадки в г. Белово Кемеровской области
Е.В. Зотова, Хо Чантха, В.Ф. Акопян Для увеличения несущей способности свай усиления (дополнительных трубобетонных свай, задавленных под консоли цокольного здания), предполагается изготовить вокруг сваи, в зоне контакта сваи с грунтом, железобетонный элемент усиления в форме кольца. Оно охватывает сваю и перераспределяет часть нагрузки от сваи на верхнюю часть грунта. Несущую способность сваи необходимо увеличить для создания надежной жесткой опоры под домкратный узел. В данном разделе будет определено, какую часть нагрузки передает планируемый вспомогательный ростверк на грунт и на сколько увеличивается несущая способность и жесткость сваи при варьировании размера усилительного кольца.
Рассмотрен расчет одиночной сваи, заглубленной в грунт на 6м. Диаметр сваи 30 см. Параметры грунта приняты согласно «Техническому отчету по инженерно - геологическим изысканиям на объекте «Жилой дом по ул. Октябрьской, 63 в г.Белово Кемеровской области, ЗАО Спецфундаментстрой, 1999г». При этом использованы худшие значения физико - механических параметров грунта - рассмотрен случай полностью замоченного грунтового массива. Все параметры соответствуют геологическим данным для замоченного грунта. Это определяет несколько заниженную несущую способность сваи. Однако в данном расчете основным было не определение непосредственно несущей способности, а относительное ее увеличение при устройстве вспомогательного ростверка, т.к. геологические данные приведены только для двух шахт, до глубины 15м, а фактическое состояние грунтового массива внутри пятна здания неизвестно. Расчетная схема принята согласно гипотезам осесимметричной деформации. Свая погружена в грунтовый массив размером 30х30м. По высоте рассмотрен многослойный массив, структура которого соответствует
данным геологических изысканий. Рассмотрены 4 варианта (отсутствие кольца, кольцо размеров 25 см, 37.5 см, 50 см (от края сваи до края кольца)).
Расчет проведен в физически нелинейной постановке метом конечных элементов. Предельная поверхность для грунтового массива описывается гипотезой Мизеса - Шлейхера - Боткина для грунтовых массивов. Для раскрытия нелинейности использован шаговый метод. Шаг приращения нагрузки принят 2,5т. Результаты выводились начиная с 20т с шагом 5 т. Расчет проведен по программному комплексу ПОЛЮС. Основные результаты приведены в графической форме.
На Рис. 1 - Рис. 3. приведены изолинии вертикальных перемещений и вертикальных нормальных напряжений в различных фрагментах расчетной области при разных значениях нагрузки и вариантах схемы. Там же показаны зоны предельного равновесия по гипотезе Мизеса - Шлейхера -Боткина и их развитие при росте нагрузки[1]. На Рис. 4 показаны графики «нагрузка -осадка» для четырех вариантов устройства вспомогательного ростверка. приведены данные о напряженном состоянии расчетной области с ростверком 500мм при разных нагрузках.
Рис. 1. - Расчетная МКЭ - модель с ростверком 250мм.
По результатам расчетов можно сделать заключение о качественной стороне совместной работы сваи с ростверком. Зоны предельного равновесия в грунте при всех вариантах образуются после достижения нагрузкой значения 20т.
Рис. 2. - Вариант ростверка 1. Рис. 3. - Вариант ростверка 4. Р=40т, Р=45т, перемещения перемещения
На первом этапе предельное равновесие начинает развиваться в узкой зоне, которая расположена в примыкающем к свае грунте на глубине от половины высоты сваи. Далее, для сваи без ростверка, начинается процесс лавинообразного развития зон предельного равновесия (зон скольжения), и в диапазоне 35-40т наблюдается срыв сваи - перемещения возрастают от 25 до 170мм. Затем в процесс вовлекаются значительные по объему массы грунта, зоны скольжения развиваются по всей длине сваи и под ее подошвой, при нагрузке 45т перемещение составляет 810мм. Поэтому «эталонную» несущую способность сваи следует ограничить 35т.
Отметим, что зависимость «нагрузка - осадка» имеет хорошее совпадение с эмпирической - см. результаты испытания сваи 4 согласно «Техническому отчету по инженерно - геологическим изысканиям на объекте «Жилой дом по ул. Октябрьской, 63 в г.Белово Кемеровской области, ЗАО Спецфундаментстрой, 1999г»[2].
Для сваи с ростверком характерна следующая картина. При малых нагрузках ростверк практически не работает. В окрестности примыкания ростверка к свае образуется «лунка» за счет того, что свая увлекает за собой грунт при осадке. Скорость перемещения частиц грунта в лунке выше скорости перемещения точек жесткого ростверка, перемещению которого препятствуют частица грунта на границе ростверка, не вошедшие в лунку.
Поэтому работает сравнительно небольшая часть ростверка возле границы, а центральная часть ростверка препятствует свободному перемещению лунки и в грунте возникают растягивающие напряжения - см. Естественно, растягивающие напряжения грунтом не воспринимаются и в этой области просто отсутствует контакт между подошвой и грунтом. Затем вдоль второй половины сваи также образуются зоны скольжения, что приводит к увеличению осадки сваи без соответствующего развития лунки по глубине. Это вызывает интенсивное перемещение ростверка, он «догоняет» центральную часть грунта, и происходит перераспределение напряжений, которые становятся сжимающими, т.е. ростверк полностью включается в работу - см. Это приводит к замедлению скорости роста касательных напряжений по поверхности сваи и увеличению общей жесткости системы в вертикальном направлении.
Рис. 4. - Графики осадки влияния кольца подкрепления
Литература
1.Якобсон Л.С., Родинко О.Н. Инструкция к программе расчета стержневых систем на ЕС ЭВМ (МАРСС ЕС-76) [Текст] // ЦНИПИАСС, 1978.- С.82.
2. СП 50-101-2004. Свод правил по проектированию и строительству. Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений [Текст] // Введ. 2004-03-09 - М., Госстрой России. 2005.- С.137.
3. Капцов П.В., Костыленко К.И. Вода в дисперсных системах, предназначенных для изготовления пенобетонных смесей. [Текст] // Научно-
технический журнал «Вестник МГСУ», ФГБОУ ВПО «МГСУ». 2012 -№11.- С. 168-171.
4. Хо Чантха ,Зотова Е.В., Гусаренко С.П. Численная оценка НДС конструкций по результатам геодезических наблюдений за деформациями здания. [Текст] // «Вестник Томского государственного архитектурностроительного университета» 2012 - №1. - С. 151.
5. Кадомцев М.И., Ляпин А.А., Тимофеев С.И. К вопросам построения эффективных алгоритмов расчета системы «сооружение-грунт» [Электронный ресурс] // «Инженерный вестник Дона» 2012 г. - № 1 - Режим доступа: http://www.ivdon.ru/magazine/issue/102?page=4 (доступ свободный)
- Загл. с экрана. - Яз. рус.
6. Зотова Е.В., Панасюк Л.Н. Численное моделирование динамических систем с большим числом степеней свободы на импульсные воздействия [Электронный ресурс] //«Инженерный вестник Дона» 2012г. - № 3- Режим доступаhttp://www.ivdon.ru/magazine/issue/104?page=4 (доступ свободный) -Загл. с экрана. - Яз. рус.
7. Niku-Lari A. Structural analysis system, (Sofware - Hardware, Capability
- Compability - Aplications). [Текст] // Per-gamon Press, , 1986 - vol. 1-3
8. James R. Rice. Some studies of crack dynamics, (Proceedings of NATO dvanced Study Institute on Physical Aspects of Fracture, 5-17 June 2000, Cargese, Corsica) [Текст] // Kluwer Academic Publishers, Dordrecht, - 2001.
9. Коргин, А.В. Геодезический мониторинг и мкэ-анализ напряженно-деформированного состояния зданий и сооружений в условиях плотной городской застройки [Электронный ресурс]// Предотвращение аварий зданий и сооружений - 2013 - Режим доступа: http://www.pamag.ru (доступ свободный) - Загл. с экрана. - Яз. рус.
10. Хо Чантха. Расчетно-экспериментальный метод оценки состояния зданий и сооружений с учетом осадки основания [Текст] // Известия высших учебных заведений «Северо - Кавказский регион». Ростов. 2012. - № 3.
