Научная статья на тему 'Определение вида повреждения распределительных электрических сетей 6-35 кВ сельскохозяйственного назначения на основе анализа осциллограмм аварийных событий'

Определение вида повреждения распределительных электрических сетей 6-35 кВ сельскохозяйственного назначения на основе анализа осциллограмм аварийных событий Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

CC BY
764
95
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
ИМИТАЦИОННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ / КОРОТКИЕ ЗАМЫКАНИЯ / КОРОТКИЕ ЗАМЫКАНИЯ НА ЗЕМЛЮ / МЕЖДУФАЗНОЕ КОРОТКОЕ ЗАМЫКАНИЕ / ОДНОФАЗНОЕ ЗАМЫКАНИЕ НА ЗЕМЛЮ / ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ ЛЭП / ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОВРЕЖДЕННЫХ ФАЗ / ОСЦИЛЛОГРАММЫ АВАРИЙНЫХ ПОВРЕЖДЕНИЙ / РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ СЕТИ / РЕГИСТРАТОРЫ АВАРИЙНЫХ СОБЫТИЙ / ТРАНСФОРМАТОР ТОКА / DISTRIBUTION GRID / DETERMINATION OF FAULT LOCATION / DIGITAL FAULT RECORDERS / OSCILLOGRAMS OF ALL TYPES OF FAULT / SIMULATION MODELING / SHORT CIRCUIT / SINGLE PHASE TO GROUND FAULT / THE DEFINITION OF THE DAMAGED PHASE / CURRENT TRANSFORMER / SHORT CIRCUIT TO GROUND / PHASE-TO-PHASE SHORT CIRCUIT

Аннотация научной статьи по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям, автор научной работы — Алексеев Леонид Леонидович, Вуколов Владимир Юрьевич, Кривоногов Сергей Вячеславович, Пнев Евгений Романович

Введение: в данной статье на основе моделирования сельской распределительной сети получены осциллограммы аварийных событий для всех видов коротких замыканий. Определены основные характеристические признаки для каждого вида повреждений и предложен подход к определению вида короткого замыкания и поврежденных фаз линии электропередачи по фиксируемым в момент повреждения осциллограммам токов и напряжений. Материалы и методы: в статье предлагаются методы имитационного моделирования всех видов коротких замыканий на модели сельской распределительной сети, разработанной в программном комплексе PSCad. На полученной модели проходит тестирование предлагаемого алгоритма распознавания вида повреждения и поврежденных фаз линий электропередач (ЛЭП), а также анализируются полученные результаты. Результаты: получены осциллограммы аварийных событий для отходящих присоединений на модели сельской распределительной сети номинальным напряжением 10 кВ. Проведен анализ фазных токов и напряжений, записанных регистраторами аварийных событий (РАС) в начальный момент возникновения повреждения. По результатам проведенных экспериментов разработан алгоритм, позволяющий достоверно определить вид КЗ и поврежденные фазы ЛЭП в 99 % случаев повреждений. Обсуждение: анализ осциллограмм токов и напряжений показал, что для достоверного определения поврежденных фаз при всех простых видах КЗ достаточно наличие только двух трансформаторов тока (ТТ) на отходящих присоединениях (особенность большинства сетей 6-35 кВ). В то же время наличие третьего ТТ на отходящем присоединении, что характерно для ячеек современных комплектных распределительных устройств (КРУ), позволит получить избыточную информацию и организовать контроль вида повреждения даже в случае некорректной записи осциллограмм тока одной из фаз, а также получить информацию о неисправности ТТ присоединения. Заключение: практическая реализация предложенных алгоритмов определения вида КЗ и поврежденных фаз отходящих присоединений позволит для определения зоны обхода ЛЭП использовать более точныеметоды определения места повреждения. Внедрение разработки в сельских распределительных сетях приведет к сокращениювремени осмотра поврежденных ЛЭП линейным персоналом служб главного энергетика сетевых предприятий и повышению надежности электроснабжения конечных потребителей.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям , автор научной работы — Алексеев Леонид Леонидович, Вуколов Владимир Юрьевич, Кривоногов Сергей Вячеславович, Пнев Евгений Романович

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

DETERMINATION OF THE DAMAGE DISTRIBUTION ELECTRIC NETWORKS 6-35 KV FOR AGRICULTURAL PURPOSES BASED ON THE ANALYSIS OF OSCILLOGRAMS OF ALARM EVENTS

Introduction: this article contains oscillograms of all types of short circuits are obtained on the basis of modeling the rural distribution grid. The main characteristic features for each type of damage are determined and an approach is proposed for determining the type of short circuit and damaged phases of the transmission line using the current and voltage oscillograms recorded at the time of damage. Materials and Methods: the article suggests methods for simulation modeling of all types of short circuits using a rural distribution grid model developed in the PSCad software package. The proposed algorithm for recognition of the type of damage and damaged phases of power lines is tested on the resulting model, and the results are analyzed. Results: oscillograms of all types of short circuits for outgoing connections were obtained on a model of a rural distribution grid with a nominal voltage of 10 kV. The analysis of the phase currents and voltages recorded by the accident data recorders at the initial moment of the occurrence of damage was carried out... Introduction: this article contains oscillograms of all types of short circuits are obtained on the basis of modeling the rural distribution grid. The main characteristic features for each type of damage are determined and an approach is proposed for determining the type of short circuit and damaged phases of the transmission line using the current and voltage oscillograms recorded at the time of damage. Materials and Methods: the article suggests methods for simulation modeling of all types of short circuits using a rural distribution grid model developed in the PSCad software package. The proposed algorithm for recognition of the type of damage and damaged phases of power lines is tested on the resulting model, and the results are analyzed. Results: oscillograms of all types of short circuits for outgoing connections were obtained on a model of a rural distribution grid with a nominal voltage of 10 kV. The analysis of the phase currents and voltages recorded by the accident data recorders at the initial moment of the occurrence of damage was carried out. According to the results of the experiments, an algorithm has been developed that makes it possible to reliably determine the type of short-circuit and damaged phases of power transmission lines in 99 % of cases of damage. Discussion: the analysis of the oscillograms of currents and voltages showed that for reliable determination of damaged phases in all simple types of fault, it is sufficient to have only two current transformers at the outgoing connections (the feature of most 6-35 kV grid). At the same time, the presence of a third current transformer at the outgoing connection, which is typical for cells of modern switchgears, will allow to obtain redundant information and organize monitoring of the type of fault even in the case of incorrect recording of current oscillograms of one of the phases, as well as to receive information on fault current transformer joining. Conclusion: practical implementation of the proposed algorithms for determining the type of short-circuit and damaged phases of outgoing connections will allow using more accurate methods for determining the location of fault to determine the bypass zone of power transmission lines. The introduction of development in rural distribution grid will lead to a reduction in the time for inspecting damaged power lines by line personnel of the services of the main power engineer of grid enterprises and improving the reliability of power supply. function show_eabstract() { $('#eabstract1').hide(); $('#eabstract2').show(); $('#eabstract_expand').hide(); } ▼Показать полностью

Текст научной работы на тему «Определение вида повреждения распределительных электрических сетей 6-35 кВ сельскохозяйственного назначения на основе анализа осциллограмм аварийных событий»

16. Genri S. Uorren J. Algoritmicheskie tryuki dlya programmistov [Algorithmic tricks for programmers], 2-nd publ, In I. V. Krasikov (ed.), Moscow: OOO «I. D. Vil'yams», 2014, 512 p.

17. Kormen Tomas H. Algoritmy: vvodnyj kurs [Algorithms: introductory course], In I.V. Krasikov (ed.), Moscow, OOO «I. D. Vil'yams», 2014, 208 p.

18. Tomas H. Kormen, Charl'z I. Lejzerson, Ronal'd L. Rivest, Klifford Shtajn. Algoritmy. Postroenie i analiz [Algorithms. Construction and analysis], 2-nd publ., In I. V. Krasikov (ed.), Moscow, OOO «I.D. Vil'yams», 2005, 1296 p.

19. Skiena S. Algoritmy. Rukovodstvo po razrabotke [Algorithms. Development Guide], 2-nd publ., Per. s angl. Saint-Petersburg, BHV-Peterburg. 2011. 720 p.

20. Richard Byord. Zhemchuzhiny proektirovaniya algoritmov: funkcional'nyj podhod (Pearls of designing algorithms: a functional approach), Per. s angl. V. N. Bragilevskogo i A. M. Pelenicyna, Moscow, DM K Press, 2013, 330 p.

Submitted 19.10.2018; revised 23.11.2018.

About the authors:

Alexander V. Arkhiptsev, Ph. D. (Engineering), the associate professor of the chair «Automation and Mechanization in Animal Husbandry»

Address: Russian State Agrarian University - Moscow Timiryazev Agricultural Academy, 127550, Russia Moscow, Timiryazevskaya Str., house 49 E-mail: sa-schok@bk.ru Spin-code: 4480-1641

Alexander V. Safonov, Master of the chair «Automation and Mechanization in Animal Husbandry»

Address: Russian State Agrarian University - Moscow Timiryazev Agricultural Academy, 127550, Russia Moscow,

Timiryazevskaya Str., house 49

E-mail: aleks.safonow95@gmail.com

Spin-код: 8687-8909

Contribution of the authors: Alexander V. Arkhiptsev: managed the research project, analysing and supplementing the text. Alexander V. Safonov: collection and processing of materials, preparation of the initial version of the text.

All authors have read and approved the final manuscript.

05.20.02 УДК 621.3

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВИДА ПОВРЕЖДЕНИЯ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ 6-35 КВ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ НА ОСНОВЕ АНАЛИЗА ОСЦИЛЛОГРАММ АВАРИЙНЫХ СОБЫТИЙ

© 2019

Леонид Леонидович Алексеев, аспирант кафедры «Электрификация и автоматизация»

Нижегородский государственный инженерно-экономический университет, Княгинино (Россия) Владимир Юрьевич Вуколов, кандидат технических наук, доцент, доцент кафедры «Электроэнергетика, электроснабжение и силовая электроника» Нижегородский государственный технический университет им. Р. Е. Алексеева, Нижний Новгород (Россия) Сергей Вячеславович Кривоногов, аспирант кафедры «Электрификация и автоматизация» Нижегородский государственный инженерно-экономический университет, Княгинино (Россия)

Евгений Романович Пнев, аспирант кафедры «Электрификация и автоматизация» Нижегородский государственный инженерно-экономический университет, Княгинино (Россия)

Аннотация

Введение: в данной статье на основе моделирования сельской распределительной сети получены осциллограммы аварийных событий для всех видов коротких замыканий. Определены основные характеристические признаки для каждого вида повреждений и предложен подход к определению вида короткого замыкания и поврежденных фаз линии электропередачи по фиксируемым в момент повреждения осциллограммам токов и напряжений. Материалы и методы: в статье предлагаются методы имитационного моделирования всех видов коротких замыканий на модели сельской распределительной сети, разработанной в программном комплексе PSCad. На полученной модели проходит тестирование предлагаемого алгоритма распознавания вида повреждения и поврежденных фаз линий электропередач (ЛЭП), а также анализируются полученные результаты. Результаты: получены осциллограммы аварийных событий для отходящих присоединений на модели сельской распределительной сети номинальным напряжением 10 кВ. Проведен анализ фазных токов и напряжений, записанных регистраторами аварийных событий (РАС) в начальный момент возникновения повреждения. По результатам проведенных экспериментов разработан алгоритм, позволяющий достоверно определить вид КЗ и поврежденные фазы ЛЭП в 99 % случаев повреждений.

Обсуждение: анализ осциллограмм токов и напряжений показал, что для достоверного определения поврежденных фаз при всех простых видах КЗ достаточно наличие только двух трансформаторов тока (ТТ) на отходящих присоединениях (особенность большинства сетей 6-35 кВ). В то же время наличие третьего ТТ на отходящем присоединении, что характерно для ячеек современных комплектных распределительных устройств (КРУ), позволит получить избыточную информацию и организовать контроль вида повреждения даже в случае некорректной записи осциллограмм тока одной из фаз, а также получить информацию о неисправности ТТ присоединения. Заключение: практическая реализация предложенных алгоритмов определения вида КЗ и поврежденных фаз отходящих присоединений позволит для определения зоны обхода ЛЭП использовать более точныеметоды определения места повреждения. Внедрение разработки в сельских распределительных сетях приведет к со-кращениювремени осмотра поврежденных ЛЭП линейным персоналом служб главного энергетика сетевых предприятий и повышению надежности электроснабжения конечных потребителей.

Ключевые слова: имитационное моделирование, короткие замыкания, короткие замыкания на землю, междуфазное короткое замыкание, однофазное замыкание на землю, определение места повреждения ЛЭП, определение поврежденных фаз, осциллограммы аварийных повреждений, распределительные сети, регистраторы аварийных событий, трансформатор тока.

Для цитирования: Алексеев Л. Л., Вуколов В. Ю., Кривоногов С. В., Пнев Е. Р. Определение вида повреждения распределительных электрических сетей 6-35 кВ сельскохозяйственного назначения на основе анализа осциллограмм аварийных событий // Вестник НГИЭИ. 2018. № 1 (92). С. 30-49.

DETERMINATION OF THE DAMAGE DISTRIBUTION ELECTRIC NETWORKS 6-35 KV FOR AGRICULTURAL PURPOSES BASED ON THE ANALYSIS OF OSCILLOGRAMS OF ALARM EVENTS

© 2019

Leonid Leonidovich Alekseev, the postgraduate student of the chair of Electrification and Automation

Nizhny Novgorod State of engineering-economic university, Knyaginino, (Russia) Vladimir Yuryevich Vukolov, Ph. D. (Engineering), the associate professor of the hair of Electricity, Power Supply and Power Electronics Nizhny Novgorod State Technical University n. a. R. E. Alekseev, Nizhny Novgorod (Russia) Sergey Vyacheslavovich Krivonogov, the postgraduate student Chair of Electrification and Automation Nizhny Novgorod State of engineering-economic university, Knyaginino, (Russia) Evgeny Romanovich Pnyov, the postgraduate student Chair of Electrification and Automation Nizhny Novgorod State of engineering-economic university, Knyaginino, (Russia)

Abstract

Introduction: this article contains oscillograms of all types of short circuits are obtained on the basis of modeling the rural distribution grid. The main characteristic features for each type of damage are determined and an approach is proposed for determining the type of short circuit and damaged phases of the transmission line using the current and voltage oscillograms recorded at the time of damage.

Materials and Methods: the article suggests methods for simulation modeling of all types of short circuits using a rural distribution grid model developed in the PSCad software package. The proposed algorithm for recognition of the type of damage and damaged phases of power lines is tested on the resulting model, and the results are analyzed.

Results: oscillograms of all types of short circuits for outgoing connections were obtained on a model of a rural distribution grid with a nominal voltage of 10 kV. The analysis of the phase currents and voltages recorded by the accident data recorders at the initial moment of the occurrence of damage was carried out. According to the results of the experiments, an algorithm has been developed that makes it possible to reliably determine the type of short-circuit and damaged phases of power transmission lines in 99 % of cases of damage.

Discussion: the analysis of the oscillograms of currents and voltages showed that for reliable determination of damaged phases in all simple types of fault, it is sufficient to have only two current transformers at the outgoing connections (the feature of most 6-35 kV grid). At the same time, the presence of a third current transformer at the outgoing connection, which is typical for cells of modern switchgears, will allow to obtain redundant information and organize monitoring of the type of fault even in the case of incorrect recording of current oscillograms of one of the phases, as well as to receive information on fault current transformer joining.

Conclusion: practical implementation of the proposed algorithms for determining the type of short-circuit and damaged phases of outgoing connections will allow using more accurate methods for determining the location of fault to determine the bypass zone of power transmission lines. The introduction of development in rural distribution grid will lead to a reduction in the time for inspecting damaged power lines by line personnel of the services of the main power engineer of grid enterprises and improving the reliability of power supply.

Key words: distribution grid, determination of fault location, digital fault recorders, oscillograms of all types of fault, simulation modeling, short circuit, single phase to ground fault, the definition of the damaged phase, current transformer, short circuit to ground, phase-to-phase short circuit.

For citation: Alekseev L. L., Vukolov V. Yu., Krivonogov S. V., Pnyov E. R. Determination of the damage distribution electric networks 6-35 kv for agricultural purposes based on the analysis of oscillograms of alarm events // Bulletin NGIEI. 2018. № 1 (92). P. 30-49.

Введение

Регистрация аварийных процессов на линиях электропередач в распределительных электрических сетях является важным звеном в задаче повышения надежности электроснабжения как конечных электроустановок сельскохозяйственного назначения, так и сторонних потребителей сельхозпредприятий. В современных условиях созданы все предпосылки для массовой реализации этой функции, поскольку все современные микропроцессорные устройства релейной защиты обладают возможностью записи и хранения осциллограмм аварийных событий. Кроме того, большое распространение на предприятиях электрических сетей получили специальные регистраторы аварийных событий и аварийные осциллографы [2; 3; 4].

РАС выполняют измерения различных параметров режима как в нормальных, так и в аварийных состояниях электрической сети. Фиксируются, как правило, линейные и фазные токи и напряжения присоединений, токи и напряжения нулевой последовательности, а значит, и соответствующие им мощности. В современных сетях с концепцией «smartgrid» такие же функции, но при этом синхро-низированно друг с другом, способны выполнять устройства PMU.

Для обеспечения процесса определения места повреждения (ОМП) на регистрирующие устройства возлагаются следующие функции [14, с. 65]:

— фиксация значений аналоговых сигналов параметров режима электрической сети;

— регистрация и хранение осциллограмм фиксируемых параметров в аварийном и предаварий-ном режиме;

— доведение собранной информации до оперативного персонала, обслуживающего сельские электрические сети [5; 6; 7].

Анализ осциллограмм токов и напряжений отходящих присоединений в нормальном и аварийном режиме позволяет, в большинстве случаев, сделать достоверный вывод о виде короткого замыкания (КЗ) и поврежденных фазах линий электропередач, используя характерные признаки соответствующего повреждения. Так, при однофазном замыкании на землю (ОЗЗ) напряжение в поврежденной фазе падает до нуля, а в неповрежденных возрастает в корень из трех раз. Фазные токи при этом остаются неизменными. Трехфазное КЗ характеризуется резким скачком токов во всех фазах и одновременной просадкой напряжений. При двухфазных замыканиях значительно возрастают токи в поврежденных фазах. При этом, если замыкание на землю — напряжение падает до нуля, если междуфазное двухфазное КЗ -снижается до половины от номинального.

Материалы и методы исследования

Задача определения вида повреждения осложняется тем, что перечисленные характерные признаки актуальны лишь непосредственно для точки КЗ. В

местах установки измерительных преобразователей регистраторов картина повреждения будет значительно отличаться в зависимости от удаленности места повреждения. Поэтому необходима разработка универсального подхода к определению вида КЗ и поврежденных фаз, не зависящего от расположения точки повреждения по длине исследуемой линии, а также вида ЛЭП, марок и сечений проводов и способов их расположения на опорах [8; 9; 10].

Для решения данной задачи рассмотрим процесс протекания всех простых видов КЗ в модели

электрической сети 10 кВ одного из сельскохозяйственных предприятий Нижегородской области, созданной в программном комплексе PSCad (рис. 1).

Выбор именно этого программного продукта обусловлен наличием широких возможностей по моделированию кабельных (КЛ) и воздушных (ВЛ) линий электропередач с учетом их геометрических параметров, способов прокладки и условий внешней среды. Кроме того, встроенная база на силовое оборудование позволяет создавать корректные модели трансформаторов и нагрузок в узлах сети.

1'] д [Я* А]

а)

б)

Рис. 1. Однолинейная схема (а) и модель в программном комплексе PSCad (б) исследуемой сети 10 кВ промышленного предприятия Fig. 1. Single-line diagram (a) and model in the PSCad software package (b) of the considered 10 kV grid of the industrial enterprise

Электрическая сеть рассматриваемого сельскохозяйственного предприятия включает силовой масляный трехфазный двухобмоточный трансфор-

матор ТДН-10000/110 и четыре отходящих присоединения 10 кВ. Перечень находящихся на балансе организации КЛ и ВЛ приведен в таблице 1.

Таблица 1. Перечень КЛ и ВЛ рассматриваемой распределительной сети предприятия Table 1. List of cable and overhead lines of the considered distribution grid of the enterprise

Фидер/Feeder КЛ ВЛ

Марка/Магк Длина, км/ Length, km Марка/Магк Длина, км/ Length, km

1 ПвП 3x70/25 3 - -

3 АПвП 3x70/25 5 - -

5 АПвП 3x50/16 4 АС-25 7

7 АПвП 3x50/16 0,1 АС-25 22,2

В 1, 3 и 5 фидерах на ТП используются масляные трансформаторы, в узлах подключения нагрузки 7 фидера используются ТП мачтового типа, присоединение которых реализуется отпаечными

линиями. Перечень используемых трансформаторов, а также нагрузки в узлах рассматриваемой сети 10 кВ приведены в таблице 2 [11; 13].

Таблица 2. Перечень трансформаторов и нагрузок узлов сети 10 кВ Table 2. The list of transformers and loads of grid nodes 10 kV

Фидер/Feeder Трансформатор / Transformer Нагрузка, МВА/Load, MVA

Марка/Магк Количество, шт./ Quantity, pcs.

1 ТМ-2500/10 1 1,92+j0,96

3 ТМ-2000/10 1 1,62+j 0,81

5 ТМ-400/10 1 0,3+j0,15

ТМ-100/10 3 0,072+j0,025

7 ТМ-100/10 3 0,072+j0,025

ТМ-100/10 3 0,072+j0,025

Исследование характера переходного процесса - трехфазное замыкание;

при КЗ на отходящих присоединениях КРУ 10 кВ - двухфазное замыкание;

промышленного предприятия осложняется тем, что в сетях 6-35 кВ трансформаторы тока, позволяющие получить информацию о мгновенных значениях токов ЛЭП, в большинстве случаев устанавливаются только в 2 фазах (как правило, фазы А и С). Поэтому для определения вида КЗ и поврежденных фаз будем использовать следующий объем информации:

— осциллограммы линейных напряжений всех трех фаз с шинного ТН (одинаковы для всех отходящих фидеров);

— осциллограммы токов (фаз А и С) всех отходящих присоединений (фидера 1, 3, 5 и 7).

Результаты

Моделирование повреждений проводится для всех видов КЗ на всех отходящих присоединениях, а именно:

— двухфазное замыкание на «землю»;

— ОЗЗ.

КЗ происходит в нормальном установившемся режиме работы системы в момент времени 0,12 с (6 периодов промышленной частоты), его длительность 0,05 с (2,5 периода). Кроме того, для оценки изменений мгновенных значений токов и напряжений при КЗ необходимо изначально провести моделирование нормального установившегося режима электрической сети предприятия. Результаты представлены на рисунке 2.

Наиболее значимые числовые характеристики рассматриваемых осциллограмм нормального режима сети приведены в таблице 3 [16; 17].

0.140 0.160

В)

г)

д)

Рис. 2. Осциллограммы токов (фазы А и С) отходящих присоединений на фидерах 1, 3, 5 и 7 (а-г), а также осциллограммы напряжений (фазы А, В, С) в центре питания сельской сети -на секции шин 10 кВ (д) для нормального режима сети Fig. 2. Oscillograms of currents (phases A and C) of outgoing connections on feeders 1, 3, 5 and 7 (a-g). Oscillograms of voltages (phases A, B, C) in the center of the rural grid supply -on the busbar section 10 kV (e) for normal network mode

Таблица 3. Действующие и амплитудные значения фазных токов отходящих присоединений и напряжений на секции шин в нормальном режиме сети

Table 3. Actual and amplitude values of phase currents of outgoing connections and voltages on busbar sections in normal network mode

Наименование Фидер 1/Feeder 1 Фидер 3/Feeder 3 Фидер 5/Feeder 5 Фидер 7/Feeder 7 Секция/ Section

параметра/ фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase

Parameter name А С А С А С А С А В С

I, кА Im, кА U, кВ

Um, кВ

0,178 0,180 0,144 0,146 0,027 0,028 0,029 0,029 0,252 0,255 0,204 0,206 0,039 0,039 0,041 0,041

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

6,077 8,595

6,077 6,076 8,595 8,593

Как видно из приведенных данных, нормальный режим работы распределительной сети сельхозпредприятия характеризуется четким синусоидальным характером токов и напряжений при симметричной пофазной нагрузке. При этом все параметры режима не выходят за допустимые пределы, определяемые характеристиками элементов сети

(длительно допустимые токи ЛЭП и трансформаторов) и требованиями нормативных документов (уровень напряжения на шинах 10 кВ питающей ПС 110/10 кВ) [20; 21].

Рассмотрим режим симметричного трехфазного КЗ на двух отходящих присоединениях - фидерах 5 и 7. Осциллограммы токов всех отходящих

присоединений и напряжений на секции шин при трехфазном КЗ на ВЛ фидера 7 представлены на рисунке 3.

Наиболее значимые числовые характеристики рассматриваемых осциллограмм трёхфазного КЗ на 7 фидере приведены в таблице 4.

о.зоо

0.250 0.200 0.150 0.100 0.050 0.000 -0.0S0 -0.100 -0.150 -0.200 -0.250

* \ 1 — J, „ —

/ \ / / N / \ ' s

X \ / \ V

/ \ Y ■ Л : Л

"i 1 \ \ / / \ . \

! \ \ / / ■; \ ■ / ■

/ V \ / \ V ! I \

/ \ / А 1

Р \ t \ / \ /

Ч л ч ?

0.1030 0.1050 0.110D 0.1150 0.1200 0.1250 0.1300 0.1350 0.1400 0.1450 0.1500

а)

/ г \ / jr- < \ / / кГ

/ \ J с Y \ / V

0.1030 0.1050 0,1100 0,1150 0.1203 0.125В 0,1300 0,1350 0.1400 0,1450 0.1503

В)

г)

0,1033 0,1050 0,1103 0,1150 0,121» 0,1253 0.1303 0,1353 0.1403 0,1453 0,1533

Д)

Рис. 3. Осциллограммы токов (фазы А и С) отходящих присоединений на фидерах 1, 3, 5 и 7 (а-г), а также осциллограммы напряжений (фазы А, В, С) в центре питания сельской сети — на секции шин 10 кВ (д) при трехфазном КЗ на фидере 7 Fig. 3. Oscillograms of currents (phases A and C) of outgoing connections on feeders 1, 3, 5 and 7 (a-g). Oscillograms of voltages (phases A, B, C) in the center of the rural grid supply -on the busbar sectionlO kV (d) with a three-phase short circuit on the feeder 7

Таблица 4. Действующие и амплитудные значения фазных токов отходящих присоединений и напряжений на секции шин при трехфазном КЗ на фидере 7

Table 4. Actual and amplitude values of phase currents of outgoing connections and voltages on a busbar

Наименование Фидер 1/Feeder 1 Фидер 3/Feeder 3 Фидер 5/Feeder 5 Фидер 7/Feeder 7 Секция/ Section

параметра/ фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase

Parameter name А С А С А С А С А В С

I, кА Im, кА U, кВ

Um, кВ

0,155 0,218

0,156 0,221

0,125 0,177

0,126 0,179

0,024 0,034

0,024 0,034

1,285 1,817

1,269 1,796

5,336 7,547

5,273 7,457

5,271 7,454

В этом режиме работы сельской сети наблюдается просадка напряжения в центре питания (ЦП) в момент возникновения повреждения (0,12 с). Однако из-за большой удаленности КЗ и наличия на-

грузок в остальных присоединениях значение напряжения не падает до нуля. Поэтому значения токов на первом, третьем и пятом фидерах в установившемся режиме КЗ также снизились по сравне-

нию с нормальным режимом. Отметим, что характеристика токов в неповрежденных присоединениях, в момент КЗ (0,12 с), носит устойчивый колебательный характер, состоящий из апериодической и периодической состоящих токов КЗ. Причем в пя-

том фидере из-за большей индуктивности, ввиду наличия ВЛ, данной процесс протекает дольше.

Осциллограммы токов всех отходящих присоединений и напряжений на секции шин при трехфазном КЗ на ВЛ фидера 5 представлены на рисунке 4.

О.ЗОЗ 0.250 ■ 0.200 ■ 0.150 ■ 1

' \ /' —

\ / ( / / \

\ / V

0,050 ■ \ \ ■ \

( \ / / }

0.050 ■ 0.103 ■ / \ . / s / \

/ \ \ / / \ V \

( V \ л \

0.200 ■ 0.250 ■ / ■ / \ - \ /

V У V ?

0.1000 О. ИИ 0.1100 О. ИБО 0.120D 0.1250 0.1J00 0.1350 0.1400 0.1450 0.1500

а)

2.50

¡РЪ

1..0 / \ / \ /

I / \ \ I V

/ \ / / N

\ \ j / \

\ V. j \

\ J? \ / 4i

>—

2.50 -

0.1033 0.1050 0.1100 0.1150 0.1200 0.1250 0.13S3 0.1350 0.1403 0.1450 0.1503 б)

А ■я.

ч

0.1033 0.1053 0.1103 0.1150 0.1200 0.1253 0.1300 0.1353 0.1403 0.1450 0.1533

В)

0.1033 0.1053 0.1100 0.1150 0.12» 0.1253 0.1303 0.1350 0.1400 0.1450 0.1533

Г)

0.Ю30 0.1050 0.1103 0.1150 0.1203 0.1250 0.1300 0.1350 0.1W3 0.1450 0.1503

д)

Рис. 4. Осциллограммы токов (фазы А и С) отходящих присоединений на фидерах 1, 3, 5 и 7 (а-г), а также осциллограммы напряжений (фазы А, В, С) в центре питания сельской сети — на секции шин 10 кВ (д) при трехфазном КЗ на фидере 5 Fig. 4. Oscillograms of currents (phases A and C) of outgoing connections on feeders 1, 3, 5 and 7 (a-g). Oscillograms of voltages (phases A, B, C) in the center of the rural grid supply - on the busbar section 10 kV (d) with a three-phase short circuit on the feeder 5

Наиболее значимые числовые характеристики рассматриваемых осциллограмм трехфазного КЗ на 5 фидере приведены в таблице 5.

В этом режиме работы сельской сети наблюдается просадка напряжения в ЦП в момент возникновения повреждения (0,12 с). Однако из-за большой удаленности КЗ и наличия нагрузок в остальных присоединениях значение напряжения не падает до нуля. Поэтому значения токов на первом, третьем и пятом фидерах, в установившемся режиме КЗ, также снизились по сравнению с нормальным режимом. Отметим, что характеристика токов в неповрежденных присоединениях, в момент КЗ (0,12 с), носит устойчивый колебательный характер, состоящий из апериодической и периодической со-

стоящих токов КЗ. Причем в пятом фидере из-за большей индуктивности, ввиду наличия ВЛ, данной процесс протекает дольше [18, ^ 134].

С помощью полученных осциллограмм аварийных повреждений как в седьмом, так и пятом фидерах, определение поврежденного отходящего присоединения, вида КЗ и поврежденных фаз - не представляется сложным процессом. Ввиду наличия устойчивого колебательного характера во всех фазах в характеристике напряжения и их дальнейшей «просадки», очевидно наличие трехфазного повреждения. А увеличение значений токов на фазах А и С в первом случае в седьмом фидере (1,8 кА), а во втором случае в пятом (1,25 кА), показывает наличие повреждения именно на этом присоединении.

Таблица 5. Действующие и амплитудные значения фазных токов отходящих присоединений и напряжений на секции шин при трехфазном КЗ на фидере 5

Table 5. Actual and amplitude values of phase currents of outgoing connections and voltages on a busbar section with a three-phase short circuit on the feeder 5

Наименование параметра/ Parameter name Фидер 1/ Feeder 1 Фидер 3/ Feeder 3 Фидер 5/ Feeder 5 Фидер 7/ Feeder 7 Секция/ Section

фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase

А С А С А С А С А В С

I, кА Im, кА U, кВ

Um, кВ

0,158 0,222

0,157 0,222

0,127 0,179

0,127 0,179

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

1,257 1,778

1,247 1,763

0,026 0,036

0,025 0,036

5,404 7,641

6,077 8,595

5,272 7,456

Далее рассмотрим режим двухфазного КЗ на 5 фидере. Поскольку режим является несимметричным, рассмотрим два варианта возникновения повреждения: между фазами А и С (полное наблюдение переходного процесса в поврежденных фазах) и между фазами В и С (частичная информация о повреждении) [22; 23; 24].

0.300 0.250 0.200 0.150 0.100 0.050 0.000 -0.050 -0.100 -0.150 -0.200 -0.250

V \ \

\ / V / / 1 / \ i

f Y \ t

/ \ \ { \ N /

1 \ \ / / \ \ J

s \ / / V \ i

/ \ \ / . / \ . i /

- / \ \ Л

■M \ / \

ч ✓ ч >

0.1000 0.1050 0.1100 0.1150

0.1200 а)

0.1250 0.1300 0.1350 0.1400

2.00 - IACFider3

/

r\ ? \ /

i v \/

V /\ Л

4-^ \ / \

-2.0Û -

в)

Осциллограммы токов всех отходящих присоединений и напряжений на секции шин при двухфазном КЗ (между фазами А и С) на фидере 5 представлены на рисунке 5. Наиболее значимые числовые характеристики рассматриваемых осциллограмм двухфазного КЗ (между фазами А и С) на 5 фидере приведены в таблице 6.

г)

д)

Рис. 5. Осциллограммы токов (фазы А и С) отходящих присоединений на фидерах 1, 3, 5 и 7 (а-г), а также осциллограммы напряжений (фазы А, В, С) в центре питания сельской сети — на секции шин 10 кВ (д) при двухфазном КЗ (между фазами А и С) на фидере 5 Fig. 5. Oscillograms of currents (phases A and C) of outgoing connections on feeders 1, 3, 5 and 7 (a-g). Oscillograms of voltages (phases A, B, C) in the center of a rural grid supply - on a 10 kV busbar section (e) with a two-phase short circuit (between phases A and C) on the feeder 5

Таблица 6. Действующие и амплитудные значения фазных токов отходящих присоединений и напряжений на секции шин при двухфазном КЗ (между фазами А и С) на фидере 5 Table 6. Actual and amplitude values of phase currents of outgoing connections and voltages on a busbar section with a two-phase short circuit (between phases A and C) on the feeder 5

Наименование Фидер 1/Feeder 1 Фидер 3/Feeder 3 Фидер 5/Feeder 5 Фидер 7/Feeder 7 Секция/ Section

параметра/ фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase

Parameter name А С А С А С А С А В С

I, кА Im, кА U, кВ Um, кВ

0,144 0,204

0,170 0,241

0,117 0,165

0,138 0,195

1,078 1,525

1,057 1,495

0,024 0,033

0,027 0,038

Такой режиме работы сети в начальный момент КЗ характеризуется просадкой напряжения на фазах А и С. По этой причине значения токов на первом, третьем и седьмом фидерах в установившемся режиме КЗ также несколько снижаются. Отметим, что характеристика токов в неповрежденных присоединениях, на фазах А и С, в момент КЗ (0,12 с), носит устойчивый колебательный характер. При этом в установившемся режиме КЗ на 1 и 7 фидерах сохраняется симметрия по фазам, в 3 фидере наблюдается некоторое ее нарушение. В 5 фидере имеет место резкий скачок тока в момент КЗ в обеих наблюдаемых фазах [15, с. 35].

Анализ осциллограмм позволяет сделать вывод, что ввиду наличия устойчивого колебательного характера в характеристике напряжения, на фазах А и С, и его дальнейшей «просадки» в течение аварийного режима, очевидно наличие двухфазного КЗ между этими фазами. При этом увеличение значений токов в пятом фидере (1,5 кА), на фазах А и С, показывает наличие повреждения именно на этом присоединении. Более того, характеристики этих токов похожи друг на друга, но противоположны по значениям, что говорит о том, что эти фазы имеют общую точку КЗ и токи протекают в разных направлениях.

Осциллограммы токов всех отходящих присоединений и напряжений на секции шин при двухфазном КЗ (между фазами В и С) на фидере 5 представлены на рисунке 6.

Наиболее значимые числовые характеристики рассматриваемых осциллограмм двухфазного КЗ (между фазами В и С) на 5 фидере приведены в таблице 7.

В этом режиме, в начальный момент КЗ, наблюдается просадка напряжения на фазах В и С, приводящая к некоторому снижению токов на первом, третьем и седьмом фидерах в установившемся

5,404 7,641

6,077 8,595

5,272 7,456

режиме КЗ. Отметим, что характеристика токов в неповрежденных присоединениях, на фазе С, в момент КЗ (0,12 с), носит устойчивый колебательный характер, состоящий из апериодической и периодической состоящих токов КЗ. Причем в седьмом фидере из-за большей индуктивности, ввиду наличия ВЛ, данной процесс протекает дольше. В пятом фидере наблюдается резкий скачок тока в фазе С. В то же время в фазе А значение тока практически не изменяется, что говорит о том, что повреждение на этой фазе отсутствует [19, с. 92].

На основе полученных осциллограмм возможно однозначное определение поврежденной отходящей линии и вида КЗ. Из-за наличия устойчивого колебательного характера в характеристике напряжения (на фазах В и С) и его последующего его снижения установлено наличие двухфазного КЗ между этими фазами. А увеличение значения тока в пятом фидере на фазе С (1,5 кА) показывает наличие повреждения именно на этом присоединении [12].

Процесс изменения токов в поврежденных фазах при двухфазном КЗ на землю во многом идентичен двухфазному междуфазному замыканию на тех же фазах. В то же время такой режим имеет ряд характерных особенностей, для выделения которых рассмотрим двухфазное КЗ на землю на примере сельской сети (замыкание на землю фаз А, С и фаз В, С) [25; 26].

Осциллограммы токов всех отходящих присоединений и напряжений на секции шин при замыкании на землю фаз А и С на 5 фидере представлены на рисунке 7.

Наиболее значимые числовые характеристики рассматриваемых осциллограмм двухфазного КЗ на землю (между фазами А и С) на 5 фидере сельской сети приведены в таблице 8.

0.300 - IACFiderl

/ \ s \ \

0150 \ ^ ✓ X / \

\ v /

/ \ \ i / \ \ /

/ \ \ / J \ \ /

/ \ \ / / \ \ /

/ \ \ j / \ \ /

0150 / \ Y: / v X

/ \ / V V .У \

У \. *

0.300 0.250 0.200 0.150 0.100 0.050 0.000 -0.050 -0.100 -0.150 -0.200 -0.250

= IACFider2

\ / \

\

/\ \ / f\

/' \ \ / / \ Л '

/ \ \ J / \

/ \ \J / \ \/

/ \ /\ / 4 ч A

/ 4 v У V , /

0.120 а)

0.120 б)

■ IACFidor4

\ /

V \ / \ /

! /\ % /

/ \ v i \ /

\ / / \ \ /

/ Y V/ I \ V

if \ A. / \ jgf*

\ . / Ч У \ у

в)

г)

д)

Рис. 6. Осциллограммы токов (фазы А и С) отходящих присоединений на фидерах 1, 3, 5 и 7 (а-г), а также осциллограммы напряжений (фазы А, В, С) в центре питания сельской сети -

на секции шин 10 кВ (д) при двухфазном КЗ (между фазами В и С) на фидере 5 Fig. 6. Oscillograms of currents (phases A and C) of outgoing connections on feeders 1, 3, 5 and 7 (a-g), as well as oscillograms of voltages (phases A, B, C) in the center of the rural grid supply -on a busbar section 10 kV (d) at two-phase short circuit (between phases B and C) at feeder 5

Таблица 7. Действующие и амплитудные значения фазных токов отходящих присоединений и напряжений на секции шин при двухфазном КЗ (между фазами В и С) на фидере 5 Table 7. Actual and amplitude values of phase currents of outgoing connections and voltages on a busbar section with a two-phase short circuit (between phases B and C) on the feeder 5

Наименование Фидер /Feeder 1 Фидер 3/Feeder 3 Фидер 5/Feeder 5 Фидер 7/Feeder 7 Секция/ Section

параметра/ фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Parameter name А С А С А С А С А В С

I, кА Im, кА U, кВ Um, кВ

0,178 0,151 0,144 0,135 0,027 1,032 0,029 0,027 0,252 0,213 0,203 0,191 0,038 1,459 0,041 0,038

6,075 8,592

5,377 7,601

5,272 7,456

0.300 0.250 0.200 0.150 0.100 0.050 0.000 -0.050 -0.100 -0.150 -0.200 -0.250

= IACFiderl

¡/ \ /- -

4 А \ / /

X \ / Y

/ \ \ / У \ \ i

I \ \ / / \ \ j

/ V \ / / \ \ /

/ \ V ! / \ \ /

/ \ У У \ У

/ \ /. \ /

V -У Ч > \___/

1.50

0.120 а)

0.120 б)

° IACFider3

\

/~\ / \ /

\/

■ Л А

/ \

\ . у V.

0.050

0,030

- IACFidert

\ / \ / —

1 X \ / ■ V \ /

. /\ \ /

! / \ \ Ф / st \ /

i / V \ 7 г \ % /

/ \ \j \J \ V

У \ /\ \

\ У \ У ^У

в)

г)

д)

Рис. 7. Осциллограммы токов (фазы А и С) отходящих присоединений на фидерах 1, 3, 5 и 7 (а-г), а также осциллограммы напряжений (фазы А, В, С) в центре питания сельской сети -на секции шин 10 кВ (д) при двухфазном КЗ на землю (междуфазамиАиС) нафидере 5 Fig. 7. Oscillograms of currents (phases A and C) of outgoing connections on feeders 1, 3, 5 and 7 (a-g). Oscillograms of voltages (phases A, B, C) in the center of the rural grid supply - on a busbar section 10 kV (d) with a two-phase earth fault (between phases A and C) at feeder 5

Таблица 8. Действующие и амплитудные значения фазных токов отходящих присоединений и напряжений на секции шин при двухфазном КЗ на землю(между фазами А и С) на фидере 5 Table 8. Actual and amplitude values of phase currents of outgoing connections and voltages on a busbar section with a two-phase short-circuit to earth (between phases A and C) on a feeder 5

Наименование параметра/ Parameter name Фидер 1/Feeder 1 Фидер 3/Feeder 3 Фидер 5/Feeder 5 Фидер 7/Feeder 7 Секция/ Section

фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase фаза/phase

А С А С А С А С А В С

I, кА 0,144 0,170 0,117 0,138 1,074 1,062 0,026 0,027 - - -

Im, кА 0,204 0,241 0,167 0,195 1,518 1,502 0,037 0,038 - - -

U, кВ - - - - - - - - 4,614 9,076 4,669

Um, кВ - - - - - - - - 6,525 12,835 6,604

Такой вид повреждения в начальный момент тельности в сети. Поэтому значения токов на пер-

КЗ характеризуется снижением напряжения на фазах А и С, а также ростом напряжения на фазе В до линейного из-за появления нулевой последова-

вом, третьем и седьмом фидерах в установившемся режиме КЗ также снижаются по сравнению с нормальным режимом. Отметим, что характеристика

токов в неповрежденных присоединениях, на фазах А и С, в момент КЗ (0,12 с), носит устойчивый колебательный характер, состоящий из апериодической и периодической состоящих токов КЗ. Причем в седьмом фидере из-за большей индуктивности, ввиду наличия ВЛ, данной процесс протекает дольше.

Полученные осциллограммы позволяют однозначно определить поврежденное присоединение и вид КЗ. Осциллограммы напряжения наглядно иллюстрируют наличие двухфазного КЗ между фазами А и С, в которых наблюдается снижение исследуемого параметра. При этом увеличение значения

напряжения на фазе В до линейного говорит о том, что КЗ на поврежденных фазах произошло с учетом «земли». Резкий рост значений токов в пятом фидере (1,5 кА), на фазах А и С, показывает наличие двухфазного КЗ на землю именно на этом участке сети. Более того, характеристики этих токов похожи друг на друга, но противоположны по значениям, что говорит о наличии общей точки КЗ этих фаз на «земле» и разном направлении токов.

Осциллограммы токов всех отходящих присоединений и напряжений на секции шин при двухфазном КЗ на землю (между фазами В и С) на фидере 5 представлены на рисунке 8.

0.300 0.250 0.200 0.150 0.100 0.050 0.000 -0.050 -0.100 -0.150 -0.200 -0.250

= IACFiderl

у \ У N 4

x / \

\ \ / Y

/ \ \ / / \ \ /

J \ \ / / \ v /

/ \ \ / / \ \ /

/ \ \ j / \ \ /

/ \ У / \ X

/ \ / \ / ч \

V7 V -j

а)

в)

0.300 0.250 0.200 0.150 0.100 0.050 0.000 -0.050 -0.100 -0.150 -0.200 -0.250

• IACFider2

\ \

\ / г^ч/ \

/\ \ /

/ \ \ / \ /

1 \ \ I \ /

/ V v v

/ v /\ ч A

V 4 у. У X , — ч „

б)

0.050 0.040 0.030 0.020 0.010 0.000 -0.010 -0.020 -0.030 -0.040 -0.050

■ IACFider4

\ AA /

V \ / /у \ /

( X \ /

./ \ \ / / \ \ /

: / V \ / ж \ \ /

/ \ V I \ \/

7 \ f\ / \ A

V / X у V

0.120 Г)

12.0 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0 -2.0

-6.0 -8.0 -10.0 -12.0 -14.0

■ Usekcia

f X

__. / л

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

\ X ■ У '' \ / / _ _

/ V f X X

/ \ / \ / \ f / \ / /

■/ 4 F \ ./ \ V

■'■/ \ / \ j \ / л A

, / \/ \f \ J У \ \ / \

ГЧ А. У N__X V X

' \ у У У ) \ j

\ /

4 /

0.100

0.110

0.120 Д)

0.130

0.140

Рис. 8. Осциллограммы токов (фазы А и С) отходящих присоединений на фидерах 1, 3, 5 и 7 (а-г), а также осциллограммы напряжений (фазы А, В, С) в центре питания сельской сети -на секции шин 10 кВ (д) при двухфазном КЗ на землю (междуфазамиВиС) нафидере 5 Fig. 8. Oscillograms of currents (phases A and C) of outgoing connections on feeders 1, 3, 5 and 7 (a-g). Oscillograms of voltages (phases A, B, C) in the center of the rural grid supply - on the busbar section 10 kV (d) with a two-phase earth fault (between phases B and C) at the feeder 5

Наиболее значимые числовые характеристики рассматриваемых осциллограмм двухфазного КЗ

(между фазами В и С) на 5 фидере приведены в таблице 9.

Таблица 9. Действующие и амплитудные значения фазных токов отходящих присоединений и напряжений на секции шин при двухфазном КЗ на землю (между фазами В и С) на фидере 5 Table 9. Actual and amplitude values of phase currents of outgoing connections and voltages on a busbar section with a two-phase earth fault (between phases B and C) on a feeder 5

Наименование Фидер 1 Фидер 3 Фидер 5 Фидер 7 Секция

параметра/ фаза фаза фаза фаза фаза

Parameter name А С А С А С А С А В С

I, кА Im, кА U, кВ

Um, кВ

0,178 0,252

0,151 0,213

0,144 0,203

0,135 0,191

0,027 0,038

1,032 1,459

0,029 0,041

0,027 0,038

9,058 12,810

4,627 4,669 6,544 6,604

Такой вид повреждения в начальный момент КЗ характеризуется снижением напряжения на фазах В и С, а также ростом напряжения на фазе А до линейного из-за появления нулевой последовательности в сети.

Значения токов на первом, третьем и седьмом фидерах, в установившемся режиме КЗ также снизились по сравнению со значениями в нормальном режиме. Отметим, что характеристика токов в неповрежденных присоединениях, на фазе С, в момент КЗ (0,12 с), носит устойчивый колебательный характер, состоящий из апериодической и периодической состоящих токов КЗ. Причем в седьмом фидере из-за большей индуктивности, ввиду наличия ВЛ, данной процесс протекает дольше. На фазе А осциллограмма тока практически не изменяется, что свидетельствует об отсутствии на ней повреждения.

Определение поврежденной отходящей линии и вида повреждения на основе представленных осциллограмм имеет однозначное решение. Ввиду на-

личия устойчивого колебательного характера в характеристике напряжения на фазах В и С и дальнейшей «просадки» вероятно наличие двухфазного КЗ между этими фазами. Увеличение значения напряжения на фазе А до линейного свидетельствует о наличии КЗ на землю. А увеличение значения тока в пятом фидере на фазе С (1,45 кА) показывает наличие повреждения именно на этом присоединении [1].

Определение поврежденного присоединения и фазы при ОЗЗ в сети 6-35 кВ по осциллограммам токов и напряжений является наиболее трудоемкой задачей. Установить поврежденную фазу возможно на основе анализа характера изменения фазных напряжений на шинах центра питания распределительной сети после возникновения такого режима. Напряжение поврежденной фазы снижается практически до нуля, неповрежденных возрастает в корень из трех раз (до линейного). Пример осциллограммы напряжений на секции шин при ОЗЗ в фазе С на 1 фидере приведен на рисунке 9.

0,100 ОЛЮ 0.120 0.130 0.140

Рис. 9. Осциллограммы фазных напряжений на секции шин при ОЗЗ в фазе С на фидере 1 Fig. 9. Oscillograms of phase voltages on a busbar section during single phase to earth in phase C on a feeder 1

Анализ полученных осциллограмм токов и напряжений позволяет сделать вывод, что для достоверного определения поврежденных фаз при всех простых видах КЗ достаточно наличие только двух ТТ на отходящих присоединениях (особенность большинства сетей 6-35 кВ).

В то же время при повреждении одного из ТТ (например, внутривитковое замыкание) происходит искажение выдаваемого им сигнала фазного тока. Это обусловлено тем, что при появлении во вторичной обмотке ТТ короткозамкнутых витков происходит изменение активно-реактивного сопротивления

обмотки, что приводит к изменению ее выходных параметров. При этом, в начальный момент внутри-виткового замыкания, происходит скачкообразное изменение сигнала, которое возможно зафиксировать с помощью регистрирующих устройств. В ко-роткозамкнутом витке наводится ЭДС, вызывающая его нагрев. Впоследствии это приводит либо к выходу ТТ из строя, либо к подаче на регистрирующие устройства некорректного выходного сигнала.

Таким образом, наличие третьего ТТ на отходящем присоединении позволит получить избыточную информацию и организовать контроль вида повреждения даже в случае некорректной записи осциллограмм тока одной из фаз, а также получить информацию о неисправности ТТ присоединения.

В сетях с эффективно заземленной нейтралью (номинальное напряжение 110 кВ и выше), так же как и в сетях с глухозаземленной нейтралью (до

1 кВ), протекание однофазного КЗ разительно отличается от ОЗЗ и сопровождается резким возрастанием тока в поврежденной фазе. В неповрежденных фазах токи при этом остаются неизменными. Напряжение в поврежденной фазе непосредственно в точке КЗ падает до нуля, однако в начале линии, а значит и в месте установки регистрирующего устройства, оно может оставаться практически неизменным (в случае малой удаленности генерирующего источника) [1, с. 35].

С точки зрения определения вида КЗ и поврежденной фазы такой вид замыкания является наиболее простым. Для решения этой задачи достаточно провести анализ осциллограммы фазных токов линии в предаварийном и аварийном режиме. Пример однофазного КЗ в сети с большим током замыкания на землю при повреждении фазы А представлен на рисунке 10.

Рис. 10. Осциллограмма фазных токов линии при повреждении фазы А в сети с большим током замыкания на землю Fig. 10. The oscillogram of phase line currents in case of phase A failure in a network with a high current of ground fault

Остальные виды повреждений в сетях напряжением 110 кВ и выше имеют те же характеристические признаки, что и рассмотренные ранее КЗ в сети с изолированной или компенсированной нейтралью. При этом имеются осциллограммы токов всех трех фаз ЛЭП, обеспечивающие избыточный объем информации для определения вида КЗ, позволяющий сократить вероятное число ошибок.

При имитационном моделировании рассматривались повреждения, соответствующие всем

простым видам КЗ на ЛЭП рассматриваемой сети промышленного предприятия. В проводимых опытах точка КЗ перемещалась от ЦП (шины 10 кВ ПС 110/10) до конца каждой из отпаечных ЛЭП с шагом 0,01 км. Величина переходного сопротивления изменялась от 0 (металлическое КЗ) до 100 Ом (устойчивое дуговое КЗ через большое сопротивление) с шагом 0,5 Ом. Правильное определение вида КЗ и поврежденных фаз ЛЭП согласно рассмотренной методике зафиксировано в 99,3 % случаев.

Заключение

Практическая реализация предложенных алгоритмов определения вида КЗ и поврежденных фаз отходящих присоединений позволит получить следующие результаты:

- для определения зоны обхода ЛЭП будут использоваться только алгоритмы ОМП, предназначенные для конкретного вида повреждения, что позволит исключить ошибки от применения универсальных методов (расчетные выражения не зависят

от места повреждения) и повысить точность вычислений;

- знание вида КЗ и поврежденных фаз позволит сократить линейному персоналу служб главного энергетика промышленных предприятий время осмотра. Так, при междуфазном КЗ в большинстве случаев поиск повреждения сводится к визуальному нахождению веток дерева или проводящей ленты на фазах ЛЭП. КЗ на землю, как правило, сопровождается пробоем гирлянды изоляторов и т. п.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Izykowski J. Fault Location on Power transmission line. Springer, 2008.

2. Izykowski J., Rosolowski E., Balcerek P., FulczykM., Saha M. M. Accurate noniterative fault location algorithm utilizing two-end unsynchronized measurements // IEEE Transactions on Power Delivery. 2010. V. 25. № 1. P. 72-80,

3. KulikovA. L., Anan'ev V. V., Vukolov V. Y., Platonov P. S., Lachugin V. F. Modelling of wave processes on power transmission lines to improve the accuracy of fault location // Power Technology and Engineering. 2016. V. 49. № 5. P.378-385.

4. Abe M., Otsuzuki N., Emura T., Takeuchi M. Development of a new fault location system for multi-terminal single transmission lines // IEEE Trans. Power Del. Jan. 1995. V. 10, № 1, P. 159-168.

5. Kezunovic M., Perunicic B. Synchronized sampling improves fault location // IEEE Computer Applications in Power. 1995. V. 8, № 2, P. 30-33.

6. Kezunovic M., Zheng C., Pang C. Merging PMU, operational, and non-operational data for interpreting alarms, locating faults and preventing cascades // In Proceedings of the 43rd Annual Hawaii International Conference on System Sciences (HICSS '10), January 2010. P. 1-4.

7. Brahma S. M. Fault location scheme for a multi-terminal transmission line using synchronized voltage measurements // IEEE Trans. Power Del. Apr. 2005. V. 20. № 2. Part. 2. P. 1325-1331.

8. Brahma S. M. New fault location scheme for a two-terminal transmission line using synchronized phasor measurements // In Proceedings of the IEEE PES Transmission and Distribution Conference and Exhibition. May 2006. P. 853-857.

9. SahaM. M., Izykowski J., Rosolowski E. Fault Location on Power Networks. London: Springer, 2010.

10. Айзенфельд А. И., Шалыт Г. М. Определение мест короткого замыкания на линиях с ответвлениями. М. : «Энергия», 1977.

11. Аржанников Е. А., Лукоянов В. Ю., Мисриханов М. Ш. Определение места короткого замыкания на высоковольтных линиях электропередачи / Под ред. В. А. Шуина. М. : Энергоатомиздат, 2003.

12. Висящев А. Н. Приборы и методы определения места повреждения на линиях электропередачи : Учебное пособие. В 2 ч. Ч. 1. Иркутск : Издательство ИрГТУ, 2001.

13. Вуколов В. Ю., Куликов А. Л., Папков Б. В. Определение мест размыкания распределительных электрических сетей с использованием синхронизированных измерений // Методические вопросы исследования надежности больших систем энергетики. Вып. 66. Минск : БНТУ, 2015. С. 183-190.

14. Шорохов Н. С. Эксплуатационные отказы изолирующих стыков // В сборнике: Актуальные проблемы развития железнодорожного транспорта. Материалы 2-й Международной научно-практической конференции. Самара, 2006. С. 196-197.

15. Evdokimov S. A., Kondrashova Yu. N., Karandaeva O. I., Gallyamova M. S. Stationary system for monitoring technical state of power transformer // Procedia Engineering 2. Сер. «2nd International Conference on Industrial Engineering, ICIE 2016». 2016. С. 18-25.

16. Вуколов В. Ю., Куликов А. Л., Папков Б. В. Повышение эффективности передачи электроэнергии в распределительных сетях. Ч. 1 // Библиотечка электротехника. 2013. № 11. C. 72.

17. Куликов А. Л., Мисриханов М. Ш., Петрухин А. А. Определение мест повреждений ЛЭП 6-35 кВ методами активного зондирования / Под ред. В. А. Шуина. М. : Энергоатомиздат, 2009.

18. Мазуха Н. А., Картавцев В. В., Мазуха А. П., Шитов В. В. Схема с многофункциональным реле для экономии электрической энергии в зернометателе // Вестник Воронежского государственного университета инженерных технологий. 2015. № 4. С. 43-47.

19. Кудряшов В. С., Чепелева М. С., Ткалич С. А. Прогнозирование аварийной ситуации в условиях неопределенности при управлении процессом полимеризации синтетического каучука // Вестник Воронежского государственного университета инженерных технологий. 2012. № 1. С. 57-61.

20. Куликов А. Л., Лачугин В. Ф., Ананьев В. В., Вуколов В. Ю., Платонов П. С. Моделирование волновых процессов на линиях электропередачи для повышения точности определения места повреждения // Электрические станции. 2015. № 7 (1008). С. 45-53.

21. Куликов А. Л., Ананьев В. В., Вуколов В. Ю. Методы радионавигации в задаче волнового определения места повреждения линии электропередачи // Наукоемкие технологии. 2016. Т. 17. № 11. С. 9-18.

22. Куликов А. Л., Обалин М. Д., Колобанов П. А. Комплексные алгоритмы ОМП ЛЭП на базе статистических методов // Энергетик. 2012. № 1. C. 7-9.

23. Куликов А. Л., Обалин М. Д. Развитие программного обеспечения для поддержки принятия решения при ликвидации повреждения на ЛЭП // Известия вузов. Электромеханика. 2015. № 2. С. 70-75.

24. Папков Б. В., Вуколов В. Ю. Вопросы повышения эффективности функционирования территориальных сетевых организаций // «Промышленная энергетика». 2012. № 5. С. 18-21.

25. Шалыт Г. М. Определение мест повреждения в электрических сетях. М. : Энергоиздат, 1982.

26. Шуин В. А., Гусенков А. В. Защиты от замыканий на землю в электрических сетях 6-10 кВ. М. : НТФ «Энергопрогресс». Приложение к журналу, «Энергетик». Выпуск 11 (35). 2001.

Дата поступления статьи в редакцию 23.10.2018, принята к публикации 16.11.2018.

Информация об авторах: Алексеев Леонид Леонидович, аспирант кафедры «Электрификация и автоматизация»,

Адрес: Нижегородский государственный инженерно-экономический университет, 606340, Россия, Княгинино, ул. Октябрьская, 22а E-mail: leo6650@yandex.ru Spin-код: 2788-7770

Вуколов Владимир Юрьевич, кандидат технических наук,

доцент кафедры «Электроэнергетика, электроснабжение и силовая электроника»

Адрес: Нижегородский государственный технический университет им. Р. Е. Алексеева,603155, Россия, Нижний Новгород ул. Минина, 24 E-mail: vvucolov@mail.ru Spin-код: 4993-0312

Кривоногов Сергей Вячеславович, аспирант кафедры «Электрификация и автоматизация»

Адрес: Нижегородский государственный инженерно-экономический университет, 606340, Россия, Княгинино,

ул. Октябрьская, 22а

E-mail: ksvkn@mail.ru

Spin-код: 1218-1423

Пнев Евгений Романович, аспирант кафедры «Электрификация и автоматизация»

Адрес: Нижегородский государственный инженерно-экономический университет, 606340, Россия, Княгинино,

ул. Октябрьская, 22а

E-mail: evgenii1108@gmail.com

Spin-код: 8125-9398

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Заявленный вклад авторов: Алексеев Леонид Леонидович: общее руководство проекта. Вуколов Владимир Юрьевич: научное руководство.

Кривоногов Сергей Вячеславович: написание окончательного варианта текста.

Пнев Евгений Романович: проведение критического анализа материалов и формирование выводов.

Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.

REFERENCES

1. Izykowski J. Fault Location on Power transmission line. Springer, 2008.

2. Izykowski J., Rosolowski E., Balcerek P., Fulczyk M., Saha M. M. Accurate noniterative fault location algorithm utilizing two-end unsynchronized measurements, IEEE Transactions on Power Delivery. 2010. Vol. 25. No. 1. pp.72-80.

3. Kulikov A. L., Anan'ev V. V., Vukolov V. Y., Platonov P. S., Lachugin V. F. Modelling of wave processes on power transmission lines to improve the accuracy of fault location, Power Technology and Engineering. 2016. V. 49. No. 5. pp. 378-385.

4. Abe M., Otsuzuki N., Emura T., Takeuchi M. Development of a new fault location system for multi-terminal single transmission lines, IEEE Trans. Power Del. Jan. 1995. Vol. 10, No. 1, pp. 159-168.

5. Kezunovic M., Perunicic B. Synchronized sampling improves fault location, IEEE Computer Applications in Power. 1995. Vol. 8, No. 2, pp. 30-33.

6. Kezunovic M., Zheng C., Pang C. Merging PMU, operational, and non-operational data for interpreting alarms, locating faults and preventing cascades, In Proceedings of the 43rd Annual Hawaii International Conference on System Sciences (HICSS '10), January 2010. pp. 1-4.

7. Brahma S. M. Fault location scheme for a multi-terminal transmission line using synchronized voltage measurements, IEEE Trans. Power Del. Apr. 2005. Vol. 20. No. 2. Part. 2. pp. 1325-1331.

8. Brahma S. M. New fault location scheme for a two-terminal transmission line using synchronized phasor measurements, In Proceedings of the IEEE PES Transmission and Distribution Conference and Exhibition. May 2006. pp. 853-857.

9. Saha M. M., Izykowski J., Rosolowski E. Fault Location on Power Networks. London: Springer, 2010.

10. Ajzenfel'd A. I., Shalyt G. M. Opredelenie mest korotkogo zamykaniya na liniyah s otvetvleniyami [The definition places a short circuit on the lines with branches], Moscow: Publ. «Energiya», 1977.

11. Arzhannikov E. A., Lukoyanov V. Yu., Misrihanov M. Sh. Opredelenie mesta korotkogo zamykaniya na vysokovol'tnyh liniyah elektroperedachi [Determination of the place of short circuit on high-voltage power lines], In V. A. Shuina (ed.). Moscow: Energoatomizdat, 2003.

12. Visyashchev A. N. Pribory i metody opredeleniya mesta povrezhdeniya na liniyah elektroperedachi [Devices and methods for fault location on power transmission lines], Uchebnoe posobie. In 2 part. P. 1. Irkutsk : Publ. IrG-TU, 2001.

13. Vukolov V. Yu., Kulikov A. L., Papkov B. V. Opredelenie mest razmykaniya raspredelitel'nyh elektri-cheskih setej s ispol'zovaniem sinhronizirovannyh izmerenij [Determination of places of opening of distribution electric networks with the use of synchronized measurements], Metodicheskie voprosy issledovaniya nadezhnosti bol'shih sistem energetiki [Methodical questions of research of reliability of large power systems], Vol. 66. Minsk : BNTU, 2015.pp. 183-190.

14. Shorohov N. S. Ehkspluatacionnye otkazy izoliruyushchih stykov [Operational failures of insulating joints], V sbornike: Aktual'nye problemy razvitiya zheleznodorozhnogo transporta. Materialy 2-j Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii [In the collection: Actual problems of development of railway transport. Materials of the 2nd International scientific-practical conference], Samara, 2006. pp. 196-197.

15. Evdokimov S. A., Kondrashova Yu. N., Karandaeva O. I., Gallyamova M. S. Stationary system for monitoring technical state of power transformer, Procedia Engineering 2. «2nd International Conference on Industrial Engineering, ICIE 2016». 2016. pp. 18-25.

16. Vukolov V. Yu., Kulikov A. L., Papkov B. V. Povyshenie effektivnosti peredachi elektroenergii v raspredelitel'nyh setyah [Improving the efficiency of electricity transmission in distribution networks], Bibliotechka elektro-tekhnika [Library of electrical engineering], 2013. No. 11. pp. 72.

17. Kulikov A. L., Misrihanov M. SH., Petruhin A. A. Opredelenie mest povrezhdenij LEHP 6-35 kV metoda-mi aktivnogo zondirovaniya [Determination of damage sites of 6-35 kV transmission lines by active sensing methods], In V. A. Shuina (ed.). Moscow: Ehnergoatomizdat, 2009.

18. Mazukha N. A., Kartavtsev V. V., Mazukha A. P., Shitov V. V. Skhema s mnogofunkcional'nym rele dlya ehkonomii ehlektricheskoj ehnergii v zernometatele [The scheme with the multipurpose relay for economy of electric energy in to grain thrower], Vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo universiteta inzhenernyh tekhnologij [Proceedings of the Voronezh State University of Engineering Technologies], 2015, No. 4, pp. 43-47.

19. Kudryashov V. S., Chepeleva M. S., Tkalich S. A. Prognozirovanie avarijnoj situacii v usloviyah neoprede-lennosti pri upravlenii processom polimerizacii sinteticheskogo kauchuka [Prediction of emergency under conditions

of uncertainty in managing the process of polymerization of synthetic rubber], Vestnik Voronezhskogo gosudarstven-nogo universiteta inzhenernyh tekhnologij [Proceedings of the Voronezh State University of Engineering Technologies], 2012. No. 1. pp. 57-61.

20. Kulikov A. L., Lachugin V. F., Anan'ev V. V., Vukolov V. Yu., Platonov P. S. Modelirovanie volnovyh processov na liniyah ehlektroperedachi dlya povysheniya tochnosti opredeleniya mesta povrezhdeniya [Modeling of wave processes in transmission lines to increase the accuracy of determining the place of damage], Elektricheskie stantsii [Power station], 2015. No. 7 (1008). pp. 45-53.

21. Kulikov A. L., Anan'ev V. V., Vukolov V. Yu. Metody radionavigatsii v zadache volnovogo opredeleniya mesta povrezhdeniya linii elektroperedachi [Methods of navigation in the problem of wave fault location of transmission line], Naukoemkie tekhnologii [Science intensive technologies], 2016. Vol. 17. No. 11. pp. 9-18.

22. Kulikov A. L., Obalin M. D., Kolobanov P. A. Kompleksnye algoritmy OMP LEHP na baze statisticheskih metodov [Complex algorithms of OMP power lines based on statistical methods], Energetik [Energetik], 2012. No. 1. pp. 7-9.

23. Kulikov A. L., Obalin M. D. Razvitie programmnogo obespecheniya dlya podderzhki prinyatiya resheniya pri likvidatsii povrezhdeniya na LEHP [Development of software to support decision-making in the elimination of damage to the transmission line], Izvestiya vuzov. Elektromekhanika [Proceedings of universities. Electromechanics], 2015. No. 2. pp. 70-75.

24. Papkov B. V., Vukolov V. Yu. Voprosy povysheniya effektivnosti funktsionirovaniya territorial'nyh setevyh organizatsij [Questions of increase of efficiency of functioning of territorial network organizations], Promyshlennaya ehnergetika [Promyshlennaya Energetika], 2012. No. 5. pp. 18-21.

25. Shalyt G. M. Opredelenie mest povrezhdeniya v elektricheskih setyah [Determination of places of damage in electrical networks], Moscow: Energoizdat, 1982.

26. Shuin V. A., Gusenkov A. V. Zashchity ot zamykanij na zemlyu v elektricheskih setyah 6-10 kV [Earth fault protection in electrical networks 6-10 kV], Moscow: NTF «Energoprogress». Prilozhenie k zhurnalu, «Energetik». Vol. 11 (35). 2001.

Submitted 23.10.2018; revised 16.11.2018.

About the authors:

Leonid L. Alekseev, the postgraduate student of the chair «Electrification and Automation», Address: Nizhny Novgorod State engineering-economic university, 606340, Russia, Knyaginino, Oktyabrskaya Str., 22a E-mail: leo6650@yandex.ru Spin-Kog: 2788-7770

Vladimir Y. Vukolov, Ph. D. (Engineering), associate professor of the chair «Electricity, electricity and power electronics»

Address: Nizhny Novgorod State Technical University n. a. R. E. Alekseev, 603155, Russia, Nizhny Novgorod,

Minin Str., 24

E-mail: vvucolov@mail.ru

Spin-code: 4993-0312

Sergey V. Krivonogov, postgraduate student of the chair «Electrification and Automation» Address: Nizhny Novgorod State engineering-economic university, 606340, Russia, Knyaginino, Oktyabrskaya Str., 22a E-mail: ksvkn@mail.ru Spin-code: 1218-1423

Evgeny R. Pnev, postgraduate student of the chair «Electrification and Automation»

Address: Nizhny Novgorod State engineering-economic university, 606340, Russia, Knyaginino,

Oktyabrskaya Str., 22a

E-mail: evgenii1108@gmail.com

Spin-code: 8125-9398

Contribution of the authors: Leonid L. Alekseev: managed the research project. Vladimir Y. Vukolov: research supervision. Sergey V. Krivonogov: writing the final text.

Evgeny R. Pnev: critical analysis of materials; formulated conclusions.

All authors have read and approved the final manuscript.

05.20.01 УДК 631.331

ОПТИМИЗАЦИЯ КОНСТРУКЦИИ ВАКУУМНЫХ ВЫСЕВАЮЩИХ АППАРАТОВ С ДОЗИРУЮЩИМИ ЭЛЕМЕНТАМИ ПЕРЕМЕННОГО СЕЧЕНИЯ

© 2019

Валерий Викторович Должиков, кандидат технических наук, доцент кафедры «Технологии и средства механизации агропромышленного комплекса» Азово-Черноморский инженерный институт ФГБОУ ВО Донской ГАУ, Зерноград (Россия)

Константин Павлович Дубина, аспирант Азово-Черноморский инженерный институт ФГБОУ ВО Донской ГАУ, Зерноград (Россия)

Андрей Юрьевич Несмиян, доктор технических наук, доцент, профессор кафедры «Технологии и средства механизации агропромышленного комплекса» Азово-Черноморский инженерный институт ФГБОУ ВО Донской ГАУ, Зерноград (Россия)

Дмитрий Сергеевич Стариков, студент Азово-Черноморский инженерный институт ФГБОУ ВО Донской ГАУ, Зерноград (Россия)

Аннотация

Введение: представленное исследование посвящено проблеме совершенствования конструкции вакуумного высевающего аппарата с дозирующими элементами переменного сечения, образованными за счет взаимного наложения радиальных прорезей высевающего диска и фигурного выреза в прокладке вакуумной камеры. Материалы и методы: аналитически было определено, что путем оптимизации расположения дозирующих элементов переменного сечения на высевающем диске можно существенно снизить вероятность образования «пропусков» при взаимодействии семян с отсекателем. Дальнейшее исследование проводилось в два этапа. На первом этапе рациональное значение угла ориентации дозирующего элемента устанавливалось теоретически, путем анализа процесса взаимодействия захваченного им семени с отсекателем. На втором этапе экспериментально определялось значение угла ориентации длинных осей дозирующих элементов к радиальному направлению, при котором обеспечивалась максимальная частота единичных подач семян.

Результаты и их обсуждение: проведенное теоретическое исследование показало, что при усредненных скоростных режимах работы высевающего аппарата рациональным можно считать отклонение длинной оси дозирующего элемента от радиального направления на угол около 11,5°, причем увеличение угловой скорости высевающего диска ведет к необходимости незначительного снижения значения этого параметра. Данные, полученные экспериментальным путем, позволили сделать вывод, что в рассматриваемом диапазоне режимов работы максимальная частота единичных подач семян обеспечивается при значениях угла отклонения продольных осей дозирующих элементов от радиального направления а = 9-14°, что в целом соответствует результатам теоретических исследований.

Заключение: повышение качества работы высевающих аппаратов пропашных сеялок может быть обеспечено путем применения в их конструкции дозирующих элементов переменного сечения, причем, при планируемой скорости посева более 9 км/ч длинные оси таких дозирующих элементов должны располагаться на высевающем диске под углом около 10-11° к радиальному направлению.

Ключевые слова: анализ силового взаимодействия, вакуумный высевающий аппарат, высевающий диск, дозирующие элементы переменного сечения, единичная подача семян, отсекатель семян, прокладка вакуумной камеры, пропашные культуры, сеялка точного высева, фигурный вырез, экспериментальное исследование.

Для цитирования: Должиков В. В., Дубина К. П., Несмиян А. Ю., Стариков Д. С. Оптимизация конструкции вакуумных высевающих аппаратов с дозирующими элементами переменного сечения // Вестник НГИЭИ. 2018. № 12 (91). С. 49-59.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.