CC BY
1Научная статья УДК 681.586.5
doi:10.24151/1561-5405-2024-29-1-89-97 EDN: XRDWEG
Определение температурной погрешности оптического датчика плотности электролита для аккумуляторов
А. Г. Борисов, Е. В. Ильяшева, Н. Г. Осипенкова
Национальный исследовательский университет «МИЭТ», г. Москва, Россия
borisov_a.g@mail.ru
Аннотация. Для обеспечения надежной работы технической системы, в состав которой входит аккумулятор, важно контролировать емкость и степень заряженности аккумулятора. Поэтому необходимо постоянное измерение этих параметров как в процессе работы системы, так и в состоянии покоя. Один из методов оценки различных характеристик аккумулятора непосредственно в процессе работы - измерение степени заряженности по плотности электролита. В работе рассмотрен оптический рефрактометрический датчик, работа которого основана на зависимости потерь света в оптическом волноводе от показателя преломления среды, в которую этот волновод погружен. Подобраны оптимальные геометрические характеристики волновода. Установлена концентрация раствора серной кислоты в элементе, равная 31 вес. %, при которой наблюдается минимальная температурная погрешность датчика, позволяющая использовать его в промышленности.
Ключевые слова: датчик, волновод, степень заряженности, аккумулятор, температурная погрешность
Для цитирования: Борисов А. Г., Ильяшева Е. В., Осипенкова Н. Г. Определение температурной погрешности оптического датчика плотности электролита для аккумуляторов // Изв. вузов. Электроника. 2024. Т. 29. № 1. С. 89-97. https://doi.org/ 10.24151/1561-5405-2024-29-1-89-97. - EDN: XRDWEG.
© А. Г. Борисов, Е. В. Ильяшева, Н. Г. Осипенкова, 2024
Original article
Determination of the temperature error of the optical electrolyte density sensor for batteries
А. G. Borisov, E. V. Ilyasheva, N. G. Osipenkova
National Research University of Electronic Technology, Moscow, Russia borisov_a.g@mail.ru
Abstract. Monitoring the capacity and state of charge of the battery is extremely important to ensure the reliable operation of the technical system that includes the battery, and therefore there is a need for constant measurement of these parameters, both during the operation of the system and at rest. One of the methods for estimating the various characteristics of the battery directly in the process of operation is the measurement of the state of charge by the electrolyte density. In this work, an optical refractometric sensor is considered, whose operation is based on the dependence of the amount of light loss in an optical waveguide on the refractive index of the medium in which this waveguide is immersed. The optimal geometric characteristics of the waveguide were selected. It is determined that the use of the differential measurement method does not provide full compensation for the effect of temperature on the signal of the considered sensor. It has been established that sulfuric acid concentration at which the sensor temperature error is minimal, allowing its industrial use, is 31 wt. %.
Keywords: sensor, waveguide, state of charge, battery, temperature error
For citation: Borisov А. G., Ilyasheva E. V., Osipenkova N. G. Determination of the temperature error of the optical electrolyte density sensor for batteries. Proc. Univ. Electronics, 2024, vol. 29, no. 1, pp. 89-97. https://doi.org/ 10.24151/1561-5405-202429-1-89-97. - EDN: XRDWEG.
Введение. Для работы большинства технических систем необходимы электрохимические аккумуляторы [1], среди которых широкое распространение получили свин-цово-кислотные аккумуляторы ввиду их умеренной стоимости, увеличенного ресурса -более 500 циклов заряда / разряда, высокой удельной мощности [2, 3]. Основные параметры при оценке работоспособности аккумулятора на заданный момент времени - напряжение, емкость, степень заряженности (State of Charge, SOC). Контроль степени за-ряженности важен для обеспечения надежной работы технической системы, в состав которой входит аккумулятор, поэтому необходимо постоянное измерение этого параметра как в процессе работы системы, так и в состоянии ее покоя [4].
Цель настоящей работы - экспериментальная оценка температурной погрешности показаний рефрактометрического датчика плотности электролита и, соответственно, степени заряженности свинцово-кислотного аккумулятора.
Методы определения степени заряженности аккумуляторов. На сегодняшний день применяются два метода определения степени заряженности свинцово-кислотных аккумуляторов: по напряжению на клеммах и по плотности электролита. Изменение напряжения на клеммах аккумулятора на 0,1 В соответствует изменению степени заряженности на 10 %, изменение плотности электролита на 0,01 г/мл - изменению степени
заряженности на 5-6 % [5]. Напряжение на клеммах аккумулятора в режиме разряда, кроме всего прочего, зависит от тока, выдаваемого аккумулятором на нагрузку. Поэтому точно оценить степень заряженности по напряжению на клеммах можно только при полностью отключенном от системы аккумуляторе. Таким образом, данный метод неприменим или применим частично для оценки степени заряженности работающего аккумулятора [6]. Измерение степени заряженности по плотности электролита - более универсальный метод, так как позволяет достаточно точно оценивать этот параметр непосредственно в процессе работы аккумулятора [7]. Известно множество методов определения плотности электролита, на которых основана работа датчиков плотности. Существуют гидростатические, электрохимические, оптические датчики плотности, а также датчики, основанные на таких физико-химических свойствах электролитов, как зависимость скорости ультразвуковых волн, постоянной времени затухания свободных колебаний или коэффициента поглощения радиоактивного излучения от плотности среды. Такие датчики позволяют измерять плотность электролита, однако для оценки степени заряженности батареи подходят не все.
В категории оптических датчиков практический интерес представляет рефрактометрический датчик, в основе работы которого - зависимость потери света в оптическом волноводе от показателя преломления среды, в которую этот волновод погружен [8]. Для растворов серной кислоты, используемых в качестве электролита в свинцово-кислотных аккумуляторах, показатель преломления и плотность раствора зависят от концентрации кислоты в растворе и поэтому также связаны между собой функциональной линейной зависимостью. При использовании рефрактометрического датчика измерять плотность можно на разных уровнях и в разных местах внутри корпуса аккумулятора, что позволяет контролировать плотность электролита в режиме реального времени и во всем объеме аккумулятора в процессе заряда и/или разряда. Поскольку измерения проводят путем введения оптического волновода непосредственно в электролит внутри аккумулятора, то нет необходимости в использовании вспомогательных автоматизированных систем, обеспечивающих циркуляцию электролита или периодическое извлечение пробы электролита для проведения измерений. Эти системы имеют следующие недостатки: приводят к удорожанию измерений и усложнению конструкции, требуют дополнительного свободного места, являются возможным источником помех и погрешностей при измерении и в целом затрудняют процесс измерения.
Плотность и показатель преломления электролита существенно зависят от температуры. Поэтому для компенсации влияния температуры на показания датчика в настоящей работе применяли дифференциальный способ измерения сигнала датчика. Для этого использовали элемент сравнения, представляющий собой оптический волновод, помещенный в раствор серной кислоты, герметично изолированный от окружающей среды в теплопроводящем корпусе. Так как концентрация серной кислоты в элементе сравнения остается в процессе измерений постоянной, то сигнал на выходе элемента сравнения зависит только от температуры. Элемент сравнения располагали в электролите внутри корпусa аккумулятора рядом с датчиком плотности на одной и той же глубине. Соответственно сигнал датчика измеряли относительно сигнала элемента сравнения. Как показали предварительные эксперименты и результаты моделирования, такая схема измерений не обеспечивает полной температурной компенсации сигнала датчика.
Конструкция рефрактометрического датчика. Конструкция датчика предложена и рассмотрена теоретически в работах [2, 9]. Датчик состоит из чувствительного элемента и измерительного блока. Физический принцип действия чувствительного
элемента датчика основан на том, что потери света в оптическом волноводе при прочих равных условиях зависят от показателя преломления среды, в которую он помещен. Измерительный блок датчика предназначен для цифровой обработки аналитического сигнала и определения по его значению показателя преломления жидкости и/или ее химического состава. Принципиальная схема чувствительного элемента датчика представлена на рис. 1.
Основу чувствительного элемента датчика составляет изогнутый цилиндрический волновод из полиметилметакрилата диаметром 0,5-10 мм, который помещен в исследуемую жидкость. Использование волноводов такого диаметра упрощает систему ввода-вывода излучения. Оптический волновод изогнут по радиусу R =(1-25)^ при длине прямых участков 60 мм. Оптимальные размеры волновода выбраны по результатам моделирования с использованием математической модели, описанной в работе [4].
Методика проведения эксперимента. В торец волновода через светоделительное устройство направляли свет от стабилизированного источника излучения. При этом часть исходного светового потока от светоделительного устройства попадает на вход опорного фотоприемника, закрепленного перпендикулярно оси волновода. На входном прямом и изогнутом участках волновода согласно законам Френеля в зависимости от показателя преломления исследуемой жидкости происходит уменьшение интенсивности светового потока из-за частичного вытекания света в окружающую среду. Свет, пройдя прямой выходной участок, который кол-лимирует оставшееся в волноводе излучение, попадает на выходной торец и регистрируется измерительным фотоприемником (см. рис. 1). Сигнал опорного фотоприемника применяется для поддержания постоянной интенсивности светового потока на входном торце волновода.
При использовании органического стекла для изготовления волновода чувствительного элемента отмечены как преимущества, так и недостатки. В частности, верхний диапазон измеряемого показателя преломления ограничен значением 1,492. Однако этого достаточно для измерения показателей преломления водных растворов серной кислоты любой концентрации. Высокая химическая устойчивость органического стекла позволяет использовать датчик для контроля химического состава таких агрессивных сред, как концентрированная серная кислота. Преимущества органического стекла обусловлены малыми внутренними потерями на рассеивание, что дает возможность реализовать максимальную чувствительность датчика.
В качестве источников света использовали светодиоды марки ОКЬ-3012 ББ (^тах = 635 нм). Их подсоединяли к стабилизированному источнику питания, ток на вы-
Рис. 1. Принципиальная схема чувствительного элемента датчика: 1 - изогнутый цилиндрический волновод из полиметилметакрилата; 2 - источник света; 3 - све-тоделительное устройство; 4 - опорный фотоприемник; 5 - измерительный
фотоприемник Fig. 1. Schematic diagram of the sensing element of the sensor: 1 - bent cylindrical waveguide of polymethyl acrilate; 2 - light source; 3 - light divider; 4 - reference photodetector; 5 - measuring photodetector
ходе которого плавно регулировали и поддерживали с точностью ±0,1 %. В качестве опорного и измерительного фотоприемников применяли кремниевые фотодиоды марки ФД-256. Сигналы с фотоприемников поступали на вход измерительного блока. Для компенсации влияния температуры на показания датчика применяли дифференциальный способ измерения сигнала. С этой целью использовали элемент сравнения, представляющий собой аналогичный оптический волновод, помещенный в раствор серной кислоты постоянной концентрации и герметично изолированный от окружающей среды в теплопроводящем корпусе. В процессе обработки сигнал элемента сравнения автоматически вычитался из сигнала датчика. Элемент сравнения помещали в электролит и располагали рядом с датчиком на той же глубине.
Для проведения экспериментов готовили ряд растворов серной кислоты разной концентрации в диапазоне 20-42 вес. % в соответствии с ГОСТ Р МЭК 62877-1-2019 [10]. Верхний предел выбранного диапазона определяли содержанием серной кислоты, приблизительно соответствующим максимально заряженному состоянию аккумулятора, а нижний - полностью разряженному состоянию. Плотность растворов контролировали ареометром в соответствии с ГОСТ 18995.1-73 [11]. Показатель преломления растворов при 20 °С измеряли с использованием стандартного рефрактометра ИРФ-495. Для определения температурной погрешности датчика его чувствительный элемент и элемент сравнения помещали в заполненную серной кислотой заданной концентрации измерительную ячейку, которую, в свою очередь, помещали в термостат. Измерения проводили при температурах 10, 20, 30 °С. Для термостатирования использовали термостат марки Termex КРИО-ВИС-Т-07, температуру в ячейке поддерживали с точностью не менее 0,05 °С. Устройство термостата позволяет измерять плотность раствора в термостатируемом объеме обычным ареометром. Для каждого выбранного раствора и значения температуры определяли не менее 10 показаний выходного сигнала датчика. Статистическую обработку результатов проводили с использованием программного продукта Microsoft Excel.
Результаты и их обсуждение. Выбор геометрических параметров волновода. Метрологические характеристики рассматриваемого датчика существенно зависят от таких геометрических параметров, как радиус волновода r и радиус его изгиба R, а также от соотношения этих величин. С целью оптимизации данных характеристик проведено моделирование для разных конфигураций оптического волновода. Для этого в соответствии с моделью, описанной в работе [4], разработана программа и проведен расчет передаточной функции для трех оптических волноводов с постоянным соотношением R/r = 4, значениями r в диапазоне 0,5-2,5 мм и R в диапазоне 2-10 мм. Выбор диапазона обусловлен требуемыми массогабаритными характеристиками датчика. Результаты моделирования представлены на рис. 2.
Выходной сигнал датчика уменьшается при увеличении показателя преломления,
0,11
0,10
ce
S У 0,09
ce
0,08
X
S 0,07
О
0,06
OOS
4
s J
< 4 . 4
4 4 V 4
4 "4 W V V >
1,33 1,34 1,35 1,36 1,37 1,38 1,39 Показатель преломления
Рис. 2. Зависимость сигнала датчика от показателя преломления при разных радиусах волновода r и его изгиба R: кривая 1 - r = 0,5 мм, R = 2 мм; кривая 2 - r = 1 мм, R = 4 мм;
кривая 3 - r = 2,5 мм, R = 10 мм Fig. 2. Dependence of sensor signal on refractive index at different waveguide radii r and its bending radii R: curve 1 - r = 0.5 mm, R = 2 mm; curve 2 - r = 1 mm, R = 4 mm; curve 3 - r = 2.5 mm, R = 10 mm
Показатель преломления
Рис. 3. Зависимость сигнала датчика от показателя преломления при разных радиусах изгиба
волновода R и r = 0,5 мм Fig. 3. Dependence of sensor signal on refractive index at different bending radii of waveguide R with waveguide radius r = 0.5 mm
следовательно, и плотности раствора. Все протестированные радиусы демонстрируют аналогичное поведение. Однако разность значений выходного сигнала между наиболее и наименее плотным раствором зависит от радиуса волновода. Поскольку коэффициент чувствительности датчика определяется как первая производная dy/dn, то оптимальным считается радиус, обеспечивающий наибольшую разность значений выходного сигнала датчика между наиболее и наименее плотной средой, т. е. наиболее чувствительный радиус в ожидаемом диапазоне плотностей электролита. Кроме того, этот волновод обеспечивает максимальный диапазон изменения выходного
сигнала. Исходя из этого для дальнейших исследований выбран волновод радиусом 0,5 мм, для которого смоделированы зависимости сигнала датчика от радиуса изгиба волновода (рис. 3).
Максимальная разность значений выходного сигнала датчика ДU зафиксирована для радиуса изгиба волновода, равного 10 мм (см. рис. 3). В этом случае наблюдается максимально приближенная к линейной зависимость сигнала датчика от показателя преломления, следовательно, и от плотности раствора. Для дальнейших исследований выбран волновод со следующими геометрическими характеристиками: г = 0,5 мм, R = 10 мм.
Определение температурной погрешности датчика. С использованием датчика выбранной конфигурации проведено исследование зависимости сигнала датчика от плотности электролита при разных температурах (рис. 4). Из рисунка следует, что используемый дифференциальный способ измерения не позволяет в полной мере
Рис. 4. Зависимость сигнала датчика от плотности электролита при разных температурах при
r = 0,5 мм, R = 10 мм Fig. 4. Dependence of sensor signal on electrolyte density at different temperatures with r = 0.5 mm, R = 10 mm
Рис. 5. Зависимость приведенного (концентрация раствора в элементе сравнения 42 вес. %) сигнала датчика от плотности электролита при разных
температурах при r = 0,5 мм, R = 10 мм Fig. 5. Dependence of scaled (solution concentration in the comparison element is 42 wt. %) sensor signal on electrolyte density at different temperatures with r = 0.5 mm, R = 10 mm
компенсировать зависимость сигнала оптического датчика от температуры измерений. Наиболее значительные расхождения - вблизи максимума исследуемых концентраций. Поэтому для расчета температурной погрешности исследована зависимость приведенного сигнала датчика от плотности электролита. Расчет приведенного сигнала проводили вычитанием сигнала датчика для концентрации 42 вес. % из показаний датчика для всех остальных плотностей для каждой температуры (рис. 5).
По данным измерений сигнала датчика для раствора с концентрацией 42 вес. %, что соответствует состоянию полностью заряженного аккумулятора, разность плотностей при температурах 20 и 30 °С составляет 0,01012 г/см3. Это дает относительную погрешность измерений в степени заряженности аккумулятора порядка 0,61 % на 1°С при температуре 30 °С. Разность плотностей при температурах 10 и 20 °С составляет 0,01354 г/см3, что дает погрешность измерения в степени заряженности порядка 0,81 % на 1 °С при температуре 10 °С. Те же расчеты для раствора с концентрацией 20 вес. % (соответствует практически полной разрядке аккумулятора) дают 2,02 и 1,98 % на 1 °С при температуре 30 и 10 °С соответственно. При этом средняя погрешность измерений в выбранном диапазоне концентраций и температур составляет 1,35 % на 1 °С, максимальная - 2,02 % на 1 °С.
Исходя из рис. 6, температурная погрешность линейно возрастает при уменьшении плотности раствора. Поэтому для уменьшения погрешности предложено в элементе сравнения использовать раствор кислоты с концентрацией 31 вес. %. Из полученных данных следует, что при использовании в качестве элемента сравнения датчика, помещенного в раствор серной кислоты с концентрацией 31 вес. %, максимальная абсолютная температурная погрешность составляет 0,0018 г/см3, а средняя абсолютная температурная погрешность составляет 0,0014 г/см3 на 1 °С. В пересчете на степень заряженности максимальная температурная погрешность составляет 1 %, средняя - 0,8 % на 1 °С.
Заключение. Проведенные исследования показали, что использование дифференциального метода измерений не обеспечивает полной компенсации влияния температуры на сигнал оптического рефрактометрического датчика плотности. В результате рассчитанной температурной погрешности датчика установлено, что минимальная температурная погрешность наблюдается в том случае, когда концентрация раствора серной кислоты в элементе сравнения составляет 31 вес. %. Нескомпенсированная температурная погрешность оптического рефрактометрического датчика мала, что позволяет использовать его в промышленности.
Литература
1. Pillot C. The worldwide battery market 2012-2025: conference paper for Batteries 2013 (Oct. 14-16, 2013, Nice, France) // Avicenne Energy [Электронный ресурс]. URL: https://www.avicenne.com/pdf/ The%20worldwide%20battery%20market%202012-2025%20C%20Pillot%20BATTERIES%202013%20Nice% 200ctober%202013.pdf (дата обращения: 13.11.2023).
« 0,040 =
3"
| 0,020 X
JS
ж s
SJ
et
-0,020
o- -0,040
-0,060
20 ei ao °C
зоЧ -y = - 0 r2 = 0 5486л- + 9979 0,6756
10 1, 15 1, 0,4762x 20 ^k i- 0,5848 25 1, 30 1,35
r2 = 0,9986
A-y = . r2 = Э,4108д-3,9956 i- 0,5025 X
Плотность, г/см
Рис. 6. Зависимость приведенного (концентрация раствора в элементе сравнения 31 вес. %) сигнала датчика от плотности электролита при разных температурах при r = 0,5 мм, R = 10 мм Fig. 6. Dependence of scaled (solution concentration in the comparison element is 31 wt. %) sensor signal on electrolyte density at different temperatures with r = 0.5 mm, R = 10 mm
2. May G. J., Davidson A., Monahov B. Lead batteries for utility energy storage: A review // J. Energy Storage. 2018. Vol. 15. P. 145-157. https://doi.Org/10.1016/j.est.2017.11.008
3. Кулова Т. Л., Николаев И. И., Фатеев В. Н., Алиев А. Ш. Современные электрохимические системы аккумулирования энергии // Kimya Problemlsri. 2018. Т. 16. № 1. С. 9-34. EDN: YTXKQG.
4. Degla A., Chikh M., Mzir M., Belabed Y. The state of charge estimating methods for rechargeable lead-acid batteries // 2022 19th International Multi-Conference on Systems, Signals & Devices (SSD). Sétif: IEEE, 2022. P. 496-502. https://doi.org/10.1109/SSD54932.2022.9955864
5. Ютт В. Е. Электрооборудование автомобилей: учебник для студ. автомобильных специальностей вузов. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Горячая линия - Телеком, 2009. 440 с.
6. Юров Ю. Ю., Постников А. А., Гумелёв В. Ю. Краткая оценка методов диагностирования свин-цово-кислотных аккумуляторных батарей // Современная техника и технологии. 2015. № 12 (52). С. 92-102. EDN: VHUBJB.
7. A multi-point sensor based on optical fiber for the measurement of electrolyte density in lead-acid batteries / A. M. Cao-Paz, J. Marcos-Acevedo, A. del Río-Vázquez et al. // Sensors. 2010. Vol. 10. Iss. 4. P. 2587-2608. https://doi.org/10.3390/s100402587
8. Рефрактометрия жидкостей с помощью световода / А. Г. Борисов, Г. В. Волкова, В. А. Ганьшин и др. // Оптический журнал. 2003. Т. 70. № 9. С. 9-13.
9. Математическое моделирование распространения света в изогнутых цилиндрических волноводах / В. А. Анисимов, А. Г. Борисов, Г. В. Волкова и др. // Изв. вузов. Электроника. 2005. № 1. С. 35-41. EDN: HZNEKF.
10. ГОСТ Р МЭК 62877-1-2019. Электролиты и вода для вентилируемых свинцово-кислотных аккумуляторов. Ч. 1: Требования к электролиту. М.: Стандартинформ, 2019. III, 8 с.
11. ГОСТ 18995.1-73. Продукты химические жидкие. Методы определения плотности. М.: Изд-во стандартов, 1998. 6 с.
Статья поступила в редакцию 24.04.2023 г.; одобрена после рецензирования 15.08.2023 г.;
принята к публикации 15.12.2023 г.
Информация об авторах
Борисов Александр Григорьевич - кандидат технических наук, доцент Института перспективных материалов и технологий Национального исследовательского университета «МИЭТ» (Россия, 124498, г. Москва, г. Зеленоград, пл. Шокина, 1), borisov_a.g@mail.ru
Ильяшева Екатерина Владимировна - кандидат технических наук, доцент Института перспективных материалов и технологий Национального исследовательского университета «МИЭТ» (Россия, 124498, г. Москва, г. Зеленоград, пл. Шокина, 1), evbox73@mail.ru
Осипенкова Наталья Геннадиевна - кандидат технических наук, доцент Института перспективных материалов и технологий Национального исследовательского университета «МИЭТ» (Россия, 124498, г. Москва, г. Зеленоград, пл. Шокина, 1), osipenkova@mail.ru
References
1. Pillot C. The worldwide battery market 2012-2025, conference paper for Batteries 2013 (Oct. 14-16, 2013, Nice, France). Avicenne Energy. Available at: https://www.avicenne.com/pdf/ The%20worldwide%20battery%20market%202012-2025%20C%20Pillot%20BATTERIES%202013%20Nice% 200ctober%202013.pdf (accessed: 13.11.2023).
2. May G. J., Davidson A., Monahov B. Lead batteries for utility energy storage: A review. J. Energy Storage, 2018, vol. 15, pp. 145-157. https://doi.org/10.1016/j.est.2017.11.008
3. Kulova T. L., Nikolaev I. I., Fateev V. N., Aliyev A. Sh. Modern electrochemical systems of energy accumulation. Kimya Problembri, 2018, vol. 16, no. 1, pp. 9-34. (In Russian). EDN: YTXKQG.
4. Degla A., Chikh M., Mzir M., Belabed Y. The state of charge estimating methods for rechargeable lead-acid batteries. 2022 19th International Multi-Conference on Systems, Signals & Devices (SSD). Sétif, IEEE, 2022, pp. 496-502. https://doi.org/10.1109/SSD54932.2022.9955864
5. Yutt V. E. Electrical equipment of cars, textbook for automobile specialties of universities. 4th ed., rev. and upd. Moscow, Goryachaya liniya - Telekom Publ., 2009. 440 p. (In Russian).
6. Yurov Yu. Yu., Postnikov A. A., Gumelev V. Yu. A brief assessment of methods of diagnosing lead-acid batteries. Sovremennaya tekhnika i tekhnologii = Modern technics and technologies, 2015, no. 12 (52), pp. 92-102. (In Russian). EDN: VHUBJB.
7. Cao-Paz A. M., Marcos-Acevedo J., Río-Vázquez A. del, Martínez-Peñalver C., Lago-Ferreiro A., Nogueiras-Meléndez A. A., Doval-Gandoy J. A multi-point sensor based on optical fiber for the measurement of electrolyte density in lead-acid batteries. Sensors, 2010, vol. 10, iss. 4, pp. 2587-2608. https://doi.org/10.3390/ s100402587
8. Borisov A. G., Gan'shin V. A., Volkova G. V., Krutovertsev S. A., Sudakov D. E. Refractometry of liquids using a lightguide. J. Opt. Technol., 2003, vol. 70, iss. 9, pp. 628-632. https://doi.org/10.1364/ J0T.70.000628
9. Anisimov V. A., Borisov A. G., Volkova G. V., Kozlitin I. A., Krutovertsev S. A. Mathematical modeling of light distribution in bent cylindrical waveguides. Izv. vuzov. Elektronika = Proc. Univ. Electronics, 2005, no. 1, pp. 35-41. (In Russian). EDN: HZNEKF.
10. GOST R MEK 62877-1-2019. Electrolytes and water for vented lead acid accumulators. Pt. 1. Requirements for electrolyte (IEC 62877-1:2016, IDT). Moscow, Standartinform Publ., 2019. iii, 8 p. (In Russian).
11. GOST 18995.1-73. Liquid chemical products. Methods for determination of density. Moscow, Izd-vo standartov Publ., 1998. 6 p. (In Russian).
The article was submitted 24.04.2023; approved after reviewing 15.08.2023;
accepted for publication 15.12.2023.
Information about the authors
Alexander G. Borisov - Cand. Sci. (Eng.), Assoc. Prof. of the Institute of Advanced Materials and Technologies, National Research University of Electronic Technology (Russia, 124498, Moscow, Zelenograd, Shokin sq., 1), borisov_a.g@mail.ru
Ekaterina V. Ilyasheva - Cand. Sci. (Eng.), Assoc. Prof. of the Institute of Advanced Materials and Technologies, National Research University of Electronic Technology (Russia, 124498, Moscow, Zelenograd, Shokin sq., 1), evbox73@mail.ru
Natalia G. Osipenkova - Cand. Sci. (Eng.), Assoc. Prof. of the Institute of Advanced Materials and Technologies, National Research University of Electronic Technology (Russia, 124498, Moscow, Zelenograd, Shokin sq., 1), osipenkova@mail.ru
/-N
Вниманию читателей журнала «Известия высших учебных заведений. Электроника»
Подписку на электронную версию журнала можно оформить на сайтах:
• Научной электронной библиотеки: www.elibrary.ru
• ООО «Агентство «Книга-Сервис»: www.rucont.ru;www.akc.ru;
www.pressa-rf.ru
• ООО «Урал-Пресс Округ»: www.delpress.ru
• ООО «ИВИС»: www.ivis.ru
\_/
