CC BY
13Перспективные материалы и технологии в аэрокосмической отрасли
УДК 621.914.5
Л. С. Малько, А. В. Сутягин
Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М. Ф. Решетнева, Россия, Красноярск
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ И СРЕДНЕЙ ВЫСОТЫ ПРОФИЛЯ ШЕРОХОВАТОСТИ, ОБУСЛОВЛЕННОЙ ГЕОМЕТРИЕЙ И КИНЕМАТИКОЙ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ РАБОЧЕЙ ЧАСТИ ИНСТРУМЕНТА
Рассмотрена методика определения величины составляющей Ь1 средней величины профиля шероховатости при ротационном точении винтовой поверхности многолезвийным инструментом.
Развивающееся в последние годы учение об инженерии поверхности [1; 2] позволило установить расчетно-аналитическую зависимость для определения основных параметров шероховатости, позволяющую связать их с условиями механической обработки. Равенство для определения средней высоты профиля шероховатости при всех методах механической обработки [1] имеет вид
Яг = Ъ1 + Ъ2 + Н3 + Ъ4, где Ъ1, к2, к3, к4 - составляющие профиля шероховатости, обусловленные геометрией и кинематикой перемещения рабочей части инструмента, колебаниями инструмента относительно обрабатываемой поверхности, пластическими деформациями в зоне контакта инструмента и заготовки, шероховатостью рабочей поверхности инструмента.
В зависимости от условий обработки степень влияния каждой из этих составляющих на образование шероховатости поверхности будет различная.
Для случая ротационного точения винтовой поверхности (ВП) в равенстве для определения средней высоты профиля шероховатости присутствуют все четыре составляющие (й1, Н2, Н3, й4). Наибольший интерес в исследуемом случае представляет составляющая Ъ1. Однако известные зависимости [1; 2] для определения составляющей к1 при ротационном точении ВП многолезвийным инструментом не могут быть применены. В связи с этим предлагается следующая методика определения составляющей Ъ1.
Для определения величины к1 составляют расчетную схему (см. рисунок). Выбирают систему координат, жестко связанную с профилем ВП детали. Ось х совмещают с центроидой детали, а ось у с осью симметрии профиля ВП.
В принятой системе координат х и у изображают профиль обработанной поверхности путем проведения следов трех резов. Первый рез размещается симметрично относительно оси у профиля ВП, второй - соответствует выбранной подаче 5, а третий - подаче, равной 0,55.
Координаты центров О1, О2, О3 радиусного профиля режущего элемента определяют по уравнениям трахоидальных кривых. Для рассматриваемой схемы это будут уравнения укороченной циклоиды. Как следует из рассматриваемой схемы высота расчетных неровностей к1 соответствует отрезку КМ:
\ = КМ = г - 03 К,
где г - радиус кругового профиля РЭ-инстру-мента.
Координаты точки К определяют совместным решением окружностей радиуса г с центрами О1 и О2. Длину отрезка О3К определяют по соответствующим формулам аналитической геометрии.
при ротационном точении ВП многолезвийным инструментом:
Ят - радиус центроиды инструмента; Ц - центроида детали; О1, О2, О3 - центры радиусного профиля режущего элемента; 1, 2, 3 - следы резов; г - радиус профиля инструмента
Разработанные схема и последовательность расчета составляющей Ъ1 средней высоты профиля шероховатости ВП многолезвийным инстру-
Решетневские Чтения
ментом объективно отражают характер влияния геометрии рабочей части инструмента и кинематики его рабочего движения относительно обрабатываемой поверхности на образование шероховатости и могут быть рекомендованы для использования в производстве при решении вопросов оптимизации режимов резания для данного способа механической обработки.
Библиографический список
1. Суслов, А. Г. Качество поверхностного слоя деталей машин / А. Г. Суслов. М. : Машиностроение, 2000.
2. Суслов, А. Г. Технологическое обеспечение параметров состояния поверхностного слоя деталей машин / А. Г. Суслов. М. : Машиностроение, 1987.
L. S. Malko, A. V. Sutyagin Siberian State Aerospace University named after academician M. F. Reshetnev, Russia, Krasnoyarsk
THE DEFINITION OF ^-COMPONENT OF AVERAGE HEIGHT OF THE PROFILE ROUGHNESS CAUSED BY GEOMETRY AND MOVING KINEMATICS OF THE WORKING PART OF THE TOOL
The technique of definition of hi-component of average size of a roughness profile is considered at rotational turning of a screw surface multitoothed by the tool.
© Ma^bKO H. C., CyxaraH A. B., 2009
УДК 629.7.023.2:535.362
М. М. Михайлов, А. Н. Лапин Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники, Россия, Томск
РАДИАЦИОННАЯ СТОЙКОСТЬ ТЕРМОСТАБИЛИЗИРУЮЩИХ ПОКРЫТИЙ КОСМИЧЕСКОГО АППАРАТА НА ОСНОВЕ ТИТАНАТА БАРИЯ
Выполнен сравнительный анализ спектров диффузного отражения, интегральных коэффициентов поглощения и их изменений после облучения электронами (Е = 30 кэВ, Ф < 3 • 1016 см2) покрытий на основе порошков титаната бария, модифицированных оксидом алюминия и диоксидом циркония (Ва0,6А1о,4Тг03 и ВаТ1о,72го,303). Установлено, что использование нанопорошков А1203 и 2г02 вместо микропорошков при модифицировании ВаТЮ3 приводит к увеличению радиационной стойкости покрытий.
Системы терморегулирования (СТР) космических аппаратов (КА), обеспечивающие заданный тепловой режим, делятся на активные и пассивные. Активные СТР являются громоздкими, сложными в исполнении и не могут быть применены для охлаждения выносных блоков и некоторых приборов. Поэтому наряду с ними используются пассивные СТР, например, терморегули-рующие покрытия, наносящиеся на различные поверхности, приборы и блоки КА, температуру которых необходимо поддерживать в заданных пределах.
В большинстве случаев для СТР КА применяются терморегулирующие покрытия, излучатель-ная способность (е) которых в зависимости от температуры практически не изменяется. Поскольку в космическом пространстве (КП) теплопередача возможна только излучением, то способом поддержания температуры поверхностей КА на заданном уровне может быть изменение излу-чательной способности покрытий в зависимости от температуры.
Соединения типа Bal-xAxTЮз и BaTil-уАуОз обладают фазовыми переходами (ФП), при которых по электрическим свойствам они изменяются от диэлектрического до квазиметаллического состояния. Поскольку излучательная способность определяется концентрацией носителей заряда, то в области ФП она может изменяться от значений, характерных для металлов, до значений, характерных для диэлектриков, т. е. в пределах от 0,1 до 0,96. Варьируя типом и концентрацией замещающих элементов А, а также условиями получения пигментов, принципиально можно управлять фазовыми переходами покрытий, изготовленных на основе таких соединений [1; 2]. В случае нагрева покрытия до температуры ФП, его излучательная способность скачкообразно увеличится, что приведет к повышению излучаемой энергии и стабилизации температуры. Таким образом, использование подобных покрытий позволит стабилизировать температуру и повысить надежность работы систем КА.
