CC BY
15
Оригинальная статья / Original article УДК 62-756.8
DOI: http://dx.d0i.0rg/l 0.21285/1814-3520-2019-6-1093-1103
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ ТОРЦЕВОГО ФРЕЗЕРОВАНИЯ НА ОСНОВЕ СНИЖЕНИЯ УДАРНО-ВИБРАЦИОННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
© А.В. Тычинский*'**, Г.И. Коровин**, А.Н. Гаврилин*
*Томский политехнический университет, г. Томск, Россия **ООО «ПК МИОН», г. Томск, Россия
Резюме: Цель - разработка методики определения оптимальных режимов механообработки на фрезерных станках при помощи определения уровня вибрации и начального контакта зуба фрезы с заготовкой. Работа построена на применении экспериментальных данных, полученных методом замеров вибрационных характеристик, принятых за основу при определении оптимальных режимов фрезерования торцевой фрезой с шестигранной пластиной. В результате эксперимента разработана методика определения оптимальных режимов фрезерования (на основании полученных экспериментальных данных уровня вибрации), а также выявлена взаимосвязь линии первоначального контакта зуба фрезы с заготовкой посредством Эй-модели. На основе полученных экспериментальных данных уровня вибрации разработана методика определения оптимальных режимов фрезерования. На основании результатов проведенных исследований даны рекомендации по назначению оптимальных режимов обработки для фрезы с шестигранной пластиной, с учетом сопоставления полученных среднеквадратичных значений виброскорости и общетехническими нормативами допустимых значений общего уровня вибрации. Выявлена взаимосвязь линии первоначального контакта зуба фрезы с заготовкой посредством Эй-модели и уровнем вибрации.
Ключевые слова: технологическое оборудование, торцевое фрезерование, снижение ударно-вибрационных воздействий на инструмент, механообработка, режимы резания, Эй-модель
Информация о статье: Дата поступления 10 июня 2019 г.; дата принятия к печати 27 ноября 2019 г.; дата он-лайн-размещения 28 декабря 2019 г.
Для цитирования: Тычинский А.В., Коровин Г.И., Гаврилин А.Н. Определение рациональных режимов торцевого фрезерования на основе снижения ударно-вибрационных воздействий. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2019. Т. 23. № 6. С. 109Э-110Э. https://doi.org/10.21285/1814-Э520-2019-6-109Э-110Э
DETERMINATION OF FACE MILLING RATIONAL MODES BASED ON SHOCK-VIBRATION EFFECT REDUCTION
Aleksandr V. Tychinsky, Georgy I. Korovin, Aleksey N. Gavrilin
Tomsk Polytechnic University, Tomsk, Russia Industrial Company MION LLC, Tomsk, Russia
Abstract: The purpose of the article is to develop a method for determining the optimal machining modes of milling machines by estimating the vibration level and initial contact of a cutter tooth and a workpiece. The work is based on the use of experimental data obtained by measuring vibration characteristics, which serve the basis for determining the optimal milling modes of the end mill with a hexagonal plate. The experiment results in the development of a methodology for determining optimal milling modes (based on the obtained experimental data of the vibration level), and identification of the relationship between the initial contact line of the cutter tooth and the workpiece by means of a Эй model. The methodology of determining the optimal milling modes is developed on the basis of the experimental data of the vibration level. Based on the results of the conducted studies, the recommendations are given on setting the optimal processing modes for a cutter with a hexagonal plate taking into account the comparison of the obtained RMS values of the vibration velocity and General technical standards of permissible values of the overall vibration level. The relationship is revealed between the line of initial contact of the cutter tooth and the workpiece by means of a Эй model and the level of vibration.
Keywords: technological equipment, face milling, reduction of shock-vibration effects on the tool, machining, cutting modes, Эй-model
0
Information about the article: Received June 10, 2019; accepted for publication November 27, 2019; available online December 28, 2019.
For citation: Tychinsky AV, Korovin GI, Gavrilin AN. Determination of face milling rational modes based on shock-vibration effect reduction. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2019;23(6):1093-1103. (In Russ.) https://doi.org/10.21285/1814-3520-2019-6-1093-1103
1. ВВЕДЕНИЕ
В настоящее время известны различные методы снижения ударно-вибрационных воздействий на инструмент для повышения надежности и качества механообработки технологической системы. В технологической системе замыкающим звеном технологической цепи является зона резания, а одним из основных источников вибраций при резании - сам инструмент. Следовательно, существует необходимость снижения уровня вибраций путем оптимизации геометрических параметров фрезы и режимов механообработки, что повышает обрабатываемость конструкционных материалов, увеличивает стойкость инструмента, улучшает качество и точность механообработки и имеет практическую значимость в машиностроении.
Цель работы состоит в экспериментальном определении оптимальных технологических режимов механообработки для торцевой фрезы, которые обеспечат снижение ударно-вибрационных воздействий на инструмент при торцевом фрезеровании.
Проведенные раннее исследования [1-12] показали, что данный процесс требует дальнейшего экспериментального изучения, т.к. на основе полученных экспериментов существует потребность изменения геометрических параметров фрезы для снижения вибрационных характеристик.
Эффективность применения металлорежущих станков характеризуется показателями производительности, точности и надежности. Для фрезерных станков первого класса1 которые присутствуют практически на каждом производстве, необходимо подобрать оптимальные тех-
нологические режимы фрезерования с наименьшим общим уровнем вибрации.
2. СХЕМА ЭКСПЕРИМЕНТА
Объект эксперимента - торцевая фреза 265-05045AR04HN09 (рис. 1) диаметром - 050 мм (производства ООО «Промышленная компания МИОН») с геометрическими параметрами: угол в плане ф = 45°, передний радиальный угол YPad = -7°, передний осевой угол Ycc = -7°, число зубьев z = 4; оснащена твердосплавными пластинами HNCQ 090608 TN-М; группа применения твердого сплава - K20 ISO 513-75.
Для проведения эксперимента был использован фрезерный универсальный станок модели ФУ-321. Для измерения параметров вибрации использовали мобильный диагностический комплекс К5101, который включает в себя: акселерометры, измерительный модуль и персональный компьютер с установленным мобильным диагностическим комплексом «Виброреги-стратор-М [13].
Рис. 1. Торцевая фреза 265-05045AR04HN09 производства ООО «Промышленная компания МИОН» Fig. 1. 265-05045AR04HN09 end mill produced by Industrial Company MION LLC
1ГОСТ ИСО 10816-1-97. Вибрация. Контроль состояния машин по результатам измерений вибрации на невра-щающихся частях. Часть I. Общие требования. Введ. 01.07.1999. М.: Изд-во стандартов, 1999.
Замеры произведены при попутном фрезеровании, заготовка квадратной формы 100х100 мм, материал - сталь 40Х по ГОСТ 4545-71 твердостью 200 НВ. Приспособление для закрепления заготовки -прижимы.
Три датчика были расположены на заготовке в трех осевых направлениях х, у, г. Схема расположения датчиков показана на рис. 2.
Рис. 2. Схема расположения датчиков Fig. 2. Sensor location
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНОГО КОНТАКТА В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ШИРИНЫ ФРЕЗЕРОВАНИЯ
По Эй-модели фрезы, полученной в программном обеспечении SolidWorks, был произведен анализ контакта ее зуба с заготовкой в зависимости от параметра ae -ширины фрезерования (рис. Э). Анализ показал, что в зависимости от ширины фрезерования возможны два типа контакта: в точке и по линии. На рис. 4 для наглядности показаны эти два типа первоначального контакта в зависимости от параметра ае. Для эксперимента был выбран контакт в точке U (при ае = 10 мм), в точке T (при ае = 35 мм) и по линии TU (при ае = 21,65 мм). Начальный контакт в точках S и V, а также по линиям SV, ST, UV, SU при данных геометрических параметрах фрезы невозможен, что обусловило, как показали дальнейшие экспериментальные исследования, повышенный уровень вибрации. На рис. 5 видно, что для того чтобы добиться первоначальных контактов необходимых линий,
требуется изменить пространственное положение пластины относительно заготовки, что учтено при последующем проектировании новой фрезы и проведении дополнительных испытаний.
Также можно найти контакт зуба фрезы с заготовкой посредством уравнений, представленных в [14].
Рис. 3. Ширина фрезерования ае Fig. 2. Milling width ae
4. ПЛАН ЭКСПЕРИМЕНТА
Исследования проведены согласно плану эксперимента с тремя факторами, который представлен в таблице. Параметр глубины фрезерования (ар) постоянен и равен 3 мм. Эксперименты проводились при попутном фрезеровании.
5. РЕГИСТРАЦИЯ ВИБРАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
Таким образом, целью данного эксперимента ставится определение оптимальных значений параметра ширины фрезерования. Под «оптимальностью» понимается фрезерование с относительно низким уровнем общей вибрации, т.е. минимальным среднеквадратичным значением (СКЗ) виброскорости. СКЗ является усредненной энергетической оценкой процесса. Измеряя СКЗ виброскорости, мы получаем пропорциональное кинетической энергии колебательного процесса значение.
а b
Рис. 4. Начальный контакт в точке (а), по линии (b) Fig. 4. Initial contact in the point (a), along the line (b)
Рис. 5. Пространственное положение пластины относительно заготовки Fig. 5. Spatial position of the plate relative to the workpiece
На рис. 6 представлена форма сигнала за один оборот фрезы, по которому можно в первом приближении анализировать динамику процесса фрезерования при n = 1000 об/мин, что соответствует оборотной частоте - fQ6 = 16,67 Гц и зубцовой частоте - fz = foe• z = 66,67 Гц.
Пример полученных спектрограмм представлен ниже, по которому видны гармоники на зубцовых и оборотных частотах фрезы (рис. 7).
План эксперимента
Experiment plan
№ n, об/мин S, мм/мин ae, мм fz, мм/зуб
1 800 100 10 0,031
2 21,65 0,031
3 35 0,031
4 125 10 0,039
5 21,65 0,039
6 35 0,039
7 160 10 0,05
8 21,65 0,05
9 35 0,05
10 1000 100 10 0,025
11 21,65 0,025
12 35 0,025
13 125 10 0,031
14 21,65 0,031
15 35 0,031
16 160 10 0,04
17 21,65 0,04
18 35 0,04
19 1250 100 10 0,02
20 21,65 0,02
21 35 0,02
22 125 10 0,025
23 21,65 0,025
24 35 0,025
25 160 10 0,032
26 21,65 0,032
27 35 0,032
Ш
Рис. 6. Временной сигнал по координате x за один оборот при n = 1000 об/мин (f6 = 16,67 Гц, fz = 66,67 Гц) Fig. 6. X-coordinate time signal per a revolution at n = 1000 rpm (frev = 16.67 Hz, fz = 66.67 Hz)
Рис. 7. Пример спектрограммы по координате x при ae = 35 мм, n = 1000 об/мин, S = 160 мм/мин, (fоб = 16,67 Гц, fz = 66,67 Гц) Fig. 7. Example of an X-coordinate spectrogram at ae = 35 mm, n = 1000 rpm, S = 160 mm/min, (tny) = 16.67 Hz, fz = 66.67 Hz)
Анализ приведенной на рис. 7 спектрограммы виброскорости показывает наличие:
- повышенного уровня вибрации на частоте 14,5 Гц, что объясняется присутствием резонансной частоты элементов заготовка-приспособление - инструмент. Это подтверждает спектрограмма по координате х при импульсном воздействии на заготовку (рис. 8);
- выраженных зубцовых составляющих, уровень которых снижается с повышением частоты.
Результаты эксперимента по определению общего уровня СКЗ виброскорости от режимов фрезерования приведены на рис. 9-11. Так как отсутствуют нормативы для конкретной фрезы, представляется целесообразным воспользоваться общетехническими нормативами, где красная линия - граница допустимых значений общего уровня вибрации по СКЗ виброскорости для первого класса машин мощностью до 15 кВт, новых, только что введенных в эксплуатацию, а также пригодных к эксплуатации машин без ограничения срока.
Частота, Гц
Рис. 8. Спектрограмма по координате х при импульсном воздействии на заготовку Fig. 8. X-coordinate spectrogram under the pulsed impact on a workpiece
Рис. 9. Среднеквадратичное значение виброскорости при n = 800 об/мин по оси x Fig. 9. RMS value of vibration velocity at n = 800 rpm on the X-axis
Рис. 10. Среднеквадратичное значение виброскорости при n = 1000 об/мин по оси x Fig. 10. RMS value of vibration velocity at n = 1000 rpm, on the X-axis
Рис. 11. Среднеквадратичное значение виброскорости при n = 1250 об/мин по оси x Fig. 11. RMS value of vibration velocity at n = 1250 rpm on the X-axis
Подача, мм/мин
6. АНАЛИЗ ПОЛУЧЕННЫХ ДАННЫХ И ДАЛЬНЕЙШИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
Анализ гистограмм с вибрационными характеристиками (см. рис. 9-11) для выбранных значений режимов механообработки в соответствии с планом эксперимента (см. таблицу) позволяет прийти к следующим выводам.
1. Выбранный параметр ае (ширина фрезерования) для линии контакта имеет минимальное влияние на уровень вибрации, также для данного параметра предпочтительна подача 100 мм/мин и 160 мм/мин.
2. Нежелательные сочетания режимов (см. рис. 9): ае = 35 мм, 5 = 125 мм/мин п = 800 об/мин (эксперимент № 6, см. таблицу) - при данных условиях уровень вибрации увеличивается в 6,9 раза, в отличие от подачи в 100 мм/мин и в 5,4 раза, в отличие от подачи в 160 об/мин, а также эксперимент № 19 , при котором уровень вибрации увеличивается в 2,8 раза, в отличие от подачи в 125 мм/мин и в 3,06 раза - от подачи в 160 об/мин, что предположительно обусловлено нежесткостью технологической системы.
3. Для всех вибрационных диаграмм (см. рис. 9-11) с точки зрения вибрационных характеристик предпочтительнее варианты сочетания режимов резания при
ширине фрезерования ае = 21,65мм, выбранной для линии контакта, а также варианты № 1, 3, 7, 9, 12, 21, 22, 24, 25 и 27 (см. таблицу).
4. Величины общего уровня вибрации лежат в допустимых диапазонах за исключением режимов, которые категорически запрещаются (при них общий уровень вибрации СКЗ виброскорости превышает 1,8 мм/с), а именно: 5 = 125 мм/мин, п = 800 об/мин, ае = 35 мм, п = 1250 об/мин, 5 = 100 мм/мин, ае = 10 мм. Следует особо отметить, что экспериментальные исследования, проведенные на станке с наличием значительных люфтов, показали, что возможен подбор режимов, которые позволяют производить обработку с минимальными ударно-вибрационными нагрузками и максимальной производительностью. Это дает возможность существенно повысить время стойкости инструмента, о чем свидетельствуют результаты проведенного предварительного эксперимента на изнашивание зубьев фрезы на жестком станке - объема снятого материала, сопоставленного с экспериментом, при этом критического износа не было достигнуто (рис. 12).
Таким образом, разработанная методика эксперимента позволила определить рациональные режимы фрезерования торцевой фрезой с допустимыми уровнями вибрации, и выявить, при каких сочетаниях
Рис. 12. Износ твердосплавной пластины после предварительного эксперимента Fig. 12. Carbide plate wear after preliminary experiment
режимов фрезерования и геометрии корпуса фрезы возникает существенное повышение уровня вибраций.
На основе вышеизложенного можно также констатировать, что разработана оригинальная методика проведения эксперимента, сочетающая анализ возникновения вибрации в зависимости от типа контакта зуба фрезы с заготовкой при механообработке. Приведенная методика позволяет также повысить надежность работы, время стойкости инструмента, а также снижает время на конструкторско-технологическую подготовку производства. Основные пункты этой методики:
1) разработать технологическую карту вибрационного контроля процесса обработки торцевой фрезой с шестигранной пластиной на универсальном фрезерном станке ФУ-321;
2) определить контрольные точки расположения датчиков для замера вибрации;
3) разработать трехфакторный план эксперимента;
4) разработать 3й-модель для выявления вероятных вариантов контакта,
определить контакт зуба фрезы с заготовкой по линии посредством 3Д-моделирования;
5) провести замеры вибрации (согласно разработанному плану эксперимента и построением гистограмм) и сравнить данные с общетехническими нормативами по общему уровню вибрации;
6) выявить режимы фрезерования с допустимым уровнем вибрации и проанализировать вероятные причины превышения допустимого уровня от режимов механообработки и геометрии корпуса фрезы, которые обусловливают первоначальный контакт в точке либо по линии;
7) выявить, какие из указанных выше режимов механообработки и геометрии корпуса фрезы оказывают максимальное влияние на уровень вибрации и возможности их снижения.
7. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Разработана методика определения оптимальных режимов фрезерования на основе полученных экспериментальных данных уровня вибрации с использованием
ВЕСТНИК ИРКУТСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 2019;23(6):1093-1103
ISSN 1814-3520
_PROCEEDINGS OF IRKUTSK STATE TECHNICAL UNIVERSITY 2019;23(6):1093-1103_
мобильного диагностического комплекса «Виброрегистратор-М» [13], что позволило определить оптимальные режимы обработки с наименьшим уровнем вибрации, а, как известно по источнику [15], снижение ударных вибрационных нагрузок однозначно приводит к увеличению стойкости инструмента, повышению надежности и качества, а также производительности механообработки.
На основе результатов проведенных исследований даны рекомендации по назначению оптимальных режимов обработки для выбранной фрезы с учетом сопоставления полученных среднеквадратич-
ных значений виброскорости и общетехническими нормативами допустимых значений общего уровня вибрации.
Посредством 3й-моделирования и уровня вибрации выявлена взаимосвязь типа первоначального контакта зуба фрезы с заготовкой от общего уровня вибрации. При контакте по линии уровень вибрации не превышал допустимых пределов на протяжении всего эксперимента, в то время как контакт в точке в некоторых местах на порядок превысил данные нормы, что обусловливает прямую зависимость уровня вибрации от типа первоначального контакта зуба фрезы с заготовкой.
Библиографический список
1. Лукьянов А.В., Алейников Д.П., Вищенко М.В. Исследование пространственных вибраций и сил при высокопроизводительном фрезеровании // Транспортная инфраструктура Сибирского региона. 2017. Т. 2. С. 598-603.
2. Лукьянов А.В., Алейников Д.П. Исследование пространственной вибрации обрабатывающего центра в режиме фрезерования // Системы. Методы. Технологии. 2014. № 1. С. 96-101.
3. Алейников Д.П., Лукьянов А.В. Мониторинг динамического состояния обрабатывающих центров // Авиамашиностроение и транспорт Сибири: сб. ст. VII Всерос. науч.-практ. конф. (г. Иркутск, 13-16 апреля 2016 г.). Иркутск: Изд-во ИРНИТУ, 2016. С. 197-200.
4. Аршанский М.М., Щербаков В.П. Вибродиагностика и управление точностью обработки на металлорежущих станках. М.: Машиностроение, 1988. 134 с.
5. Драчев О.И. Технология вибрационной обработки и вибрационного точения маложестких деталей. Серия: Управление качеством технологических процессов в машиностроении. Ирбит: Изд-во «Объединение научных инженерных коммерческих структур», 2015. 260 с.
6. Лукьянов А.В., Алейников Д.П. Исследование колебаний сил взаимодействия фрезы с заготовкой при повышении скорости вращения шпинделя // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование. 2017. № 4. С. 70-82. https://doi.org/10.26731/1813-9108.2017.4(56).70-82
7. Залога В.А., Нагорный В.М., Нагорный В.В. Контроль динамического состояния металлообрабатывающей технологической системы и прогнозирование ее ресурса. Сумы: Сумский государственный университет, 2016. 242 с.
8. Ahmadi K., Savilov A. Modeling the mechanics and dynamics of arbitrary edge drills // International Journal of Machine Tools and Manufacture. 2015. Vol. 89. Р.
2G8-22G.
https://doi.org/1G.1G16/j.ijmachtools.2G14.11.G12 9. Altintas Y. Manufacturing Automation. Metal Cutting Mechanics, Machine Tool Vibrations, and CNC Design. Cambridgе: Cambridge University Press, 2G12. 366 р. [Электронный ресурс]. URL:
https://www.cambridge.org/core/books/manufacturing-automa-
tion/458526DE5ED43CCGFE1AEB19A8GDECG6 (22.G3.2G19).
https://doi.org/1G.1G17/cbo978G511843723 1G. Jensen S.A., Shin Yung C. Stability Analysis in Face Milling Operations. Part 1: Theory of stability lobe prediction // Journal of Manufacturing Science and Engineering. 1999. Vol. 121. Issue 4. P. 6GG-6G5. https://doi.org/1G.1115/1.2833G75
11. Sastry S., Kapoor S.G., Devor R.E. Floquet Theory Based Approach for Stability Analysis of the Variable Speed Face-Milling Process // Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2GG2. Vol. 124. Issue 1. P. 1G-17. https://doi.org/1G. 1115/1.1418695
12. Cempel C. Determination of vibration symptom limit value in diagnostics of machinery // Maintenance management international. 1985. No. 5. P. 297-3G4.
13. Gavrilin A., Moyzes B., Cherkasov A., Mel'nov K., Zhang Xiaoliang. Mobile complex for rapid diagnosis of the technological system elements // Information-measuring equipment and technologies: MATEC Web of Conferences 79 G1G78 (2G16) (Tomsk, 25-28 May 2G16). Tomsk: EDP Sciences, 2G16. P. G1G78. https://doi.org/1G.1G51/matecconf/2G1679G1G 2G16
14. Резников Н.И. Обработка резанием жаропрочных, высокопрочных и титановых сплавов. M.: Mа-шиностроение, 1972. 2GG с.
15. Козлов С.В. Влияние вибрации на качество фрезерованной поверхности деталей из титана и пути борьбы с вибрациями // Инновации в науке: научный журнал. 2G18. № 8. С. 25-29.
References
1. Luk'yanov AV, Alejnikov DP, Vishchenko MV. Study of spatial vibrations and forces under high-performance milling. Transportnaya infrastruktura Sibirskogo regiona = Transport infrastructure of the Siberian region. 2017;2:598-603. (In Russ.)
2. Luk'yanov AV, Alejnikov DP. Research in the space vibration of machining center in milling mode. Sistemy. Metody. Tekhnologii = Systems. Methods Technology. 2014; 1: 96-101. (In Russ.)
3. Alejnikov DP, Luk'yanov AV. Monitoring of dynamic state of machining centers. In: Aviamashinostroenie i transport Sibiri: sbornik statej VII Vserossijskoj nauch-no-prakticheskoj konferencii = Aircraft engineering and transport of Siberia: Collected articles of VII All-Russian scientific and practical conference. 13-16 April 2016, Irkutsk. Irkutsk: Irkutsk National Research Technical University; 2016, р. 197-200. (In Russ.)
4. Arshanskij MM, Shcherbakov VP. Vibrodiagnostics and control of metal cutting machine precision. Moscow: Mashinostroenie; 1988, 134 р. (In Russ.)
5. Drachev OI. Technology of vibration processing and vibration turning of low-rigid parts. Series: Quality management of technological processes in mechanical engineering. Irbit: Ob"edinenie nauchnyh inzhenernyh kommercheskih struktur; 2015, 260 р. (In Russ.)
6. Lukyanov AV, Aleynikov DP. Analysis of oscillations of cutting forces between a mill and a workpiece when increasing the spindle rotation speed. Sovremennye tekhnologii. Sistemnyj analiz. Modelirovanie = Modern technologies. System analysis. Modeling. 2017;4:70-82. (In Russ.) https://doi.org/10.26731/1813-9108.2017.4(56).70-82
7. Zaloga VA, Nagornyj VM, Nagornyj VV. Monitoring of dynamic state of a metalworking technological system and predicting its resource. Sumy: Sumy State University; 2016, 242 р.
8. Ahmadi K, Savilov A. Modeling the mechanics and
dynamics of arbitrary edge drills. International Journal of Machine Tools and Manufacture. 2015;89:208-220. https://doi.Org/10.1016/j.ijmachtools.2014.11.012
9. Altintas Y. Manufacturing Automation. Metal Cutting Mechanics, Machine Tool Vibrations, and CNC Design. Cambridge: Cambridge University Press; 2012, 366 p. Available from: https://www.cambridge.org/core/ books/manufacturing-automation/458526DE5ED43C C0FE1AEB19A80DEC06 [Accessed 22nd March 2019]. https://doi.org/10.1017/cbo9780511843723
10. Jensen SA, Shin YC. Stability Analysis in Face Milling Operations. Part 1: Theory of stability lobe prediction. Journal of Manufacturing Science and Engineering. 1999;121(4):600-605. https://doi.org/10. 1115/1.2833075
11. Sastry S, Kapoor SG, Devor RE. Floquet Theory Based Approach for Stability Analysis of the Variable Speed Face-Milling Process. Journal of Manufacturing Science and Engineering. 2002;124(1):10-17. https://doi.org/10.1115/1.1418695
12. Cempel C. Determination of vibration symptom limit value in diagnostics of machinery. Maintenance management international. 1985;5:297-304.
13. Gavrilin A, Moyzes B, Cherkasov A, Mel'nov K, Zhang Xiaoliang. Mobile complex for rapid diagnosis of the technological system elements. In: Information-measuring equipment and technologies: MATEC Web of Conferences 79 01078 (2016). 25-28 May 2016, Tomsk. Tomsk: EDP Sciences; 2016. P. 01078.
14. Reznikov NI. Cutting of heat-resistant, high-strength and titanium alloys. Moscow: Mashinostroenie; 1972, 200 p. (In Russ.)
15. Kozlov SV. Effect of vibration on quality of the milled titanium parts surface and ways to combat vibration. Innovacii v nauke: nauchnyj zhurnal = Innovations in science: a scientific journal. 2018;8:25-29. (In Russ.)
Критерии авторства
Тычинский А.В., Коровин Г.И., Гаврилин А.Н. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов и в равной мере несут ответственность за плагиат.
Authorship criteria
Tychinsky A.V., Korovin G.I., Gavrilin A.N. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии интересов.
Conflict of interests
конфликта The authors declare that there is no conflict of interests
regarding the publication of this article.
Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
The final manuscript has been read and approved by all the co-authors.
1102
ISSN 1814-3520
СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Тычинский Александр Викторович,
аспирант,
Национальный исследовательский Томский политехнический университет, 634050, г. Томск, ул. Тимакова, 13, Россия; Инженер-конструктор, ООО «ПК МИОН»,
634034, г. Томск, ул. Вершинина, 46/5, Россия; Н e-mail: alexandrtych@gmail.com
Коровин Георгий Иванович,
технический директор, ООО «ПК МИОН»,
634034, г. Томск, ул. Вершинина, 46/5, Россия; e-mail: kgimion@mail.ru
Гаврилин Алексей Николаевич,
кандидат технических наук,
доцент отделения материаловедения Инженерной
школы новых производственных технологий,
Национальный исследовательский
Томский политехнический университет,
634050, г. Томск, ул. Тимакова, 13, Россия;
e-mail: tom-gawral@list.ru
Aleksandr V. Tychinsky,
Postgraduate,
National Research Tomsk Polytechnic University, 13, Timakov St., Tomsk 634050, Russia, Design Engineer, PK MION LLC,
46/5, Vershinin St., Tomsk 634034, Russia, H e-mail: alexandrtych@gmail.com
Georgy I. Korovin,
Technical Director, PK MION LLC,
46/5, Vershinin St., Tomsk 634034, Russia, e-mail: kgimion@mail.ru
Aleksey N. Gavrilin,
Cand. Sci. (Eng.),
Associate Professor of the Department of Materials Science of Engineering School of New Manufacturing Technologies,
National Research Tomsk Polytechnic University, 13, Timakov St., Tomsk 634050, Russia, e-mail: tom-gawral@list.ru
