CC BY
9
© А.Э. Филин, 2006
УДК 622.86 А.Э. Филин
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ГАЗОПЕРЕНОСА В УСЛОВИЯХ УГОЛЬНЫХ ШАХТ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ
^практический интерес представляют рациональные
II параметры газопереноса при пульсирующем режиме вентиляции в условиях горных выработок. Оценку параметров становится возможным производить на основании выявленного уравнения регрессии посредством математического моделирования.
Поскольку уравнение регрессии включает множество определяющих факторов, влияющих на процесс газопереноса при пульсирующем режиме проветривания, зададим граничные параметры условий, для которых в дальнейшем будут определены рациональные режимы предотвращения и ликвидации скоплений газа в горных выработках.
Наибольший вес в степенном выражении имеет такой фактор, как сечение выработки в. Учитывая, что основные виды крепей, применяемых в условиях горных предприятий ограничиваются максимальным сечением 20 м2, промоделируем процесс газопереноса с сечением горных выработок в пределах от 3 м2 до 20 м2. Далее по значимости степенного показателя является начальная концентрация опасного или опасного газа в поступающей на участок горной выработки газовоздушной смеси С1. Поскольку моделирование производится на примере метановоздушных смесей для условий угольных шахт, примем для детального моделирования границы концентрации газа в долях единицы от 0,0 (0 %) до разрешенного содержания «Правилами безопасности ...» 0,05
73
(0,5 %). Для полноты изысканий рациональных параметров газопереноса дополнительно рассмотрим в укрупненном виде также случаи с более высокими концентрациями - при С3>0,5 доли ед. (50 %).
Также одним из наиболее влиятельных факторов на процесс газопереноса при пульсирующем режиме вентиляции является расход воздуха О. По данному фактору моделирование будем производить в пределах разрешенных скоростных параметров движения газовоздушной смеси в условиях горных выработок с учетом того, что там возможно присутствие людей. Правилами разрешена минимальная скорость движения 0,25 м/с и максимальная скорость для таких выработок не более 4 м/с. Отсюда расход О для моделирования будет явдятся функцией от сечения:
Для получения значения О воспользуемся выражением:
С незначительным отставанием степенного показателя от выше указанных факторов следует отметить такие достаточно влиятельные факторы, как расход воздуха генератора пульсаций (пульсатора) и концентрация опасного или вредного газа в исходящей струе газовоздушной смеси - ОР и С2 соответственно. Расход газовоздушной смеси генератора пульсаций ограничена техническими возможностями вентиляторов местного проветривания, которые, как правило, ограничены 6-7 м3/с. С учетом существенного аэродинамического сопротивления технических устройств, генерирующих импульсы давления для реализации механизма пульсирующей вентиляции, энергетические затраты могут достигать 3050 % и более. Это позволяет установить границы расхода воздуха устройствами такого типа в пределах от 0,1 м3/с до 3 м3/с. Так как концентрация метана на исходящей струе не должна превышать 0,075 доли ед. (0,75 %), то примем границы возможных концентраций газа на нижнем пределе равным значению С1, а верхний предел, как упомянуто ранее, максимально разрешенная концентрация в исходящей струе с участка угольной шахты 0,075 доли ед.т.е. 0,75 %
О =
(1)
О = V/S
(2)
74
С несколько меньшим значением степенного показателя относительно вышеописанных факторов определим границы значений такого фактора статическая депрессия Ар, возникающая на участке, где формируется пульсирующий режим вентиляции. С учетом того, что перепады высотных отметок горных выработок со сложными газодинамическими процессами с возможным эффектом формирования скоплений газа являются несущественными, примем границы изменения этого параметра от 0 до 100 Па._
График изм енения концентрации метана всюплении от времени работы пульсатора на расстоянии 50 ыетров, при различном сечении горной вьрэ&отки
0.045 ■ 1
1
а.ая ■ а.аз ■ а.ан ■ 1
1
/
/
ал 15 ■ /
/
а.а<в ■ /
...... ^.............-
а а ю 15 35 за
время, ми нут ы
I-5-е ......5-121
Рис. 1
75
График изменения концентрации метана в скоплении от времени работы пульсатора на расстоянии 100 метров, при различном сечении горной выработки
0,05 0,045
0 004
1 3,035
I
9 0,03 в
I 3.(125
В
I ^
£ 3,015 0,01 3,005 О
О 10 20 30 40 50 60
время, минуты
Г-5=6 -■----■ 5=8 ~«««-5=10 ........5=12 |
Рис. 2
Концентрация газа в самом скоплении по степенному показателю является наименее значимым фактором относительно остальных, однако его основание (значение концентрации) имеет широкий диапазон значений- от 0 % до 100 %, или от 0 до 1 в долях единицы.
Далее проведем математическое моделирование процесса газопереноса при пульсирующем режиме вентиляции с некоторыми фиксированными значениями с определенным шагом для детального анализа изменения аргумента уравнения регрессии, которым является время дезинтеграции скопления газа
Анализ степенных показателей определяющих факторов позволяет сделать вывод о том, что сечение выработки, т.е. ее геометрические параметры, оказывают основное влияние на процесс газопереноса даже при наложении пульсирующего режима и фактически формируют турбулентный режим движения воздуха на уровне микроскопических по размеру вихрей, что подтверждает классическую теорию происхождения режимов движения воздушных потоков.
При анализе графиков, полученных в результате математического моделирования, можно сделать вывод, что в выработках с меньшей площадью сечения процесс газопереноса
76
при пульсирующем режиме происходит более интенсивно, чем в выработках с большим сечением, т.е. увеличение сечения выработки (равно как и ее гидравлического диаметра) приводит к снижению эффекта пульсирующей вентиляции. Кроме этого с ростом расстояния скопления газа от установки ее эффективность падает.
На расстоянии 50 м при сечении выработки 6 м2 от установки время на дезинтеграцию скопления с содержанием метана 2 % составит 8-9 минут, тогда как на расстоянии 100 м время дезинтеграции увеличится почти вдвое - 17-18 минут, а на расстоянии 200 м для этих же условий время дезинтеграции достигнет 35-36 минут. Данный процесс газопереноса происходит при концентрации газа (метана) в поступающей струе газовоздушной струе С1 = 0,3 % и при концентрации газа на исходящей струи проветриваемого участка С2 = 0,4 %, расходе воздуха пульсатора Ор = 0,7 м3/с, средней скорости движения основного воздушного потока Уср = 0,5 м/с, статической депрессии АР = 25 Па. При таком сечении выработки расход воздуха составляет Ов = 4 м3/с.
В случае, когда сечение выработки достигает 12 м2 время на дезинтеграцию опасного или вредного скопления при заданных ранее параметрах по отношению к предыдущему варианту сечения выработки существенно возрастает: не расстоянии 50 м оно составит 23-24 минуты; а на расстоянии 200 м - более полутора часов.
Отсюда следует сделать вывод, что применение пульсирующего режима вентиляции для предотвращения или ликвидации скопления газа целесообразно строить с учетом последствий от загазирования участка выработки и необходимого времени на ее разгазирование.
В тех случаях, когда время на дезинтеграцию скопления газа имеет сжатые сроки - 10-20 минут - следует применять установки, типа пульсатор, в выработках с сечением до 7-8 м2, в остальных случаях, когда последствия загазирования участка выработки или ее элементов (см. классификацию п. ) возможно применение установки с учетом временных параметров, ограничивающих процесс ликвидации скоплений газа по тем или иным причинам.
77
Вследствие полученных результатов математического моделирования, отражающих ситуацию относительно процесса газопереноса при пульсирующем режиме вентиляции, можно для принятых данных условно разделить горные выработки разделить на 2 группы:
1. Малого сечения (до 8 м2) с высокой степенью эффективности перемешивания и малым временем эффективного воздействия на скопления газа;
2. Большого сечения (более 8 м2) с относительно невысокой степенью эффективности перемешивания и пролонгированным временем эффективного воздействия на скопления газа.
Важно отметить, что согласно классификации (п.) наиболее опасными по классифицируемому процессу являются те выработки, которые отнесены по параметру сечения к первой группе, что говорит об актуальности применения установок для генерации пульсирующего режима при возникновении в них чрезвычайных ситуаций по газовому фактору. Актуальность же применения пульсаторов во второй группе выработок обусловлена их более высокой эффективностью по отношению к другим средствам предупреждения или ликвидации скопления газа, высокой мобильностью и технологичностью, а также стоимостными параметрами. В дальнейшем анализ будем производить с учетом выявленных групп выработок.
Дальность эффективного перемешивания при различных сечениях также зависит и от расстояния, на котором находится скопление газа от генератора пульсирующего режима вентиля-
78
Графики для определения времени разрушения (1) скопления газа с концентрацией (СЗ) при пульсирующем режиме вентиляции
время, минуты
1_=50 ——1_=100 ..........1_=200 1=300
Рис. 3
Графики для определения времени разрушения (т) скопления газа с концентрацией (СЗ) при пульсирующем режиме вентиляции
время, минуты
-¡^=50 ——1_=100 " 1_=200 -1_=300
Рис. 4
ции. С увеличением данного показателя по объективным причинам степень перемешивания скоплений газа будет снижаться.
79
Проведем анализ влияния концентраций метана в поступающей струе и в исходящей участка, задав следующие параметры газопереноса в выработке с сечением Б = 8 м2 (рис. 1-2): концентрация газа (метана) в поступающей струе газовоздушной струе при начальном его значении С1 = 0,01 % близком к нулевому значению (рис. 3) и конечном С1 = 0,5 % , разрешенном ПБ (рис. 4.), при концентрации газа на исходящей струи проветриваемого участка с максимально разрешенном значении для метана С2 = 0,75 %.
Остальные параметры оставляем прежними, т.е процесс газопереноса происходит при расходе воздуха пульсатора Ор = 0,7 м3/с, средней скорости движения основного воздушного потока Уср = 0,5 м/с, статической депрессии АР = 25 Па. При таком сечении выработки расход воздуха составляет Ов=4 м3/с. Результатом проведенного анализа математического моделирования в заданных параметрах является вывод, который позволяет утверждать, что при увеличении концентрации газовой примеси в поступающей смеси время ликвидации скопления газа в горной выработке существенно возрастает - при практически нулевом значении концентрации газа в поступающей струе время разрушения скопления с 2% содержанием газа составляет порядка 1,5-2 минуты на расстоянии 50 м от пульсатора. На расстоянии 300 м от установки пульсатор до
скопления газа с той же концентрацией время его разрушения составит 10-11 мин.
В случае, когда в поступающей в горную выработку газовоздушной струе концентрация достигает максимально разрешенного для метана значения С1 = 0,5 %, время дезинтеграции этого скопления увеличивается на порядок - 20 мин на расстоянии 50 м и 108-110 мин на расстоянии 300 м.
Основным выводом относительно изменений этого параметра можно считать следующее: максимально эффективное применение пульсаторов или аналогичного типа устройств возможно только при обеспечении поступающей на участок горной выработки газовоздушной смеси с предельно низким содержанием опасных или вредных газовых примесей. При проведении работ в режиме ЧС это условие следует считать основополагающем для обеспечения мини-
80
мального срока ликвидации или эффективного предупреждения скоплений газа на участке.
При наличии работ по разгазированию в условиях неопасной (некритической) газовой ситуации применение пульсатора
возможно и с наличием газовой примеси в поступающей газовоздушной смеси, однако режим следует обосновывать с учетом необходимых параметров ликвидации скопления газа и концентрации газа в поступающей на участок струе.
Эффективность дезинтеграции возможно оценивать по значению С2 на исходящей участка, где проводится разгази-рование.
Важным также является оценка времени дезинтеграции скоплений газа с различными значениями концентраций. На рис. 5 показаны кривые для определения времени разрушения скоплений метана с концентрациями 2 %, 5 % и 50 % на расстоянии 300 м от пульсатора.
На таком расстоянии увеличение концентрации газа в поступающей газовоздушной смеси и в самом скоплении являются факторами, существенно увеличивающими время разрушения скопления газа. В частности увеличение скопления в поступающей газовоздушной смеси приводит к многократному увеличению времени разрушения скопления газа, как это было отмечено ранее, но ситуацию при этом усугубляет и увеличение концентрации газа в скоплении и это влияние в сторону увеличения времени эффективного воздействия на 20-30 % именно по этому показателю.
Как видно из рис. 5, где представлена математическая модель процесса изменения времени разрушения скопления газа, временной интервал для 50 %-го скопления при содержании
0,1 % газа в поступающей на участок газовоздушной смеси составит 40 мин, а при содержании 0,5 % время увеличивается до 110 мин, т.е.почти в 3 раза. Для скопления с 5 % время дезинтеграции составит соответственно 32 мин и около 90 мин. Для скопления с 2 %-ым содержанием газа время изменится до 30 мин и 85 мин, т.е. налицо очень слабо выраженная позитивная динамика изменения времени от исследуемых факторов.
81
На расстоянии 200 м анализ газопереноса при прочих равных условиях (рис. 6.) показывает, что время дезинтеграции уменьшается по каждому из заданных значений концентраций в скоплении на 30-35 %, относительно ранее рассмотренных условий, и составляет для 50 %-го скопления и при 0,1 % в поступающей газовоздушной смеси около 25 мин, а при 0,5 % время дезинтеграции составляет 70-72 мин. Этот режим вентиляции_
график изменения времени разрушения скопления при изменении содержания газа г поступающей струе на 300 метрах
0,005 0,0045 0,004 0,0035 0,003 0,0025 0,002 0,0015 0,001 0,0005 О
/
у
20 40 60 30 100 120
время, илнуты
С3=0,02 С3=0,05 С3=0,5
Рис. 5
график изменения Бремени разрушения скопления при изменении содержания газа в поступающей струе на расстоянии 200 метров
re ^
0.005 0,0045 0,00+ 0,0035 0.003 0,0025 0,002 0.0015 0.001 0.0005 О
//
/ / /
/,
//
У--''
-- Í-Í ■■■■■■■
О 10 20 30 40 50 60 70 80
вреня, кинуты
СЗ 0,0?.......СЗ 0.05 СЗ О.Ь
82
условно может быть отнесен к достаточно эффективному при малых значениях параметра С1.
Для скопления с 5%-м содержанием газа время дезинтеграции соответственно составит - 22 и 58 мин. А для скопления с 2%-ым содержанием газовоздушной смеси значения аргумента составят 20 и 55 мин соответственно.
При уменьшении расстояния от установки генерации пульсаций до скопления газа до значения 1_=100 м время интервала для дезинтеграции скопления уменьшается по аналогии с анализом предыдущих моделей процесса газопереноса при пульсирующем режиме и составляет 30-35 % по отношению к модели, где 1_ = 200 м, а время для для 50 %-го скопления и при 0,1 % в поступающей газовоздушной смеси около 13 мин, а при 0,5 % время дезинтеграции составляет 30-32 мин.
Для скопления с 5 %-ым содержанием газа время дезинтеграции соответственно составит - 12 и 28 мин. А для скопления с 2%-ым содержанием газовоздушной смеси значения аргумента составят 10 и 25 мин соответственно.
Отсюда следует вывод: применение пульсирующей вентиляции для разрушения скоплений с высоким процентным содержанием газа на значительном расстоянии от установки приводит к значительному снижению эффективности действия пульсирующего режима и возможно при тщательном обосновании процесса газопереноса с учетом необходимых параметров на данном участке. Кроме этого важным фактором является, что применение режима пульсирующей вентиляции должно вестись с учетом сечения выработки, где наибольший эффект достигается в выработках с сечением до 8 м2.
Общий анализ моделирования процесса газопереноса на этой стадии указывает на то, что изменения по исследуемым факторам - С1 С2 - можно оценивать через относительные показатели временного интервала, необходимого для дезинтеграции скоплений газа с заданными параметрами. Для оценки прироста дополнительного времени достаточно рассчитать максимальное значение времени разрушения скопления газа с заданными па-
83
раметрами и внести поправочный коэффициент, который можно получить из графика относительного изменения времени разрушения в зависимости от показателя С1, представленного на рис. 8.
Произведем моделирование для оценки влияния такого фактора, как расход воздуха в выработке, который определяет среднюю скорость движения газовоздушной смеси потока и зависит от сечения выработки. Поскольку наиболее сложным является поддержание скоростного режима вентиляции в рабочей зоне, где находятся люди, как было упомянуто ранее, произведем моделирование процесса газопереноса при скоростном диапазоне от 0,25 м/с до 4 м/с._
график изменения времени разрушения скопления при изменении содержания газа в поступающей струе на расстоянии 100 метров
0,005
03 и 0,0015
г 5 0,004
™ 5 а) — 0,0035
£ 3 гг " о 0,003
§'§ 0,0025
й. а. 0,002
£ И 0.0015
& -15 * я 0.001 0.0005
15 20 2Т>
<фвмя. минуты
- С3=0,02--С3=0.05...... С3=0.5
Рис. 7
граф** апюситвпяогоиаенешявремени разрушения скопления при изменение оопержаниягаза в посгупэшцеи ст|^е
0.006 ода I о,ом 1 0.093
. 3 0.002
II 110,001
Ъ
* о
01 ОД 0:3 0.4 05 0,6 Ц7 ошосигеляое изменение времени (1)
08
0,9
84
На рис. 9 представлены графики, показывающие динамику изменения времени на разрушение скопления газа при его раз личных концентрациях от 0 % до 5 % и расходах воздуха (скорости газовоздушного потока) на расстоянии от пульсатора 1_ = 100. Значения скорости воздушного потока приняты равными 0,25 м/с, 1 м/с, 2 м/с, 3 м/с. Сечение выработки на данном этапе моделирования принято равным 8 м2, концентрация газа в поступающей газовоздушной смеси С1 = 0,3 %, в исходящей струе С2 = 0,75 %. Расход пульсатора О = 0,7м3/с. Значение статической депрессии задано на прежнем уровне АР = 25 Па._
Графики для определения времени разрушения газа в зависимости от коросги (расхода воздуха) в горной выработке оечением (5)8 кв. метров,
1_=1Ш м.
0,05
£ £ 0,04
т
5 5
= ч 0,03
1| 0,02
I £
£3 0,01
1"
о
0 5 10 15 20 25 30
циан, Н1Щ1Ы
|-----У=0.25.......У=1----4=2-У=31
Рис. 9
В пределах исследуемого интервала значений можно отметить, что данный режим вентиляции при заданных параметрах достаточно эффективно разрушает скопления газа. Даже при минимально разрешенном скоростном режиме вентиляции время разрушения скопления с 5 % содержанием газа составит
не более 28 мин. Для скорости воздушного потока со значением 1 м/с время разрушения такого же скопления сущест-
85
венно сокращается и не превышает 17 мин. Для больших скоростей движения (2-4 м/с) время разрушения скоплений газа уменьшается, что объясняется конвективной составляющей газопереноса, которая имеет энергетические показатели на порядки выше турбулентного (формируемого пульсатором). В этом случае время разрушения составит 11-13 мин.
При увеличении расстояния от пульсатора до скопления газа до значения 1_ = 200 м время также увеличивается (рис. 10).
При скорости газовоздушного потока в горной выработке 0,25 м/с время дезинтеграции скопления с концентрацией газа составит уже порядка 80 мин, а для конвективного переноса при 2-4 м/с 20-25 мин, а при 1 м /с время разрушения скопления газа составит 35 мин. Все временные интервалы относятся к 5 % скоплению газа. При содержании газа с концентрацией 2 % время на разрушение снижается в целом на 10-15 %_
Графики для определения времеьм разрушения газа в зависимости от ксрости (расхода воздуха) в горном выработке сечением (5} 12 кв. негров, (1=100 м, №0,34, С2=0,75%.
(ДО -0.045 а к 0,<Я -е ! 0.035 -* | 0,03 -■ | £ 0,025
а : 0,02
| 5 0,015 ; = 0.01 -0,005 0
о
I-----У=0,35.......У=1----У=2-У=з|
Рис. 10
от ранее описанных временных интервалов, что незначительно влияет на процесс газопереноса при концентрации 5 %.
Для выработок с сечением 12 м2 рост временного интервала для всех исследованных параметров в предыдущем случае составит порядка 70-80 %.
86
Оценка данного фактора показывает, что скоростной фактор существенно влияет на перемешивающие свойства газовоздушной смеси в горной выработке при пульсирующем режиме вентиляции и при малых скоростных значениях и существенного наполнения опасным или вредным газом в поступающей струе данным режим целесообразно применять на расстоянии скоплений газа до 100 м от пульсатора. В случаях с высокой степенью опасности данный режим для разга-зирования следует применять и на меньших расстояниях скопления от пульсатора.
При условии подачи на участок газовоздушной смеси с концентрацией газа, близкой к нулевому значению ситуация радикально меняется в лучшую сторону.
Из результатов моделирования видно, что при данных условиях даже при неблагоприятных технико-технологических и аэрологических параметрах, таких как, расстояние от пульсатора до скопления газа, сечение выработки и минимально возможный (согласно ПБ) скоростной режим, время дезинтеграции скопления газа не превышает 30 мин. В данном случае, как и ранее, подтверждается преобладающее влияние каче-_
Графили для определения времени разрушения скопления газа е ^ эе нем11 ости дт расходе пульсатора(С1=0%, С2=<^7ЯЦ1_=3[К]ы,УМ]15ы/с, 5=2А и2|.
О -I-------
С 20 40 00 Я) 100 ¡2) 140
ишцгы
| ----Г^О.СЭ СЗ^Ц.05......(®=0£
Рис. 11
87
ства воздушной струи, поступающей на загазированный участок. Можно утверждать, что при наличии в воздушной струе незначительной концентрации газа, максимально близкой к нулевому значению, процесс газопереноса даже при неблагоприятных технико-технологических и аэродинамических условиях проветривания газообильных горных выработок будет максимально эффективными и не превысят 30 минутный интервал.
Расход воздуха пульсатора, согласно результатам моделирования, на расстоянии 1_ = 100 м от установки до скопления газа с концентрациями 2 %, 5 %, 50 %, при концентрации газа в поступающей струе С1 = 0,3 %, на исходящей участка С2 = 0,75 %, скорости воздушного потока V = 0,5 м/с, статической депрессии АР = 25 Па на участке, где применяется пульсирующий режим вентиляции.
На основании результатов математического моделирования с учетом принятых граничных значений параметров можно сделать следующие выводы:
1. Интенсивность газопереноса при пульсирующем режиме вентиляции с увеличением сечения выработки снижается. Такое положение вещей дает основание утверждать о том, что применение установок типа «Пульсатор» является наиболее целесообразным в горных выработках с сечением до 8 м2. Это заключение позволяет ограничить применение установок в особо сложных случаях, когда речь идет о необходимости «быстрого» процесса ликвидации скопления газа, при остановке вентиляции до наступления опасных значений концентраций газа или при высокой газообильности объекта и неэффективной вентиляцией. В остальных случаях применение установки ограничено только временными параметрами.
2. Анализ эффективности пульсирующего режима вентиляции позволил выявить две группы горных выработок по параметру их сечения:
- Малого сечения (до 8 м2) с высокой степенью эффективности перемешивания и малым временем эффективного воздействия на скопления газа;
- Большого сечения (более 8 м2) с относительно невысокой степенью эффективности перемешивания и про-
88
лонгированным временем эффективного воздействия на скопления газа.
3. Максимально эффективное применение пульсаторов или аналогичного типа устройств возможно только при поступающей на участок горной выработки газовоздушной смеси с предельно низким содержанием опасных или вредных газовых примесей или их полного отсутствия.
4. В условиях неопасной (некритической) газовой ситуации применение пульсатора возможно и с наличием газовой примеси в поступающей газовоздушной смеси, однако режим пульсирующего проветривания следует выбирать с учетом необходимых временных параметров ликвидации скопления газа и концентрации газа в поступающей на участок струе.
5. Скоростной фактор при пульсирующем режиме вентиляции существенно влияет на перемешивающие свойства газовоздушной смеси в горной выработке при пульсирующем режиме вентиляции и при малых скоростных значениях и существенного наполнения опасным или вредным газом в поступающей струе данным режим целесообразно применять на расстоянии скоплений газа до 100 м от пульсатора. В случаях с высокой степенью опасности данный режим для разгазирования следует применять и на меньших расстояниях скопления от пульсатора.
6. При неблагоприятных технико-технологических и аэродинамических условиях проветривание газообильных горных выработок при наличии в воздушной струе незначительной концентрации газа, максимально близкой к нулевому значению будет высокоэффективным и на значительных расстояниях.
7. Для выработок с небольшим сечением (до 12 м2) следует применять устройства генерации пульсирующего режима с расходом, близким значению 0,75 м3/с, при относительно невысоких значениях концентрации газа в скоплении и некоторым (не нулевым) насыщением газа в поступающей струе. Близкий к этому значению расход позволяет создать компактную и сопоставимую по размеру с ВМП установку для пульсирующего режима проветривания,
89
что придает ей мобильность и технологичность необходимую для этих условий.
|— Коротко об авторах-
Филин Александр Эдуардович - Московский государственный горный университет.
- © А.Э. Филин, 2006
УДК 622.86 А.Э. Филин
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ СРЕДСТВ ГЕНЕРАЦИИ ПУЛЬСИРУЮЩЕГО РЕЖИМ В УСЛОВИЯХ УГОЛЬНЫХ ШАХТ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ
90
