CC BY
68
Вестник Дагестанского государственного технического университета. Технические науки. № 21, 2011.
-I-
УДК 666.974.2
З.А. Мантуров, М.А.Ахматов
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНОГО СОСТАВА ЖАРОСТОЙКОГО КЕРАМЗИТОБЕТОНА НА СИЛИКАТ-НАТРИЕВОМ КОМПОЗИЦИОННОМ ВЯЖУЩЕМ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭВМ
Аннотация:
В работе приведены результаты подбора состава жаростойкого керамзитобетона на силикат-натриевом композиционном вяжущем с использованием ЭВМ. Проведены также результаты исследований по определению температур деформации под нагрузкой и термостойкости разработанного жаростойкого керамзитобетона.
Ключевые слова: композиционное вяжущее, силикат-натриевое композиционное вяжущее, жаростойкий керамзитобетон, силикат-глыба.
Z.A. Manturov
DEFINITION OF RATIONAL STRUCTURE HEAT RESISTING EXPANDED-CLAY CONCRETE ON SILICATE-SODIUM COMPOSITE KNITTING WITH USE OF THE COMPUTER
The summary:
In work results of selection of structure heat resisting expanded-clay concrete gravel on silicate-sodium composite knitting with use of the computer are resulted. Results of researches by definition of temperatures of deformation under loading and thermostability developed heat resisting expanded-clay concrete gravel are lead also.
Keywords: composite knitting, silicate-sodium composite knitting, heat resisting expanded-clay concrete, lump of silicate.
Жаростойкие обжиговые и безобжиговые теплоизоляционные материалы широко применяются в тепловых агрегатах при производстве строительных материалов, черных и цветных металлов, продуктов химической и нефтехимической промышленности, конструкции которых эксплуатируются в широком диапазоне температур.
Однако, высокая энергоемкость традиционных обжиговых жаростойких теплоизоляционных материалов диктуют острую необходимость разработки и реализации новых эффективных жаростойких теплоизоляционных материалов, прежде всего безобжиговых, для высокотемпературной изоляции тепловых агрегатов различного назначения по энерго- и ресурсосберегающим технологиям.
Известно, что применение в тепловых агрегатах различных видов жаростойких бетонов по своим техническим и экономическим показателям в большинстве случаев более эффективны, чем штучные огнеупоры и поэтому имеют большие перспективы развития. Жаростойкий бетон в отличие от огнеупоров не требует предварительного обжига, их окончательный состав и структура формируются в период первого разогрева и эксплуатации в конструкциях тепловых агрегатов.
Особое значение при строительстве тепловых агрегатов приобретают легкие жаростойкие бетоны: их применение дает еще больший экономический эффект за счет сбережения сырьевых, топливно-энергетических ресурсов, уменьшения веса и улучшения теплотехнических характеристик конструкций этих агрегатов [1, 2]. Следует отметить также, что для проектирования конструкций из жаростойких бетонов имеются необходимые нормативные документы [3 - 5].
А-
Пористые заполнители пригодные для легких жаростойких бетонов делятся на
щебень или гравий, характеризующиеся насыпной плотностью не более 1000 кг/м3 , и песок с насыпной плотностью не более 1200 кг/м3. По происхождению заполнители для жаростойких бетонов подразделяют на природные и искусственные.
Природные пористые заполнители могут эффективно использоваться в легких жаростойких бетонах в тех районах нашей страны, где они являются местными материалами. К таким заполнителям относятся туфы, пемзы, представляющие собой излившиеся горные породы стекловидной структуры. Эти породы обладают весьма высокой жаростойкостью, характеризующейся температурой плавления 1300... 1400 °С. Среднее содержание в пемзе и туфе 8Ю2 составляет 66... 72%, А12О3 - 12,7... 14,7%, СаО 0,07... 2,6%.
Однако месторождения этих пород не распространены повсеместно и локализованы в сравнительно немногочисленных географических регионах нашей страны. Поэтому широкое применение легких жаростойких бетонов невозможно без использования искусственных пористых заполнителей.
Производство искусственных пористых заполнителей начало развиваться сравнительно недавно - с 50-х годов прошлого столетия. При этом на керамзит приходится больше половины объема выпускаемых в нашей стране искусственных пористых заполнителей [6]. Керамзит представляет собой пористый материал ячеистого строения, получаемый ускоренным обжигом легкоплавких глин при температуре их вспучивания. Промышленность выпускает продукцию со следующими показателями: насыпная плотность керамзита колеблется от 250 до 1000 кг/мЗ, прочность при сдавливании в цилиндре от 0,8 до 6,3 МПа, водопоглощение от 8 до 21,5%. Керамзит, пройдя температурную обработку при 1050-1250°С, не содержит вредных для бетона примесей и является жаростойким материалом. Имея высокоразвитую систему закрытых пор, он отличается высокими теплозащитными свойствами. Исследование керамзита и возможности его применения в легких жаростойких бетонах, проведенные многими учеными, показали, что огнеупорность рядового керамзита колеблется от 1200 до 1250°С, редко превышая 1300°С. Его термостойкость составляет 9-30 водных теплосмен при нагреве до 800°С и охлаждении в воде [6 - 8].
Работами В. М. Москвиной, К. Д. Некрасова и др. [9] было установлено, что на основе жидкого стекла с кремнефтористым натрием и нефелиновым шламом в качестве отвердителя могут быть получены жаростойкие бетоны для различных условий эксплуатации. В настоящее время жаростойкие бетоны на основе жидкого стекла нашли широкое применение при эксплуатации не только в условиях высоких температур, но и в различных агрессивных средах. Эти бетоны по сравнению с жаростойкими бетонами на гидравлических вяжущих долговечны, экономичны и обладают лучшими физико-механическими свойствами [10]. Однако, жаростойкие бетоны на жидком стекле содержат его в большом количестве - 300.. .500 кг на 1 м3 бетона, что сопряжено также с достаточно высоким водосодержанием бетонной смеси (300 л и более) и необходимостью введения в шихту значительного количества тонкомолотых огнеупорных добавок и добавок-отвердителей (более 500 кг на 1 м3 бетона). Кроме этого, оксид натрия №20, являясь сильным плавнем, снижает термомеханические свойства жаростойкого бетона.
Все это делает технологию бетонов на жидком стекле энергоемкой. В этой связи большой интерес представляют многолетние научные исследования, проводимые в Дагестанском государственном техническом университете совместно с МГСУ и др. научно-исследовательскими организациями по применению безобжиговых силикат-натриевых композиций для разработки жаростойких бетонов, получаемых по энергосберегающим технологиям [11, 12]. Производство этих бетонов позволяет сэкономить дорогостоящее и дефицитное сырье, снизить расход топливно-энергетических ресурсов и затрат труда. Использование вместо жидкого стекла тонкоизмельченной силикат-глыбы с последующим ее твердением при низкотемпературной тепловой
139
-I-
обработке от 90±5°С до 190±5°С по определенному режиму позволяет: исключить
энергоемкую операцию получения из силикат-глыбы жидкого стекла, что характерно для бетонов на жидком; повысить однородность бетонной смеси; улучшить условия формования; снизить количество воды затворения, что обеспечивает существенное повышение когезионной прочности вяжущего.
Известно [11, 12], что использование силикат-глыбы в качестве одного из компонентов композиционного вяжущего открывает широкие перспективы для создания эффективных жаростойких бетонов и позволяет при правильном подборе других компонентов вяжущего синтезировать жаростойкие материалы по своему химическому и фазовому составам, а также по свойствам аналогичные применяющимся на практике обжиговым огнеупорам. Синтез высокоогнеупорных соединений в данном случае, в отличие от обжиговых огнеупоров, происходит непосредственно в самом тепловом аппарате в процессе первого разогрева и эксплуатации.
В данной работе нами приводятся результаты проектирования конструкционно-теплоизоляционного жаростойкого бетона на кремнисто-силикат-натриевом композиционном вяжущем и пористого заполнителя - керамзитового гравия.
Характеристика кремнистой породы. В литературе многократно отмечалось [13, 14] присутствие в палеогеновых и меловых отложениях Дагестана многих разновидностей кремнистых пород: диатомиты, спонголиты, опоки и смешанные разности (карбонатно-кремнистые, кремнисто-карбонатные, глинисто-кремнистые и др.).
В Дагестане обнаружено и частично исследовано 15 проявлений кремнистых пород. Большинство из них находятся в освоенных районах, где имеются автомобильные дороги. Горно-технические условия разработки карьеров хорошие. Кроме того, рядом имеются залежи известняков, бентонитовых глин, мергелей, что создает благоприятные условия для комплексной переработки сырья.
Из кремнистых пород Дагестана описаны и частично изучены диатомиты, трепелы, спонголиты и диатомито-спонголиты. Переходные разности от кремнистых пород к известнякам, мергелям и глинам практически не изучались. Почти во всех кремнистых породах Дагестана наблюдается повышенное содержание СаО (в среднем 13-14%) и потерь при прокаливании (8-20%). Исключение составляют несколько образцов чистых диатомитов и спонголитов.
По минеральному составу в кремнистых породах явно преобладает опал; вторым по содержанию идет кальцит. В связи с этим исследованные породы можно называть опалокальцитовыми. Учитывая, что часть опала перекристаллизована в кристобалит, можно говорить об опало-кальцито-кристобалитовых разностях.
Обследование месторождений кремнистых пород Дагестана, рассмотрение технико-экономических аспектов их добычи и переработки показали, что наиболее перспективным для производства конструкционно-теплоизоляционных изделий является карьер кремнистых пород, расположенный в бассейне реки Халагорк Левашинского района. По минеральному составу эти породы относятся к опало-кальцитовым.
Основные характеристики породы: структура органогенно-обломочная; плотность в куске 1400-1900 кг/м3; истинная плотность 2,56 - 2,59 т/см3; открытая пористость 2229%; общая пористость 36-45%; прочность в сухом состоянии 51-69 МПа; прочность в водонасыщенном состоянии 45-59 МПа.
Характеристика силикат-глыбы. В качестве основного компонента вяжущего, обеспечивающего омоноличивание материалов, был использован безводный силикат-натрия с кремнеземистым модулем 2,7-2,9. Этот выбор обосновывается, во-первых, успешным применением такого продукта при изготовлении безобжиговых огнеупоров, во-вторых, достаточно хорошим его растворением в воде и образованием клейкой массы с высокими адгезионными свойствами практически ко всем неорганическим материалам (клеящая способность в 3-5 раз выше, чем у цемента). Наиболее часто силикат-глыбу (силикат натрия) получают сплавлением кварцевого песка с содой или сульфатом натрия
140
А-
при температуре 1300-1400°С. Химический состав силикат-глыбы, использованной нами в
данной работе приведен в табл. 1.
Таблица 1.
Химический состав силикат-глыбы
Силикатный модуль Содержание оксидов в % по массе Остальные примеси
БЮ2 Na20 Al20з Fe20з
2.8 72 26.1 - 1.5 0.07 0.5
С целью изучения физико-химических процессов, протекающих при затворении вяжущего водой и последующей термообработке, нами были исследованы термические превращения и проведен рентгеноструктурный анализ силикат-глыбы в интервале температур 20-1000°С. Рентгеноанализ силикат-глыбы свидетельствовал о ее рентгеноаморфности, т.е об отсутствии в ней практически кристаллических модификаций. Результаты ДТА обнаруживают эндоэффект при 115°С, что объясняется потерей воды, а также возможными а^Р переходами тридимита. Наибольший эндоэффект достигается при 840°С вследствие плавления стеклофазы.
Выбор и характеристика щелочесодержащей добавки. Из обследованных жидких щелочных отходов наиболее подходящим и оказывающим комплексное воздействие на структурообразование материала и его свойства, по нашему мнению, является соапсток.
Соапсток представляет собой основной побочный продукт, получаемый при щелочной рафинации жиров. При обработке жиров водным раствором щелочи происходит нейтрализация их, так как щелочью связываются все вещества, имеющие кислый характер. Образующееся при этом мыло, обладая высокой солюбилизирующей и адсорбционной способностью, извлекает из жира значительную часть различных веществ, что обусловливает сложность и непостоянство их состава.
В зависимости от способа проведения нейтрализации жира с водно-солевой подкладкой или в мыльнощелочной среде происходит разделение фаз соответственно на нейтральный жир - соапсток - подмыльный щелок и нейтральный жир - соапсток, что оказывает существенное влияние на качественный состав и количественный выход соапстока.
Следовательно, соапстоки, получаемые при этом, содержат влагу, мыла, образующееся в результате омыления свободных жирных кислот, нейтральный жир, вовлеченный мылом, избыточную щелочь и др. [15, 16]. Качество соапстока оцениваемое их составом по содержанию нейтрального жира и жирных кислот приведены в табл. 2. С повышением содержания общего жира в соапстоке, связанного со значениями кислотного числа исходного жира, подвергаемого рафинации, увеличивается также содержание в нем жирных кислот и нейтрального жира, при соответствующем понижении содержания воды.
Таблица 2.
Состав соапстоков, получаемых при рафинации жиров различного исходного
качества
Кислотное число исходного жира, мг КОН/г Содержание
жирных кислот, % жирных кислот в пересчете на 18:1,% нейтрального жира (НЖК), % Воды, % НЖ/ЖК
6,8 10,1 18,8 23,3 59,1 2:1
6,8 10,2 18,5 24,1 58,6 2:1
24,8 12,6 24,4 27,9 55,9 2:1
39,0 14,8 32,5 32,1 51,7 2,5:1
39,0 16,4 33,8 32,1 47,4 2:1
49,5 22,1 36,1 38,7 34,7 1,8:1
49,5 23,5 36,5 40,4 32,8 1,8:1
Характеристика применяемого керамзита. Керамзитовый гравий местного производства, используемый в нашей работе как пористый заполнитель для получения жаростойкого керамзитобетона состоял из смеси двух фракций 5-10 мм и 10-20 мм, основные свойства которых приведены в табл. 3.
Проектирование состава керамзитобетона. Принципы подбора состава, справедливые для легких бетонов на традиционных клинкерных вяжущих не могут быть отнесены к легким жаростойким бетонам на кремнисто-силикат-натриевом вяжущем так как принцип омоноличивания их имеет иной характер. В жаростойком керамзитобетоне на силикат-натриевом композиционном вяжущем упаковка зернистых составляющих в зависимости от требуемой плотности обеспечивается контактным омоноличиванием частицами связующего в результате чего формируются тонкие высокопрочные локализованные в пространстве межзерновые клеевые швы. Такая специфическая структура омоноличивания позволяет при малом расходе связующего достичь удовлетворительной прочности при сжатии и растяжении, сохранить эту прочность и другие свойства при эксплуатации в тепловых агрегатах.
Таблица 3.
Основные физико-механические характеристики керамзитового гравия
Ед. Фракции, мм
Наименование изм. 5- 10 10 -20
показателей Марка по насыпной плотности, кг/м
600 500
Зерновой состав. Частные остатки
на ситах диаметром, мм:
20 % - 6
10 % 7 91
5 % 90 3
менее 5 % 3 -
Насыпная плотность кг/м3 610 490
Прочность при сдавливании в цилиндре МПа 5,6 2,3
Потеря массы после 15 циклов замораживания и оттаивания % 3,2 3,8
Морозостойкость (Мрз), более циклов 15 15
Водопоглощение % 16,3 17,2
Потеря массы при кипячении % 4,1 3,9
Содержание расколотых зерен % 9,6 7.5
Коэффициент формы зерен 1.5 1,6
Число зерен с коэффициентом формы более 2,5 % - 2,0
Влажность естественная % 3,1 2,7
Подбор оптимальных соотношений фракций керамзитового заполнителя и кремнисто-силикат-натриевого композиционного вяжущего проводился с применением математического планирования эксперимента. На основе предварительных опытов назначены основные исследуемые факторы и пределы их изменения:
А-
Композиционное вяжущее: 0,10 <Хг < 0,30
Заполнитель:
керамзитовый гравий фр. 10-20 мм 0,40< Х2 < 0,81
керамзитовый гравий фр. 5-10 мм 0,07< Х3 < 0,45
В качестве зависимых переменных (функции отклика) изучались следующие основные свойства:
- предел прочности при сжатии жаростойкого керамзитобетона, МПа;
У2 - средняя плотность жаростойкого керамзитобетона, кг/м3.
Планирование эксперимента проводилось на симплексе [6]. Назначенные ограничения по соотношению компонентов вырезают из полного симплекса ограниченную область, представляющую собой шестиугольник (см. рис.1.-2.). Для каждой из предполагаемых регрессионных моделей нами выбраны различные планы (см. рис. 2): для линейной модели - точки 1-6; для модели второго порядка - точки 1-10. Планы для более высоких порядков здесь не приведены, так как адекватность модели экспериментальным данным соблюдается для модели второго порядка.
Для проведения экспериментов изготавливали образцы кубы 10x10x10 см из различных составов жаростойкого керамзитобетона. Кремнисто-силикат-натриевое композиционное вяжущее нами на основе предварительных исследований принят следующего состава: (кремнистая порода):(силикат-глыба):(водный раствор соапстока) -75:19:6 в % по массе. Образцы изготавливали вибрированием с последующей термообработкой по режиму: повышение температуры от 20 до 90±5°С - 1 ч, выдержка при 90±5°С - 3 ч, подъем температуры до 190±5°С - 1 ч, выдержка при этой температуре -2 ч., затем охлаждение до 20°С. План и результаты экспериментов приведены в табл. 4.
Х1
Хз
Рис. 1. Исследуемая область
(0.10,0.83,0.07) -^ (0.10,0.40,0.50)
Ът,
Рис. 2. Схема расположения экспериментальных точек в исследуемой области
Таблица 4.
План и результаты экспериментов_
План эксперимента Результаты эксперимента
№ Y2,
п.п. X!, % Х2, % Хэ, % прочность средняя
при сжатии, плотность,
МПа г/см3
1 30 63 7 18,0 1,5
2 30 40 30 4,9 0,7
3 15 40 45 7,0 1,2
4 10 45 45 4,3 1,0
5 10 81 9 3,8 1,6
6 12 81 7 4,3 1,65
7 30 51,5 18,5 11,5 1,1
8 10 63 27 6,5 1,15
9 21 72 7 11,5 1,55
10 22,5 40 37,5 4,6 0,90
Нами составлена программа расчета на ЭВМ коэффициентов уравнений, описывающих свойства жаростойкого керамзитобетона методом наименьших квадратов, а также проверки соответствия (адекватности) полученных уравнений опытным данным. Такая проверка необходима, так как вид зависимости был заранее неизвестен и выбирался по возможности простым. Адекватность проверялась по критерию Фишера.
Первая линейная модель оказалась неадекватной, т.е. сходимость между расчетными и экспериментальными данными недостаточная. При использовании второй нелинейной модели:
Г = + ^Р^,+...,
где Г - расчетное значение исследуемой функции Y (прочность при сжатии, средняя плотность); Д Д^ - коэффициенты полинома, которые являются линейными комбинациями значений функции Y, наблюденных в соответствующих точках решетки.
по всем показателям получена достаточная сходимость между расчетными и экспериментальными данными, поэтому нами для дальнейших расчетов принята модель второго порядка.
Далее на основе, полученных нами уравнений регрессии второго порядка, построены диаграммы «состав-свойства» для прочности при сжатии Ух (рис. 3) и средней плотности У2 (рис. 4) в шестиугольной области (см. рис. 1, 2). На основе анализа этих графиков нами были выбраны два состава конструкционно-теплоизоляционного керамзитобетона:
- состав 1 со средней плотностью 0,9 г/см3 и прочностью на сжатие 7,5 МПа (75 кгс/см ): керамзитовый заполнитель фракции 5-10 мм - 22%; керамзитовый заполнитель фракции 10-20 мм - 53%; кремнисто-силикат-натриевое композиционное вяжущее - 25%.
- состав 2 со средней плотностью 1,1 г/см и прочностью на сжатии 10,0 МПа (100 кгс/см2): керамзитовый заполнитель фракции 5-10 мм - 26%; керамзитовый заполнитель фракции 10-20 мм - 45% и кремнисто-силикат-натриевое композиционное вяжущее - 29%.
Х2
<-
0.7 В 0.6 0.5 0.4 Г
керамзитобетона на силикат-натриевом композиционном вяжущем
х2
<-
0.7 В 0.6 0.5 0.4 Г
Рис. 4. Изолинии средней плотности (г/см3) жаростойкого керамзитобетона на силикат-натриевом композиционном вяжущем
В дальнейшем для выбранных нами выше составов жаростойкого керамзитобетона на силикат-натриевом композиционном вяжущем были проведены также высокотемпературные исследования этих составов бетона.
В частности по методике, аналогичной испытанию жаростойкого керамзитобетона на жидком стекле [7], нами была определена прочность на сжатие в нагретом состоянии и температура деформации под нагрузкой исследуемых составов жаростойкого бетона на силикат-натриевом композиционном вяжущем.
Кроме того были определены термостойкости этих составов бетона воздушных теплосмен при 800°С. Анализ результатов определения температуры деформации под нагрузкой показал, что эти составы жаростойкого бетона могут быть использованы в тепловых агрегатах с температурой не менее 900°С. В связи с ограниченностью объема графические зависимости температуры деформации под нагрузкой нами в данной работе не приведены.
Результаты определения термостойкости и прочности на сжатие в нагретом состоянии исследуемого жаростойкого бетона приведены в табл. 5.
Таблица 5.
Термостойкость и прочность на сжатие исследуемого жаростойкого __керамзитобетона в нагретом состоянии_
Состав бетона Средняя плотность, кг/м3 Термостойкость, воздушных теплосмен 800°С Температура нагревания, °С Предел про сжатии, МП чности при а
в нагретом состоянии в охлажден. состоянии
Состав 1 900 более 25 400 600 800 7.2 6,7 6.3 7,3 6,5 6,2
Состав 2 1100 более 25 400 600 800 10,1 9,9 8,9 10,0 9,8 8,7
Керамзитобетон на жидком стекле [7] 940 более 25 400 600 800 1,8 1,4 1,7 1.7 1,2 1.8
Таким образом, в результате проведенных исследований нами были выбраны составы жаростойкого керамзитобетона на кремнисто-силикат-натриевом композиционном вяжущем, % по массе:
о средней плотностью 900 кг/м и прочностью на сжатие после сушки 7,5 MПa -керамзитовый заполнитель фракции 5-10 мм - 22; керамзитовый заполнитель фракции 1020 мм - 53; кремнисто-силикат-натриевое композиционное вяжущее - 25;
о средней плотностью 1100 кг/м3 и прочностью на сжатие 10 МПа - керамзитовый заполнитель фракции 5-10 мм - 26; керамзитовый заполнитель фракции 10-20 мм - 45 и кремнисто-силикат-натриевое композиционное вяжущее - 29.
Опытно-промышленное опробование технологии изготовления разработанного жаростойкого керамзитобетона на кремнисто-силикат-натриевом композиционном вяжущем проведено в условиях действующего опытно-промышленного цеха ЗАО «Опытное научно-производственное предприятие» поселка Новый Тюбе Кумторкалинского района Республики Дагестан.
А-
Библиографический список:
1. Менделев В.Я. Строительство промышленных печей из легких жаростойких бетонов в тресте Союзтеплострой// Монтажные и специальные строительные работы. Реф. сб. ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР. - М., 1979. - вып.2.- С.5-6.
1. 2. Скобелева Н.В., Авдеева Т.П., Смирнова В.А. Опыт применения жаростойкого бетона в различных отраслях народного хозяйства// Жаростойкие и обычные бетоны при действиях повышенных и высоких температур. - М.: НИИЖБ, 1988. - С.49-53.
2. ГОСТ 20910-90. Бетоны жаростойкие. Технические условия. - М.: Изд-во стандартов, 1991. - 25 с.
3. Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. СН 482-76 / Госстрой СССР. - М.: Стройиздат, 1977. - 97 с.
4. Руководство по возведению тепловых агрегатов из жаростойкого бетона. - М.: Стройиздат, 1983. - 65 с.
5. Онацкий СП. Производство керамзита. - М.: Стройиздат, 1987. - 333с.
6. Некрасов К.Д., Масленникова М.Г, Легкие жаростойкие бетоны на пористых заполнителях. - М.: Стройиздат, 1982. - 152 с.
7. Еременко В.В., Масленникова М.Г., Кабанова М.К. Керамзит специального назначения с улучшенными термическими и пиропластическими свойствами// Промышленность керамических стеновых материалов и пористых заполнителей. -Куйбышев: НИИКерамзит, 1972,- вып.3,- С.34-36.
8. Жаростойкие бетоны/ Под ред. К. Д. Некрасова. - М.: Стройиздат, 1974. - 176 с.
9. Тарасова А.П. Жаростойкие вяжущие на жидком стекле и бетоны на их основе. -М.: Стройиздат, 1982. - 133 с.
10. Тотурбиев Б.Д. Строительные материалы на основе силикат-натриевых композиций. - М.: Стройиздат, 1988. -208 с.
11. Тотурбиев Б.Д., Печеный Б.Г., Мантуров З.А., Тотурбиев А.Б.Теплоизоляционный пенобетон неавтоклавного твердения на бесцементном композиционном вяжущем. -Махачкала: ДНЦ РАН, 2006.- 154 с.
12. Кремнистые породы СССР. Под ред. У. Г. Дистанова. - Казань, Татарское книжное изд-во, 1976. - 412 с.
13. Керимов Г.К. О перспективах выявления месторождений силицитовых пород в Дагестане. Тез.докл. У1 конф. по геологии и полезным ископаемым Северного Кавказа, Ессентуки, 1985, с. 309-310.
14. Айлер Р. Химия кремнезема: Пер. с англ.-М.: Мир, 1982. Ч.1.- 416 с., Ч.2.- 712 с.
15. Куколев Г.В., Палагута З.И. Применение поверхностно-активных добавок для уплотнения алюмосиликатных огнеупоров при прессовании. Огнеупоры, №3. - 1965.-С.10-14.
16. Новые идеи в планировании эксперимента/ Под ред. В.В. Налимова.- М.: Наука, 1969.- 334 с.
