Определение расхода газового потока при проведении гидродинамических исследований скважин (часть 1) Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

УДК 665.276

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ГАЗОВОГО ПОТОКА ПРИ ПРОВЕДЕНИИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ СКВАЖИН (ЧАСТЬ 1)

DETERMINATION OF GAS STREAM FLOW RATE WHEN CONDUCTING HYDRODYNAMIC STUDIES OF WELLS (PART 1)

М. С. Рогалев, Н. В. Саранчин, В. Н. Маслов, А. Б. Дерендяев

M. S. Rogalev, N. V. Saranchin, V. N. Maslov, A. B. Derendyaev

ООО «ТюменНИИгипрогаз», г. Тюмень

Ключевые слова: газовые скважины, газоконденсатные скважины, гидродинамические исследования скважин, расчет расхода газа, критическое истечение Key words: gas wells, condensate wells, hydrodynamic investigation of wells, calculation gas consumption

of gas flow, critical expiration

Анализ предлагаемых формул, предложение альтернативного варианта и сопоставление получаемых результатов.

Газодинамические исследования скважин на установленных режимах фильтрации являются важным информационным источником при обосновании оптимальных технологических режимов работы эксплуатационных скважин [1]. Результаты данных исследований широко используются для контроля за процессом разработки газовых и газоконденсатных месторождений, формирование комплекса мероприятий по его совершенствованию и оценки эффективности капитальных ремонтов скважин [1, 2, 3]. Для получения достоверных результатов газодинамических исследований газовых и газоконденсатных скважин значимым является корректное определение их дебита при проведении данных работ [1].

В настоящее время в Российской Федерации определение дебита скважин по газу осуществляется с использованием диафрагменного измерителя критического течения (ДИКТ) [2]. Схематично используемая конструкция ДИКТа и описание режима прохождения газового потока через него приведены на рисунке 1.

1 о 2

L, мм

Рис. 1. Графический вид типовой конструкции ДИКТа и описание режима прохождения газового потока через него при критическом течении:

I— прямолинейный участок трубопровода перед сужающим устройством (диафрагмой) или корпус; II— накидная гайка для крепления сужающего устройства к корпусу; III— сужающее устройство — диафрагма; 1 — сечение в прямолинейном участке трубопровода; 0 — сечение, характеризующее режим движения газового потока в месте его входа в отверстие диафрагмы; 2 — сечение набольшего сужения струи газового потока

Процесс прохождения потоком газа диафрагмы ДИКТа, графически представленный на рисунке 1, происходит в режиме критического истечения вследствие разности давлений до и после диафрагмы. Согласно информации приведенной в основополагающих работах по газо- и гидродинамике, связанных с изучением режимов течения сред [4, 5, 6], выражения, используемые при расчете расхода среды при критическом истечении через диафрагму ДИКТа, должны базироваться на балансовых уравнениях:

• неразрывности потока среды

G = Fr®r Pi = fo • ®o • Po = f2 • ®2 • P2 = const; (1)

• первого начала термодинамики

dq + d ( pu)B[1Em = du + d ^| + gdh + daТЕХ + daТР, (2)

где G — массовый расход среды; F1, f0, f2 — площади соответствующих поперечных сечений; а>1, ю0 , ю2 —средняя скорость потока в соответствующем сечении; р1 , P0 , P2 — плотность газа в соответствующем сечении; dq — удельное количество теплоты, подведенное к газу на участке между сечениями 1 и 2; d(Ри)ВНЕШ — удельная работа внешних сил давления на том же участке; du — изменение удельной внутренней энергии газа на этом участке; d (ю2/2) + gdh — приращение удельной кинетической и потенциальной энергии газа на этом участке; daТЕХ + daТР — совершенная

газом техническая работа и работа по преодолению сил трения, отнесенная к единице массы газа на том же участке.

Как показано в работах [4, 5], при увеличении перепада давления на сужающем устройстве массовый (а следовательно, и объемный) расход газа постепенно увеличивается пропорционально данному перепаду. При достижении критического перепада давлений расход перестает зависеть от противодавления за диафрагмой и полностью определяется термобарическими параметрами среды до диафрагмы (см. рис. 1, сечение 1). При этом скорость потока газа в месте максимального сужения струи (см. рис. 1, сечение 2) достигает локальной скорости звука, а противодавление и температура в этом сечении [5] определяются выражениями:

Укр =

' АI

А

k +1

k k-1

, (3)

T2 _ 2

(4)

7 к +1

где уКР — критическое отношение давлений потока среды; к — показатель изоэнтро-

пии (адиабаты) газового потока; р2 ^ и Т2 — давление и температура в критическом

сечении (рис. 1, сечение 2).

Как отмечено в [6, 7], площадь наиболее сжатого сечения газового потока (см. рис. 1, сечение 2) зависит как от конструкции диафрагмы, так и от параметров газового потока перед диафрагмой (см. рис. 1, сечение 1). Рабочие условия газового потока в сжатом сечении (см. рис. 1, сечение 2) должны рассчитываться по известным его рабочим условиям перед диафрагмой (см. рис. 1, сечение 1). Теплофизические свойства газового потока при рабочих условиях перед диафрагмой (см. рис. 1, сечение 1) и в сжатом сечении (см. рис. 1, сечение 2) должны определяться на основании известного его компонентного состава по расчетным зависимостям, которые описаны, например, в ГОСТ 30319-96 [8]. В существующей отечественной и зарубежной научно-технической литературе при проведении исследований с применением ДИКТа для рас-

2

чета расхода газа предлагается к использованию ряд выражении, основные из которых представлены в работах:

• Роулинса и Шелхардта [9]

е=гг

\Р' Т1

Д. Л. Катца [10]

е=

3600 • 293.15 ( 2

1.01325

к + 1

У(к-1)

к+1-2•

1 /2

к+1

Р1

(5)

(6)

Дж. П. Брилла и Х. Мукерджи [11]

е=

СБ • СВ • ТС • Р1 • ^ск

Рзе

к-1

( к Р22

к+1 ^

Р2 к

Р1 Р1

(7)

где е — объемныИ расход газового потока, приведенный к стандартным условиям; С —коэффициент расхода; Р1 —давление газа перед диафрагмой; Т1 —температура газа перед диафрагмой; р — относительная плотность газового потока по воздуху; 11 , 12 — сжимаемость газа в соответствующем сечении; С — изобарная теплоемкость газа; С5 — переводной коэффициент, зависящий от применяемой системы единиц измерения; Св — коэффициент подачи; ТС — значение абсолютной температуры при стандартных условиях; РС — значение давления при стандартных условиях; dcк — диаметр отверстия диафрагмы.

Выражение (5), предлагаемое к использованию Роулинсом и Шелхардтом в работе [9], представлено в виде полуэмпирической зависимости. Для этого выражения коэффициент расхода (С) рекомендуется определять как табулированную функцию от диаметра отверстия диафрагмы. Ниже выведена размерность коэффициента расхода (С) в метрической системе единиц измерения физических величин СИ на основании выражения (5)

[С ] =

м

4К

• кг- • с1 • К2

(8)

с .2

Выражение (8) показывает, что является некорректным определение коэффициента расхода (С) как функции только от диаметра отверстия диафрагмы.

Дополнительно следует отметить, что Роулинсом и Шелхардтом коэффициент расхода (С) экспериментально определен для одного состава газа, который не представлен в работе [9]. Отсутствие данной информации не позволяет рассчитать свойства газа, использованного в эксперименте Роулинса и Шелхардта, что не дает возможности точно сделать заключение о диапазоне применимости выражения (5). Также важным фактом является то, что Роулинс и Шелхардт при выводе выражения (5) не вводили поправок на отклонение газа от законов идеального состояния, следовательно, авторами принято, что 11 = 12 = 1,0.

Конечный вид выражения (6), приведенного Д. Л. Катцем в работе [10], отражает взаимосвязь расхода газового потока с его теплофизическими свойствами. Но при его выводе автором не учтены важнейшие гидродинамические характеристики газового

1

2

к

с

4

= м

м

потока, истекающего через отверстие диафрагмы. К данным характеристикам относится скорость газового потока перед диафрагмой и коэффициент сжатия струи.

Выражение (7), предлагаемое к использованию Дж. П. Бриллом и Х. Мукерджи в работе [11], содержит коэффициент подачи ( 0о ). Данный коэффициент является эмпирическим, значение его может находиться в диапазоне от 0,820 до 0,934. В работе [11] не приводится руководство по выбору коэффициента подачи ( 0о ) для применения при расчетах расхода газа, измеряемого с использованием ДИКТа.

Из общего вида выражения (7) видно, что Дж. П. Бриллом и Х. Мукерджи также, как и Д. Л. Катцом, не учитываются скорость газа в сечении 1 и коэффициент сжатия струи газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа.

Проведенный анализ выражений (5-7) показывает, что каждое из них обладает рядом существенных недостатков, сформулированных выше, которые могут отрицательно сказаться на корректности определения расхода газового потока при исследованиях с использованием ДИКТа.

Далее в представленной авторами работе будет осуществлен вывод общего вида выражения для определения расхода газового потока, проходящего диафрагму в режиме критического истечения. Целью данного вывода является получение выражения, исключающего взаимосвязь с эмпирическими коэффициентами, учитывающего свойства реального газа и устанавливающего связь с гидродинамической характеристикой потока в сжатом сечении. Выведенное выражение будет использовано при проведении расчетно-параметрического исследования по влиянию сделанных допущений в выражениях (5-7) на отклонение получаемых значений расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения, при определенных составах газа и его параметрах перед диафрагмой.

При выводе выражения для расчета расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения, воспользуемся базовыми уравнениями неразрывности потока среды (1) и первого начала термодинамики, вид которого описывается выражением (2).

При прохождении потоком газа диафрагмы ДИКТа в режиме критического истечения отсутствует техническая работа газа ( ёаТЕХ = 0 ), прямолинейный участок трубопровода и корпус ДИКТа расположены горизонтально ( gdh = 0) [4]. Приток тепла в общем случае осуществляется двумя способами: извне (dqнар ) за счет теплообмена через боковую поверхность струйки и изнутри ( ) за счет преобразования в тепло работы трения ( dq = dqнí¡р + dqн ) [5]. Вторая часть теплового потока, очевидно, в точности равна энергии, расходуемой газом на совершение работы трения ( dqвн = daТР ) [4]. Если отсутствует теплообмен газового потока с внешней средой (dqнар = 0 ) и d (Ри)вниш =~d (Ри)газа , уравнение (2) запишется в виде

Преобразуем выражение в первом слагаемом уравнения (9) и + ри с учетом урав-

Для дальнейшего преобразования представим произведение ср ■Т выражения (10) в виде

(9)

нения состояния реального газа ри = г (ЩЫ)Т = 2ЩЫТ , известного термодинамического соотношения с = си + ЯЫ и определения показателя адиабаты газа следующий вид

1 • р^ к.

• = сР

:• р\сР - сц) к -1 1 • р к-1

•КмТ .

Подставим выражение (11) в выражение (10) получим

и +

Р^ = с?\(1 +1 (к-1)) = 1 + 1)

КмТ .

После интегрирования уравнения (9) с учетом выражения (12) получим

С -Ю* 1 + 1, (к-1) 1 + 12 (к-1)

2

к-1

к-1

КМТ2 •

(11)

(12)

(13)

Разность квадратов скоростей на основании интеграла (13) можно привести к виду

®2 -®1 = 2

= 2 1+11 (к -1) _ Т Г Т2 1+12 (к -1 2' к -1 КмТ1V Т1 ' 1+11 (к -1)

(14)

С целью вывода выражения для определения массового расхода газового потока, движущегося по прямолинейному участку трубопровода и проходящего сужающее устройство (диафрагму), для рассматриваемого случая выразим из уравнения неразрывности потока (1) разность квадратов скоростей. Выражение примет следующий вид

2 2 С - С =

О2

О2

1 „2 Л 2 172 '

Яг •Л Л^

(15)

Для удобства использования представленных выше рассуждений преобразуем выражение (15) путем выноса в правой части за скобки множителя О2/(р12 • ) . С учетом сказанного выражение (15) будет иметь вид

2 2 С - С = -

О2

р2

„2 -Г2 р2 • /2

1

(16)

Далее проанализируем множитель

Л2 •Р12

-1

выражения (16). На основании

„2 у-2

_ р2 • Л

уравнения газового потока при адиабатическом процессе (закона Пуассона) выразим зависимость для отношения плотностей до и после сужающего устройства (диафрагмы) в следующем виде

Я рр

( Р Р1.

(17)

Согласно данным, приведенным в [5], примем в следующем виде выражение для соотношения площадей поперечного сечения газового потока до сужающего устройства (диафрагмы) и в месте максимального его сужения после диафрагмы

Я

1

/2 Р2

(18)

где Р = й0/О — относительный диаметр отверстия сужающего устройства (диафрагмы); й0 — внутренний диаметр отверстия сужающего устройства (диафрагмы); О — внутренний диаметр прямолинейного участка трубопровода перед сужающим устройством (диафрагмой); е = /2 //0 — коэффициент сжатия струи газового потока после прохождения сужающего устройства.

к

к

Учитывая выражения (17) и (18) зависимость (16) можно преобразовать в следующий вид

2 2 0)~ — со, = -

О2

М- ^

Г Р2 ^

Р1

1

Р *

—1

(19)

Преобразуем выражение (19) путем выноса в правой части множителя (р - ег). Тогда выражение (19) может быть представлено в виде

2 2 о2 — о1 =

О2

1

р2Р

2

Г Р ^к Р1

— Р -£2

(20)

Приравняв правые части выражения для изменения скорости газового потока при прохождении сужающего устройства (диафрагмы) (14) и правую часть выражения (20), выведем в общем виде уравнение для расчета массового расхода газового потока при прохождении сужающего устройства (диафрагмы)

О2

1

р2-р е

2

Vк

—р -в2

= 2-ЩыТ

1 + 2 (к — 1) Г Т2 1 + 22 (к — 1)

к—1 [ Т 1+21 (к—1)

. (21)

Выразим массовый расход в из уравнения (21) в следующем виде

О = е72

Р1

21у1 ЩЫТ1

2-

1 + 2 (к — 1)

к — 1

1 — Т2 1 + 22 (к — 1) Т 1 + г! (к — 1)

(22)

— р-е2

Объемный расход газа, приведенный к стандартным условиям QСТ, получим, поделив массовый расход газа О на плотность газа при стандартных условиях рСТ ( рСТ = 1,01325-105 Па , ТСТ = 293,15 К ).

П = — = ^ _р_ Г^м Т

пст ь 4 ' ' V Т Т

рСТ 4 21 рст V Т

2-

1 + 21 (к — 1) — Т2 1 + 22 (к — 1) ' ' ' + 21 (к — 1)

к—1

(23)

— Р

При критическом истечении газа через диафрагму отношение давлений и температур после диафрагмы и до нее описывается выражениями (3) и (4).

При подстановке выражений (3) и (4) в уравнение (23) окончательно получим выражение для расчета объемного расхода газа, приведенного к стандартным условиям, при условии критического истечения через сужающее устройство (диафрагму)

7d„

Р1

п = .гС^.1Ы.Т

ЙТ = А1 т С

4

21 рст

2 1 + 2, (к —1) к—1 Г 1— V 2 к +1 1 + 22 1 + 21 (к (к -1)! - 1)J

2 Гк+11 — Р •е2

(24)

2

4

Выражение (24) устанавливает взаимосвязь расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения, с его теплофизическими свойствами до и после диафрагмы, гидродинамическими характеристиками режима критического истечения и исключает эмпирические коэффициенты. Для использования данного выражения теплофизические свойства газового потока могут рассчитываться по ГОСТ 30319-96 [8]. Значение диаметра отверстия диафрагмы при рабочей температуре перед диафрагмой может рассчитываться на основании ГОСТ 8.586-2005 [12]. Коэффициент сжатия струи газового потока, выходящего из диафрагмы ДИКТа при критическом истечении газа, может быть рассчитан по приближенному выражению, выведенному на основании точного решения, представленного в работе С. А. Чаплыгина [6], которое имеет следующий вид

е =-" Л2 . (25)

к-1 ( к-Г2

я + 2 - 5-+ 2

2 ^ 2

Для проведения исследования по влиянию допущений, сделанных при выводах выражений (5)-(7) на отклонение получаемых значений расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения, относительно выражения (24) проведем расчетно-параметрическое исследование по данным выражениям.

В качестве рабочей среды при расчетно-параметрическом исследовании использовался природный газ и газ сепарации с фиксированными основными физико-химическими свойствами:

Наименование показателя Газ сепарации Природный газ

рсТ, кг/м3 0,7564 0,6733

М , кг/кмоль 18,14 16,16

Диапазон изменения относительного диаметра отверстия диафрагмы для ДИКТа, имеющего внутренний диаметр проточной части 101,6 мм, соответствует данным, приведенным в работе [9], и составляет от 0,05 до 0,75.

Термобарические условия перед диафрагмой ДИКТа также соответствуют данным приведенным в работе [9], и имеют следующие значения: температура — +20 0С; давление — 32,5 ата.

Отклонения получаемых значений расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения, рассчитанных по выражениям (5-7) относительно результата, полученного по выражению (24) при описанных выше условиях, приведены на рисунках 2 и 3.

Данные рисунков 2 и 3 показывают, что предлагаемые в научно-технической литературе расчетные выражения (5-7) для определения расхода газа при исследованиях с использованием ДИКТа не обеспечивают получение сопоставимых между собой результатов.

Сделанные при их выводе допущения и существующая неопределенность в выборе эмпирических коэффициентов приводят к значительным отклонениям получаемого результата относительно значений, рассчитанных с использованием выведенного выражения (24). Наибольшее отклонение от значений, полученных при использовании выражения (24), имеет результат, рассчитанный по предлагаемому выражению в работе Д. Л. Катца [10], порядка 30 %. Это является следствием отсутствия учета гидродинамических характеристик газового потока (скорость газового потока перед диафрагмой и коэффициент сжатия струи). Отклонение результата, полученного с использованием выражения, предлагаемого в работе Дж. П. Брилла и Х. Мукерджи [11], находится в диапазоне от 10 до 25 %. Полученное расхождение в отклонениях зависит от выбора значения коэффициента подачи с О . Наименьшее отклонение в диапазоне от 5 до 10 % имеет результат, полученный при расчете по выражению, предлагаемому в работе Роулинса и Шелхардта [9].

□ □□□□□□□□□ □

оооооо^ооо о

ДДДДДДДДДД д

о О О

0,2 0,3 0,4 0,5 0,6

Относительный диаметр отверстия диафрагмы, доли ед.

ОРоулинс, Шелхардт выражение (5) □ Катц выражение (6)

Д Брилл, Мукерджи выражение (7) с Cd=0,82 О Брилл, Мукерджи выражение (7) сCd=0,934

0,1

0,7

0,8

Рис. 2. Отклонения получаемых значений расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения, рассчитанных по выражениям (5 -7) относительно результата, полученного по выражению (24) при использовании в качестве рабочей средыг природного газа

ОООООООООО о

О о

□ □□□□□□□□□ □

□ □

£ 2 ' § *

ДДДДДДДДДД д Д

• •

1,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7

Относительный диаметр отверстия диафрагмы, доли ед.

О Роулинс, Шелхардт выражение (5) ШКатц выражение (6)

Д Брилл, Мукерджи выражение (7) с Cd=0,82 О Брилл, Мукерджи выражение (7) с Cd=0,934

о 5

и.8

Рис. 3. Отклонения получаемыгх значений расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения, рассчитанныш по выражениям (5- 7) относительно результата, полученного по выражению (24) при использовании в качестве рабочей среды газа сепарации

На основании представленной работы может быть сделан ряд выводов и заключений. Вывод для определения расхода газового потока, проходящего диафрагму в режиме критического истечения, сделан со значительными допущениями. В большинстве слу-

чаев отсутствует взаимосвязь с гидродинамическими характеристиками потока, в частности, с коэффициентом сжатия струи. В ряде случаев предлагаются к использованию выражения, содержащие эмпирические коэффициенты, методика выбора которых не объяснена.

Авторами выведено выражение для расчета расхода газового потока при исследованиях с использованием ДИКТа, которое исключает наличие эмпирических коэффициентов. Входящие в его состав теплофизические свойства газового потока и геометрические размеры ДИКТа могут рассчитываться на основании нормативно-технических документов, действующих на территории Российской Федерации. Расчет коэффициента сжатия струи предлагается осуществлять по выражению, предложенному в работе С. А. Чаплыгина. Перечисленное косвенно позволяет судить о достоверности получаемого расчетного значения расхода газового потока при прохождении им диафрагмы ДИКТа в режиме критического истечения.

Предлагаемые в настоящее время в научно-технической литературе выражения для расчета расхода газа при проведении исследований с использованием ДИКТа не обеспечивают получение сопоставимых результатов. Это показывает представленный в данной работе результат расчетно-параметрического исследования. Существующая научно-техническая литература не имеет информации, которая может позволить осуществить численное исследование по определению отклонения предлагаемых расчетных выражений от истинного значения расхода.

Приведенные выше заключения свидетельствуют, что получаемое значение расхода газового потока при исследованиях с использованием ДИКТа не позволяют судить о корректности получаемой информации при проведении гидродинамических исследований скважин. Поэтому данная работа должна быть продолжена с целью проведения экспериментальных исследований для получения информации, которая позволит осуществить работу по оценке применимости предлагаемых в научно-технической литературе расчетных выражений для определения расхода газового потока, проходящего диафрагму ДИКТа в режиме критического истечения.

Список литературы

1. Разработка и эксплуатация нефтяных, газовых и газоконденсатных месторождений: Учеб. для вузов / Ш. К. Гиматудинов, И. И. Дунюшкин, В. М. Зайцев и др.; Под ред. Ш. К. Гиматудинова. - М.: Недра, 1988. - 302 с.

2. Гриценко А. И., Алиев З. С., Ермилов О. М., Ремизов В. В., Зотов Г. А.. Руководство по исследованию скважин. -М.: Наука, 1995. -523 с.

3. Долгушин Н. В., Корчажкин Ю. М., Подюк В. Г., Сагитова Д. З. Исследование природных газоконденсатных систем. - Ухта, 1997. - 178 с.

4. Абрамович Г. Н. Прикладная газовая динамика. - М.: Наука, 1976. - 888 с.

5. Альтшуль А. Д. Гидравлика и аэродинамика.-М.: Стройиздат, 1987. -414 с.

6. Чаплыгин С. А. О газовых струях. -М.:1902; Уч. Зап. Моск. Ун-та, Отд.ф. мат., 1904 вып. 21; Полное собрание сочинений, т. II, -М.:1933; Избранные труды. -М: Наука, 1976.

7. R. P. Benedict Generalized Contraction Coefficient of an Orifice for Subsonic and Supercritical Flows, ASME, Journal of Basic Engineering, 93, 1971, c. 99-120.

8. ГОСТ 30319-96. Газ природный. Методы расчета физических свойств.

9. E. L. Rawlins and M. A. Schelhardt, Back-Pressure Data on Natural-Gas and Their Application to Production Practices, U.S. Bureau of Mines, Monograph 7, 1936.

10. Катц Д. Л. Руководство по добыче, транспорту и переработке природного газа. -М.: Недра, 1965.

11. Брилл Дж. П., Мукерджи X. Многофазный поток в скважинах. - Москва-Ижевск: Институт компьютерных исследований, 2006. - 384 с.

12. ГОСТ 8.586-2005. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств.

Сведения об авторах

Рогалев Максим Сергеевич, к. т. н., заместитель директора Тюменского регионального научно-исследовательского центра по изучению керна и пластовых флюидов, ООО «ТюменНИИгипрогаз», тел. 8(3452)286032, e-mail: rogalevms@tngg.ru

Саранчин Николай Викторович, к. ф.-м. н. ведущий научный сотрудник Тюменскогорегионально-го научно-исследовательского центра по изучению керна и пластовых флюидов, «ТюменНИИгипрогаз», тел. 8(3452)286032, e-mail: tul487@mail.ru

Маслов Владимир Николаевич, д. т. н., первый заместитель генерального директора по науке, ООО «ТюменНИИгипрогаз», тел. 8(3452)286027

Дерендяев Алексей Борисович, ведущий инженер Тюменского регионального научно-исследовательского центра по изучению керна и пластовых флюидов, «ТюменНИИгипрогаз», тел. 8(3452)286032

Rogalev M. S., Candidate of Science in Engineering, Deputy Director of Tyumen regional research center for core analysis and reservoir fluids study, «TyumenNIIgiprogaz, LLC.», phone: 8(3452)286032, e-mail: rogalevms@tngg. ru

Saranchin N. V., Candidate of Science in Physics and Mathematics, leading scientific worker of the Tyumen regional research center for core analysis and reservoir fluids study, «TyumenNIIgiprogaz, LLC.», phone: 8(3452)286032, e-mail: tu1487@mail.ru

Maslov V.N., Doctor of Engineering, First Deputy General Director for science of «TyumenNIIgiprogaz, LLC.», phone: 8(3452)286027

Derendyaev A. B., leading engineer of the Tyumen regional research center for core analysis and reservoir fluids study, «TyumenNIIgiprogaz, LLC.», phone: 8(3452)286032