CC BY
26
УДК 621.981.011
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ШТАМПОВКИ ЭЛЕМЕНТОВ ТРУБОПРОВОДОВ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА ОТ4 И СТАЛИ 12Х18Н10Т
© 2017 И.П. Попов, В.Д. Маслов, Кир. А. Николенко, Кон. А. Николенко
Самарский национальный исследовательский университет им. академика С.П. Королёва
Статья поступила в редакцию 30.15.2017
Представлены результаты обработки компьютерного моделирования и определения предельной степени деформации по критерию Колмогорова. Выполнен вывод зависимости для оценки разрушения малопластичных материалов на торце при угле гиба 90о.
Ключевые слова: крутоизогнутый отвод, компьютерная модель, А^УБ/Г^-БУМА, гофрообразова-ние, критерий разрушения, напряжения, деформации, толщина, экспериментальные исследования.
В конструкциях летательных аппаратов при изготовлении трубопроводных систем, в химической, фармацевтической, нефтеперерабатывающей промышленности широко применяются крутоизогнутые отводы (патрубки) из коррозионно-стойких сталей, титановых и алюминиевых сплавов с относительной толщиной стенки 0,02...0,04 и относительным радиусом кривизны 1.1,5. Внешний вид отводов с различными углами гиба представлен на рис. 1.
Характерными особенностями рассматриваемых деталей является их геометрическая форма, которая приводит к высокой неравномерности деформаций в процессе формообразования. Подобная неравномерность деформаций может привести к двум основным видам брака: 1. гофро-образование на боковой поверхности изделия; 2. разрушение изделия на выходном торце по минимальному радиусу гиба. При штамповке отводов в холодном состоянии, с применением жесткой инструментальной оснастки на универсальном оборудовании можно создать условия, исключающие возникновение подобного вида дефектов (Патент RU 2294807 C1. 2007 г. Устройство для формообразования крутоизогнутых отводов).
Условием, препятствующем возникновение гофр является жесткий гарантированный зазор, образованный внутренней поверхностью матрицы с одной стороны и наружной поверхностью составной оправки с другой. Гарантированный зазор должен быть постоянным на всем протяжении формообразования. Величина гарантированного зазора установлена в резуль-
Попов Игорь Петрович, доктор технических наук, профессор кафедры «ОМД». E-mail: [email protected] Маслов Валентин Дмитриевич, кандидат технических наук, доцент кафедры «ОМД». E-mail: [email protected] Николенко Кирилл Анатольевич, аспирант кафедры «ОМД». E-mail: [email protected] Николенко Константин Анатольевич, кандидат технических наук, доцент кафедры «ОМД». E-mail: [email protected]
тате моделирования (рис. 2) с последующей экспериментальной проверкой и зависит от толщины заготовки и вида применяемой смазки. Приведены экспериментальные исследования и получены следующие рекомендации: для штамповки крутоизогнутых отводов принять величину зазора, равную 1,25s, где s - толщина заготовки. Принять коэффициент трения не выше 0,09. Такой коэффициент достигается применением смазки на основе машинного масла и графита с предшествующим покрытием заготовки лаком.
Для оценки разрушения изделия выполнена обработка результатов компьютерного моделирования процесса в CAD/CAE системе ANSYS/LS-DYNA.
ПРЕДЕЛЬНАЯ СТЕПЕНЬ ДЕФОРМАЦИИ ПО КРИТЕРИЮ КОЛМОГОРОВА, ПОЛУЧЕННАЯ В РЕЗУЛЬТАТЕ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРОЦЕССА В ПРОГРАММНОМ ПРОДУКТЕ ANSYS/LS-DYNA
Для разработки критерия предельной степени деформации и перед экспериментальной проверкой выполнено компьютерное моделирование процесса (рис. 3). В результате моделирования определены предельные возможности формообразования для материалов: титанового сплава ОТ4 и сталь 12Х18Н10Т. Разрушения материала при штамповке рассчитано по критерию Колмогорова. Данный критерий позволяет дать количественную оценку предельной степени деформации. Моделирование выполнено в программном продукте ANSYS/LS-DYNA. Результаты моделирование представлены на рис. 3.
Метод оценки штампуемости по критерию ресурса пластичности (критерий Колмогорова) заключается в следующем: в соответствии с критерием Колмогорова образование трещин происходит при условии когда интенсивность накопленной деформации равна величине критической деформации при данной схеме напряженного состояния.
Угол гиба ср=90°
Угол гиба ср=60°
У гол гиба ср=45°
Рис. 1. Отводы крутоизогнутые (ГОСТ 17375-2001)
Рис. 2. Гофрообразование заготовок в процессе формоизменения при зазоре z=2,6 мм между рабочими частями штампа: а - геометрия оснастки;
б - гофры на боковой поверхности детали, полученные в результате компьютерного моделирования в А^УБ/Т^-БУМА; в - гофры на боковой поверхности изделия, полученные в результате штамповки в инструментальном штампе
а б в
Рис. 3. Эпюры распределения интенсивности напряжений, деформаций и толщины на заключительной стадии процесса формообразования (угол гиба 900) для материала 12Х18Н10Т: а - интенсивность напряжений, Па; б - интенсивность деформаций, %; в - распределение толщины, мм*103
| (
^- 1
-критерий Колмогорова;
при у > 1 - происходит разрушение материала; при у < 1 - разрушения не наблюдается. Расчет критической степени деформации выполняется для узлов по максимальному и минимальному радиусу гиба по следующей зависимости:
£р = 2др ехр[-2.16 —] -предельная сте-
о.
пень деформации;
Для расчета выбирались элементы в меридиональном направлении по максимальному радиусу гиба. Результаты представлены на рис. 4 в виде графиков сравнения критерия Колмогорова для двух материалов: стали 12Х18Н10Т и сплава ОТ4 на заключительной стадии процесса формообразования (угол гиба 90 градусов).
В результате анализа полученных графиков можно сделать следующие выводы: при формообразовании отвода из стали 12Х18Н10Т разрушение не наблюдается. При этом наибольшая степень критической деформации возникает на торце передающем усилие и выходном торце по минимальному радиусу гиба. При формообразо-
Порядок замера узлов координатной сетки в меридиональном направлении
О 12 11 Ю 9 8 7 6 5 4 Образующий т минимальному радиусу гиба- ЯЬт Распределение критической степени деформации в меридиональном направлении
(по радиусу гиба)
а б
Рис. 4. Графики распределения критической степени деформации (по критерию Колмогорова) в меридиональном направлениях на заключительной стадии процесса формообразования (угол гиба 90 градусов) для материалов заготовки - сталь 12Х18Н10Т и сплав ОТ4: а - образующая по максимальному радиусу гиба - Ишах; б - образующая по минимальному радиусу гиба - Ишт
вании отводов из сплава ОТ4 возникает разрушение на торцах по минимальному радиусу гиба.
ВЫВОД КРИТЕРИЯ ДЛЯ ОЦЕНКИ ПРЕДЕЛЬНОЙ ДЕФОРМАЦИИ
Из анализа результатов компьютерного моделирования примем, разрушение терцев возникает в области по минимальному радиусу гиба. При этом деформация на торце ограничена углом в 60о. Параметром, препятствующему развитию очага деформации является коэффициент трения.
Для теоретического определения предельных параметров процесса формообразования примем следующие допущения:
Считаем, что элементы, получившие наибольшую деформацию растяжения, деформируются в условиях линейной схемы напряженного состояния. Такая схема имеет место на торце по минимальному радиусу гиба - Яшт;
Максимальная тангенциальная деформация возникает на открытом торце и ограничена определенным углом (а - а0) (рис. 5).
Деформация торцевого сечения из круга в эллипс происходит неравномерно. Считаем, что причиной неравномерности деформации является трение на поверхности контакта заготовки с инструментом (в основном верхней оправки).
Считаем, что величина деформации Eq определяется в виде относительной величины удлинения кромки, аналогично испытаниям на растяжение.
Т.к. величина перемещения относительно небольшая, можно записать следующее уравнение деформации на торце с учетом упрочнения по линейному закону:
М = (ехр (f (а-а))-1)/.
Левая часть уравнения представляет собой величину абсолютного удлинения кромки заготовки - Al. Однако надо учесть, что увеличение
длины кромки заготовки по длине окружности происходит только на небольшом участке ограниченным углом а.
С другой стороны, величина абсолютного удлинения кромки заготовки может быть определена в связи с принятым допущением как разница длин окружности и эллипса. Длина эллипса определяется из условия, что после деформации круглое сечение заготовки образует плоскость, проведенную через ось детали и перпендикулярную оси превращенной в эллипс, который является зеркальным отображением эллипса первоначального сечения.
С другой стороны можно определить значение l как произведение радиуса отвода на угол а. Таким образом, подставив l в уравнение и разложив показатель степени в степенной ряд exp(fa)=1+fa, можно получить уравнение для определения угла а.
Наибольшее значение а позволяет определить максимальную величину деформации Eq. Сравнив Eq с допустимой деформацией удлинения можно установить предельные возможно -сти процесса.
Таки образом, условием разрушения процесса можно принять:
£'max ^ 5р, где 8р относительное удлинение образца при испытаниях на растяжение.
ТТ Т7ШЯХ
Для определения Ев составим систему уравнений сил действующих на элементы при оправке (рис. 5).
Проекция всех сил на ось ОN:
JeFl sin+ (je + dj в )(Fj + dFJ)sin= qF2.
Rcp
Rmax Rmtn
Rcp
Rcp
Ти 1 1 1 1 1 1
\ Rm aC N 1 1 1 1 1 a
n" // f/jb
/ - >-/ S /' / \ —tq V \
/ i i ty 1 i г___L Vi i i i
\ \ Tv 0 jji
/ /
Rnm
Рис. 5. Схема сил, действующий при оправке: - напряжения в тангенциальном направлении; F1, F - площадь; Ти - торец передающий усилие;
^ - выходной торец; Rmax, Rmin, Rср - максимальная, минимальная и средняя образующие соответственно
Запишем уравнения с подстановкой площадей и преобразуем:
jfí q
= — - уравнение Лапласа, где Re - ра-
Re s
диус отвода на торце, q - сила натяжения по закону Лапласа, s - толщина отвода.
Проекция всех сил на ось, перпендикулярную ОМ
jF-(j+dje)f ± qf = qfF2. Сократим уравнение с подстановкой площадей: djef ± qf = qfReda = 0.
Решим совместно полученные уравнения
dj = ± fda . je
Продифференцируем полученное уравнение: Lnje=± fa + C. (1)
Постоянную С найдем из граничных условий: при a = a0 тангенциальное напряжение равно je = j¡, при этом ов* = oTO + ПЕв.
С учетом того, что Ев = 0, получаем j = jTO. Таким образом C = Lnje* - f а0.
Подставив значение С в уравнение (1), получим:
Ln = f а + Lnje* - f а0, преобразовав и je
прологарифмировав, получим:
je =j¡ exP (f (a-ao )).
С учетом упрочения по линейному закону O в = OTO + ПЕв получим:
oto + пев = o° exP (f (a-a)).
Выразим E в :
(exp(f (a-a,))-1). (2)
Ea =
TO
П
Для определения величины необходимо найти величину разницы углов (а-а0), определяющую область деформации.
С этой целью прологарифмируем полученное выражение (2) и разложим в степенной ряд:
@'ТО / \ г
(а-а0)/, (3)
Еа. =
TO
2 П
где Евср - средняя деформации в тангенциальном направлении на торце.
С учетом того, что средняя логарифмическая деформация в тангенциальном направлении равна отношения длин эллипса образующей отвода к диаметру отвода (из геометрических соображений, рис. 6), получим:
(а + Ь )-л[аЬ^Л
E,
вер
Ln
2пЯв
(4)
где а, Ь - полуоси эллипса, образованного в результате скоса торца.
Рис. 6. К определению области деформации на торце
Приравняем уравнения (3) и (4) и выразим разницу углов:
I \ 2П Т
(а-а0 ) =-- Ьп
Ота!
(
(1,5 (а + Ь )-4аЬ) 2пЯа
. (5)
Подставив выражение (5) в выражение (2) получим критерий для определения предельной тангенциальной деформации на торце изделия при угле гиба 900:
6 П
г (
ехр
/
V V
2 П
Ьп
п(1,5 (а + Ь )-4аЪ
= Ев<5р
2
\\Л
-1
разрушения не на-
Т7 та
при Ев блюдается;
при Ев<ах = Ев>5р - наблюдается разрешение в виде разрыва кромки.
Отметим, полученный критерий дает удовлетворительные результаты при формообразовании отводов на угол 900. Для оценки штампу-емости с меньшим углом гиба необходим анализ результатов компьютерного моделирования.
РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
Для экспериментальной проверки полученных зависимостей определения предельных па-
раметров процесса выполнено формообразование серии заготовок с низкими пластическими характеристиками (материал ОТ4).
При этом, как показал компьютерное моделирование и теоретический расчет, разрушение наблюдается на выходном торце по минимальному радиусу гиба (рис. 7).
ВЫВОДЫ
1. Выполнено моделирования процесса штамповки крутоизогнутых отводов в программном продукте АЫБУБ/ЬБ-ВУЫА. В результате компьютерного моделирования подобраны технологические параметры, позволяющие получать изделия без гофр на боковой поверхности.
2. Построены графики предельной степени деформации по критерию Колмогорова для материалов с различными пластическими характеристиками - титановый сплав ОТ4 и нержавеющая сталь 12Х18Н10Т. Установлено, отводы из титанового сплава разрушаются на выходном торце по минимальному радиусу гиба. При штамповке отводов из стали 12Х18Н10Т разрушения не наблюдается.
3. Выведена аналитическая зависимость, позволяющая дать оценку критической степени деформации при штамповке отводов на угол 900.
4. Выполнена экспериментальная проверка подтверждающая достоверность полученных результатов исследования.
а б в
Рис. 7. Результаты экспериментальных исследований: а - штамповая оснастка; б - изделие без разрушения и гофр на боковой поверхности; в - разрыв заготовки на выходном торце по минимальному радиусу гиба
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Попов И.П., Маслов В.Д., Николенко К.А., Брусин В.Д., Михеев В.А., Хритин А.А. Устройство для формообразования крутоизогнутых отводов: Пат. ИИ 2294807 С1 (РФ). 2007.
2. Маслов В.Д., Попов И.П., Николенко К.А., Попов А. Д. Устройство для формообразования крутоизогнутых отводов: Пат. ИИ 72649 И1 (РФ). 2008.
3. Попов И.П., Маслов В.Д., Николенко К.А. Формообразование тонкостенных крутоизогнутых отво-
дов в жестких инструментальных штампах // Заготовительное производство в машиностроении. 2007. № 1. С. 23-26.
4. Маслов В.Д., Николенко К.А. Моделирование процессов листовой штамповки в программном комплексе ANSYS/LS-DYNA; Учебное пособие. Самара: Изд-во Самар. гос. аэрокосм. ун-та, 2007. 80 с.
5. LS-DYNA Конечно-элементный анализ [Электронный ресурс]. URL: http://lsdyna.ru (дата обращения 09.04. 2017)
DETERMINATION OF THE LIMITING PARAMETERS OF PUNCHING ELEMENTS OF PIPELINES FROM TITANIUM ALLOY OT4 AND STEEL 12X18H10T
© 2017 I.P. Popov, V.D. Maslov, Kir. A. Nikolenko, Kon. A. Nikolenko
Samara National Research University named after Academician S.P. Korolyov
The results of processing computer simulation and determining the limiting degree of deformation by the Kolmogorov criterion are presented. The derivation of the dependence for the evaluation of the destruction of low-plastic materials at the end is made at an angle of 90° bending. Keywords: Steeply curved elbow, computer model, ANSYS/LS-DYNA, corrugation, criterion of destruction, stress, strain, thickness, experimental studies.
Igor Popov, Professor of Technics, Associate Professor at the Plastic Working of Metal Department. E-mail: [email protected]
Valentin Maslov, Candidate of Technics, Associate Professor at the Plastic Working of Metal Department. E-mail: [email protected]
Kirill Nikolenko, Graduate Student at the Plastic Working of Metal Department. E-mail: [email protected] Konstantin Nikolenko, Candidate of Technics, Associate Professor at the Plastic Working of Metal Department.
