CC BY
10
УДК 624.04, 519.677
DOI: https://doi.org/10.26518/2071-7296-2019-6-758-765
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СЖАТЫХ ПОЛКАХ АРОЧНЫХ СТАЛЬНЫХ ТОНКОЛИСТОВЫХ ХОЛОДНОКАТАНЫХ ПРОФИЛИРОВАННЫХ ЛИСТОВ
С.А. Макеев, В.А. Горьковенко, Е. А. Сеитов, Л.Ф. Рахуба
ФГБОУ ВО «СибАДИ», г. Омск, Россия
АННОТАЦИЯ
Введение. Стальные тонкостенные холодногнутые профили широко используются в строительстве. В арочных стальных холодногнутых профилях трапециевидного сечения остаточные нормальные напряжения, ориентированные вдоль профиля, возникают на стадии изготовления арочных заготовок из плоских профилированных листов и обусловлены технологическим процессом продольного гиба в холодном состоянии с вовлечением крайних зон профиля в пластическую стадию с разгрузкой без последующей термообработки. По предварительной оценке остаточные напряжения могут составлять при малых радиусах арочного профиля до одной трети от расчетного сопротивления листовой стали. В настоящее время остаточные технологические напряжения продольного гиба не учитываются при проектировании конструкций из тонкостенного продольно-гнутого проката трапециевидного сечения. Цель данной работы - разработка способа определения остаточных напряжений в сжатых полках арочных стальных тонколистовых холоднокатаных профилированных листов, обеспечивающего простоту методики измерений и расчета, достоверность и высокую точность полученных значений напряжений. Материалы и методы. Произведен анализ ранее опубликованных материалов, выявлены преимущества и недостатки предыдущих исследований. Показаны преимущества предложенного метода определения остаточных технологических нормальных напряжений в сжатых полках арочного стального тонколистового профилированного проката.
Результаты. Сформирован новый способ выполнения разрезов сжатой полки и проведения измерений деформаций с целью дальнейшего определения остаточных нормальных напряжений в сжатых полках арочного стального тонколистового холоднокатаного профилированного проката. Предложенный способ в значительной степени упрощает существующую методику определения остаточных технологических нормальных напряжений в сжатых полках профиля, повышает точность измерения деформаций в сжатых полках профиля.
Обсуждение и заключение. Данный способ измерения деформация для определения остаточных технологических напряжений позволяет усовершенствовать существующие методы определения остаточных напряжений, упростить вычисления, а также повысить точность определения напряжений. В дальнейшем будет произведено численное моделирование технологического процесса гиба арочных профилей, а также экспериментальная оценка адекватности предложенного способа.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: остаточные нормальные напряжения, стальные тонколистовые холоднокатаные профилированные листы, физические параметры, продольный гиб, способ измерения.
Поступила 29.01.2019, принята к публикации 17.12.2019.
Авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
Прозрачность финансовой деятельности: авторы не имеют финансовой заинтересованности в представленных материалах или методах. Конфликт интересов отсутствует.
Для цитирования: Макеев С.А., Горьковенко В.А., Сеитов Е. А., Рахуба Л.Ф. Определение остаточных напряжений в сжатых полках арочных стальных тонколистовых холоднокатаных профилированных листов. Вестник СибАДИ. 2019;16(6): 758-765. https://doi.org/10.26518/2071-7296-2019-6-758-765
© Макеев С.А., Горьковенко В.А., Сеитов Е. А., Рахуба Л.Ф.
Контент доступен под лицензией Creative Commons Attribution 4.0 License.
DOI:htlps://doi.org/10.26518/2071-7296-2019-6-758-765
COMPRESSED FLANGES OF ARCHED STEEL THIN-WALLED COLD-ROLLED PROFILED SHEETS: DETERMINATION OF RESIDUAL STRESSES
Sergey A. Makeev, Viktor A. Gorkovenko, Erlan A. Seitov, Lilia F. Rahuba
Siberian State Automobile and Highway University,
Omsk, Russia
ABSTRACT
Introduction. The construction sphere widely uses steel thin-walled cold-formed profiles. In arched steel cold-formed trapezoidal section profiles, residual normal stresses oriented along the profile occur at the stage of manufacturing arched blanks from flat profiled sheets and are caused by the cold bending process involving the extreme zones of the profile in the plastic stage with unloading without subsequent heat treatment. According to preliminary estimates, the residual stresses are up to one third of the calculated resistance of sheet steel at small radii of the arch profile. At present, the researchers do not take into account the residual technological stresses of the longitudinal bending when designing structures from thin-walled longitudinally bent rolled trapezoidal sections. The purpose of the paper is to develop a method for determining residual stresses in compressed flanges of arched steel thin-walled cold-rolled profiled sheets, which provides simplicity of the measurement and calculation methods, reliability and high accuracy of the obtained stress values.
Materials and methods. The authors made the analysis of previously published materials and identified the advantages and disadvantages of previous studies. Moreover, the authors showed the advantages of the proposed method for determining the residual technological normal stresses in compressed flanges of arched steel thin-rolled profiled steel.
Results. The researches formed a new method for making sections of a compressed shelf and measuring residual normal stresses in the compressed flanges of an arched steel sheet of cold-rolled profiled steel. The proposed method greatly simplified the existing method of determining residual technological normal stresses in compressed profile flanges, improved the accuracy of measuring normal stresses in compressed profile flanges.
Discussion and conclusions. The method of measuring residual process stresses allows improving existing methods for determining residual stresses, simplifying calculations, as well as improving the accuracy of stresses. In the future, the authors will make a numerical simulation of the bending arch profiles, as well as an experimental assessment of the adequacy of the proposed method.
KEYWORDS: residual normal stresses, light cold-rolled profile steel sheet, physical parameters, longitudinal bend, method of determining.
Submitted 29.01.2019, revised 17.12.2019.
The authors have read and approved the final manuscript.
Financial transparency: the authors have no financial interest in the presented materials or methods. There is no conflict of interest.
For citation: Makeev Sergey A., Gorkovenko Viktor A., Seitov Erlan A., Rahuba Lilia F. Compressed flanges of arched steel thin-walled cold-rolled profiled sheets: determination of residual stresses The Russian Automobile and Highway Industry Journal. 2019;16(6): 758-765 (in Russ.). https://
doi.org/10.26518/2071-7296-2019-6-758-765
© Makeev S.A., Gorkovenko V.A., Seitov E.A., Rahuba L.F.
Content is available under the license Creative Commons Attribution 4.0 License.
ВВЕДЕНИЕ
Стальные тонкостенные холодногнутые профили широко используются в строительстве [1, 2, 3, 4, 5], проводится большое количество как теоретических, так и экспериментальных исследований по тонкостенным конструкциям [6, 7, 8, 9, 10, 11]. В результате производственных процессов в данных холодногнутых профилях образуются остаточные напряжения [12, 13, 14, 15, 16]. В арочных стальных холодногнутых профилях трапециевидного сечения1 остаточные нормальные напряжения, ориентированные вдоль профиля, возникают на стадии изготовления арочных заготовок из плоских профилированных листов и обусловлены технологическим процессом продольного гиба в холодном состоянии с вовлечением крайних зон профиля в пластическую стадию с разгрузкой без последующей термообработки. По предварительной оценке23 3 остаточные напряжения могут составлять при малых радиусах арочного профиля до одной трети от расчетного сопротивления листовой стали [17, 18]. В настоящее время остаточные технологические напряжения продольного гиба не учитываются при проектировании конструкций из тонкостенного продольно-гнутого проката трапециевидного сечения [19, 20, 21, 22, 23, 24]. При определенных условиях такой подход может привести к аварийным ситуациям: возможно обрушение конструкций, причинение вреда здоровью людей.
Таким образом, исследование остаточных технологических напряжений в арочных тонкостенных профилях, разработка методик расчета остаточных напряжений является на сегодняшний день актуальной задачей.
Задачей исследования стала разработка экспериментального способа определения остаточных нормальных напряжений в сжатых полках арочных стальных тонколистовых холоднокатаных профилированных листов, обеспечивающего простоту методики, досто-
верность и высокую точность полученных значений напряжений.
МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ
Допустим, необходимо разработать арочный бескаркасный свод на базе тонкостенного продольно-гнутого проката трапециевидного сечения заданного радиуса. При изготовлении арочного профиля нужно задать параметры технологического оборудования, обеспечивающие получение необходимого радиуса гиба Ягиб после проката. При этом проектировщику для проведения статического расчета надо знать распределение остаточных технологических нормальных напряжений продольного гиба по высоте сечения профиля σζ(у) для учета этих напряжений при расчете профиля на прочность и местную устойчивость.
Остаточные напряжения являются интегрально уравновешенной системой внутренних сил в сечении, однако при нагружении складываются с напряжениями, вызванными внешними нагрузками.
Известны экспериментальные способы определения остаточных технологических напряжений путем замера деформаций при помощи проволочных тензорезисторов4, путем последовательного удаления слоев металла и замере деформаций стержня, вырезаемого из детали5, рентгеновским способом6.
В работе [25] предложен способ определения остаточных напряжений в арочных профилях. Сущность способа заключается в том, что полке с известным радиусом верхней поверхности полки арочного стального тонкостенного холодногнутого профиля с трапециевидными гофрами выполняют два базовых отверстия диаметром d= 3-5 мм, размещенных вдоль оси Z с расстоянием по дуге между собой L1 = 100-200 мм и производится замер длины хорды с1 между базовыми отверстиями. Далее, с симметричным охватом базовых отверстия, выполняется сквозной разрез П-образной формы в исследуемой
1 ТУ 112-235-39124899-2005. Профили стальные гнутые арочные с трапециевидными гофрами / СибНИИстрой. Новосибирск, 2005. 18 с.
2 Гришаев Н. А., Макеев С. А. К оценке остаточных напряжений в арочном прокате трапециевидного сечения // Материалы 63-й научно-технической конференции ГОУ «СибАДИ». Омск, 2009. Кн. 1. С. 23-27.
3 Гришаев Н. А. Экспериментальная оценка остаточных напряжений в арочном прокате трапециевидного сечения // Материалы 64-й научно-технической конференции ГОУ «СибАДИ» «Креативные походы в образовательной научной и производственной деятельности». Омск, 2010. Кн. 2. С. 210-213.
4 Ванин В. А. Научные исследования в технологии машиностроения: учебное пособие / В.А. Ванин, В.Г. Однолько, С.И. Пестрецов, В.Х. Фидаров, А.Н. Колодин. - Тамбов : Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та, 2009. С. 122.
5 Пат. 2121666 РФ, МПК G01L1/06 (1998.11). Способ определения остаточных напряжений / Ю.И. Замащиков.
6 Пат. 2390763 РФ, МПК G01N23/207 (2006.01). Способ определения локальной концентрации остаточных микронапряжений в металлах и сплавах / Л.Е. Алексеева, М.Е. Гетманова, Г.А. Филиппов, Е.Х. Шахпазов.
полке шириной b = 8-12 мм с последующим повторным замером длины хорды с2 между базовыми отверстиями при фиксации вырезанной полосы в створе полки. По результатам измерений длин хорд с1 и с2 между базовыми отверстиями до и после выполнения П-образного разреза в полке определяют значения продольно ориентированных нормальных остаточных напряжений σ в полке арочного стального тонкостенного холодногнутого профиля с трапециевидными гофрами по формуле.
Из известных технических решений наиболее близким по совокупности существенных признаков к предлагаемому способу является способ7, основанный на том, что в выпуклой (сжатой) полке профиля выполняются сквозные разрезы в виде двух параллельных пропилов, ориентированных вдоль профиля с последующим измерением физических параметров (прогиба) и вычислением остаточных напряжений по формуле, полученной из адекватной математической модели.
Все вышеперечисленные способы обладают рядом недостатков, таких как сложность и
трудоемкость процесса измерения деформаций для определения остаточных напряжений, необходимость во владении специальными навыками и специальным оборудованием.
РЕЗУЛЬТАТЫ
Сущность предлагаемого способа экспериментального измерения деформаций для дальнейшего определения остаточных технологических напряжений заключается в следующем: в сжатой полке арочного стального тонколистового холоднокатаного профилированного листа, имеющего ширину В, выполняются сквозные разрезы в виде двух параллельных, ориентированных вдоль профиля, пропилов (например длина 2Lo, Lo = 100 мм), и сквозные разрезы в виде пропилов, ориентированных поперек профиля в середине расчетной длины и по краям, шириной b (рисунок 1). Прорези выполняются при помощи лазерной8 либо гидроабразивной резки9.
За счет высвобождения сжимающих остаточных напряжений полуполосы L0 удлиня-
Рисунок 1 - Схема выполнения прорезей в сжатой полке арочного профилированного листа Figure 1 - Scheme of the slots in the compressed shelf arched profiled steel sheet
7 Пат. 2455622 Российская Федерация, МПК G 01 L 1/06. Способ определения остаточных напряжений / С.А. Макеев, Д. А. Кузьмин, Н. А. Гришаев ; СибАДИ. № 2011105715/28 ; заявл. 15.02.2011 ; опубл. 10.07.2012. Бюл. № 19.
8 Григорьянц А. Г., Соколов А. А. Лазерная резка металлов. М. : Высш. шк., 1988. 127 с.
9 Пат. 2475350 РФ: МПК B 24C 1/00 (2006.01), B 24C 5/02 (2006.01), B 23K 26/42 (2006.01): Способ гидроабразивной резки листового металлического материала / А.А. Барзов, А.А. Лыгина [и др.] ; ГОУ ВПО «Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана». № 2010154316/02 ; заявл. 30.12.2010 ; опубл. 20.02.2013. Бюл. № 5.
ются. В результате таких деформаций образуются три пластических шарнира на концах полупосос 1, 2, 3 с образованием двухзвенного механизма 1-2, 2-3. При этом шарнир 2 получает некое перемещение Δ наружу относительно выпуклой поверхности полки (рисунки 2, 3).
Замерив величину Δ микрометром, можно в первом приближении, считая полуполосы прямолинейными в пределах образовавшихся длин L, определить остаточные напряжения σζ ост в сжатой полке профиля. Следующим этапом можно уточнить найденные значения напряжений с учетом технологической кривизны полуполос.
На рисунке 3 представлен эскиз стального тонколистового холоднокатаного профилированного арочного листа на участке выполнения прорезей с указанием качественной картины распределения остаточных напряжений по высоте сечения профиля и поворотом механизма полуполос 1-2, °-3, в рез^ьтиие кл-торого шарнир 2 переместится на величину Δ.
Теоретический расчет остаточных тех-золршочеорих напозжериР:
Абсолютное удлинение полуполосы после ее пылузо
dL = L-L0. (1)
Рисунок 2 - Расчетная схема вырезанных пластин Figure 2 - Design schemeofcut bands
РисунокЗ-Фрагментстального арочногопрофилированного листа и эпюра распределения
остаточных напряжений
Figure 3 - Fragment of an arched profiled steel sheet and a plot of residual stress distribution
Остаточные напряжения равны
ост _ · εζ, (2)
где εζ= dL/L0 - относительные деформации, та-кр1м офозом
ии __ _ р ^-^0
°z чит “ β · L0 " (3)
Величина L вычиа_яерса ко те о реме Пифагора как гипотенуза чрямоугол ьного треуголь-аика с еоретами L0 к Δ:
L _ (4)
Подата ви в (4) в рое мул у (3), получим первое приближение остаточных сжимающих на-зряжонуй в полке
σζ ост _ Е · . " (5)
L0
ОБСУЖДЕНИЕ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1. Разработан экспериментальный способ определения остаточных нормальных напряжений в сжатых полках арочных стальных тонколистовых холоднокатаных профилированных листов. Данный способ позволяет определять остаточные напряжения в сжатой полке путем измерения фактических параме-тртрдефтрмацийрыренанныхэлементтр.
2. Использование высокотехнологичных операций (выполнение прорезей лазером либо гидртатруей) позволяет достаточно быстро, без использования специального оборудования, измерять деформации для дальнейшего определения остаточные напряжения в сжатых полках арочных холоднокатаных про-филиртранныхлиатах.
3. Для подтверждения достоверности и точности предлагаемого экспериментального способа необходимо произвести численное моделирование гиба арочных профилей, например в программе ANSYS Structures10, а также произвести экспериментальную оценку адекватности данного способа.
4. Данные о распределении расчетных остаточных технологических напряжений продольного гиба арочных прокатных профилей для практического диапазона радиусов строительных конструкций должны быть включены в
параметры сортамента арочных профилей наравне с геометрическими характеристиками.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Жданов Д. А., Уласевич В. П. Бескаркасные арочные покрытия из стальных тонкостенных профилей: история, современное состояние и перспективы применения в Республике Беларусь // Вестн. Брест, гос. техн. ун-та. 2016. № 1 : Строительство и архитек-тура.С. з0-34.
2. Айрумян Э.Л., Каменщиков Н.И., Липленко М.А. Пеяачектирт ЛСТК в России // СтройПРОФИ. 2013.№ 10.С. 12-17.
3. Ведяков И. И., Соловьев Д. В., Арменский М. Ю. Новые типы бескаркасных зданий и чеяачектирт их развития // Промышленное и гяажданакте строи-тельатрт.2009.№10.С. 27-29.
4. Рудак А. В., Беляев Н. В. Ограждающие конструкции из тонколистового трапециевидного профиля // Вестник Сибирской гтаидаяатреннтй автомобильно-дорожной академии. 2009. Вып. 3 (13). С.40-45.
5. Красотина Л.В., Краснощеков Ю.В., Мосен-кис Ю. М. Иачтльнтрание арочного чятфнаатила при реконструкции зданий // Вестник Сибирской гтаидар-
ственной арттвтбильнт-дтятжнтй академии. 2009. № 14.C. 41-46.
6. Липленко М.А., Айрумян Э.Л. Особенности работы бескаркасных арочных покрытий из стальных хтлтднтmиттх профилей // Пятмышленнте и граж-данактеатятительатрт. 2011. № 6. С. 42-44.
7. Жданов Д. А., Уласевич В. П. К определению эффективных сечений стальных бескаркасных арочных покрытий по Еврокоду // Строительная наука и техника.2013.№ 2.С. 22-26.
8. Еремеев П.П, Киселев Д.Б., Арменский М.Ю. К проектированию беакаякааных конструкций арочных сводов из хтлтднтmитых ттнктлиаттрых стальных профилей // Монтажные и специальные работы ватятительатве. 2004. № 7. С. 2-3.
9. Красотина Л. В., Красношеков Ю. В., Макеев С. А., Селиванов А. В. Результаты экспериментального поведения несущего арочного покрытия из трапециевидного профиля // Омский научный вестник.
2007. №2 (56).С.38-42.
10. Липленко М.А. Метод нагружения арочный конструкции при испытаниях // Строительная механика и расчет сооружений. 2014. № 3 (254). С. 57-61.
11. Липленко М.А., Кунин Ю. С., Володин М. В. Экспериментальные исследования профилированного настила нового типа // Строительная механика и раачетаттружений. 2015. № 6 (263). С. 67-76.
12. Quach W.M., Teng J.G., Chung K.F. Residual stresses in steel sheets due to coiling and uncoiling: a closed-form analytical solution // Engineering Structures. 2004. Vol. 26, Issue 9. P 1249-1259. DOI: 10.1016/j. engstruct.2004.04.005.
13. Quach W.M., Teng J.G., Chung K.F. Residual stresses in press-braked stainless steel sections. I: Coiling and uncoiling of sheets // Journal of Constructional Steel Research. 2009. Vol. 65, Issue 8-9. P 1803-1815. DOI: 10.1016/j.jcsr.2009.04.007.
10 ANSYS structures. URL: https://www.ansys.com/products/structures (дата обращения: 23.12.2018).
14. Quach W.M., Teng J.G., Chung K.F Residual stresses in press-braked stainless steel sections. II: Press-braking operations // Journal of Constructional Steel Research. 2009. Vol. 65, Issue 8-9. P 1816-1826. DOI: 10.1016/j.jcsr.2009.04.011.
15. Cristopher D. Moen, Takeru Igusa, Schafer B. W. Prediction of residual stresses and strains in cold-formed steel members // Thin-Walled Structures.
2008. Vol. 46, Issue 11. P 1274-1289. DOI: 10.1016/j. tws.2008.02.002.
16. Jacques Rondal. Residual stresses in cold-rolled profiles // Construction and Building Materials. 1987. Vol. 1, Issue 3. P 150-164. DOI: 10.1016/0950-0618(87)90016-X.
17. Макеев С. А., Колмаков Д. М. Моделирование остаточных напряжений в арочном тонкостенном прокате трапециевидного сечения // Омский научный вестник. 2014. № 1 (127). С. 69-73.
18. Макеев С. А., Гришаев Н. А. Численный анализ прочности и местной устойчивости арочных профилей трапециевидного сечения с учетом остаточных напряжений продольного гиба // Строительная механика и расчет сооружений. 2010. № 2. С. 37-40.
19. Макеев С. А. [и др.]. Методы расчета и испытаний легких ограждающих конструкций: монография / Минобрнауки России, ОмГТУ Омск: Изд-во ОмГТУ 2016. 124 с.: ил.
20. Холкин Е. Г., Соколовский З. Н. Методика расчета трапециевидных тонкостенных профилей с учетом местной потери устойчивости // Омский научный вестник. 2010. № 3. С. 50-53.
21. Уласевич В. П., Жданов Д. А. Деформационный расчет бескаркасных арочных покрытий из стальных тонкостенных холодногнутых профилей // Вестн. Брест, гос. техн. ун-та. Строительство и архитектура. 2015. № 1 : С. 66-72.
22. Макеев С. А., Гришаев Н. А. Численное исследование местной устойчивости арочных профилей трапециевидного сечения // Омский научный вестник. 2010. № 1 (87). С. 93-97.
23. Кузьмин Д. А. Математическая модель тонкостенных связей в составе трехслойных цилиндрических покрытий // Вестник СибАДИ: Научный рецензируемый журнал. 2012. №4 (26). С. 41-48.
24. Рудак А. В., Макеев С. А. Математическая модель бескаркасного двухслойного арочного свода из холодногнутых тонколистовых стальных профилей // Строительная механика и расчет сооружений.
2009. № 2. С. 1-6.
25. Сеитов Е. А., Макеев С. А. Способ определения остаточных напряжений в арочных профилях // Динамика систем, механизмов и машин. 2019. Том 7, № 1. С. 146-153.
REFERENCES
1. Zhdanov D., Ulasevitch W. Beskarkasnoe arochnye pokrytiya iz stal'nyh tonkostennyh profilej istoriya, sovremennoe sostoyanie i perspektivy prime-neniya v Respublike Belarus' [Frameless arch coverings made of thin-walled steel profiles: history, current state and prospects of application in the Republic of Belarus]. Vestn. Brest. gos. tekhn. un-ta. 2016; 1: Stroitel'stvo i ar-hitektura: 30-34 (in Russian).
2. Liplenko M.A., Ayrumyan E.L., Kamenshchikov N.I. Perspektivy LSTK v Rossii [Prospects of lsts in Russia]. StrojPROFI, 2013; 10: 12-17 (in Russian).
3. Vedjakov I. I., Solov'ev D. V., Armenskij M. Ju. Novye tipy beskarkasnyh zdanij i perspektivy ih raz-vitija [New types and prospects of carkless buildings]. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel’stvo. 2009; 10: 27-29. (in Russian).
4. Rudak A. V., Beljaev N. V. Ograzhdajushhie konstrukcii iz tonkolistovogo trapecievidnogo profi-lj [Enclosing structures of thin-sheet trapezoidal profile] Vestnik Sibirskoj gosudarstvennoj avtomobil’no-dorozh-noj akademii. 2009; 3 (13): 40-45 (in Russian).
5. Krasotina L.V., Krasnoshchekov Yu.V., Mosen-kis Yu.M. Ispol'zovanie arochnogo profnastila pri rekon-strukcii zdanij [Use of arched corrugated board during the reconstruction of buildings]. Vestnik SibADI. 2009; 4 (14): 41-45 (in Russian).
6. Liplenko M. A., Ayrumyan E.L. Osobennosti raboty beskarkasnyh arochnyh pokrytij iz stal'nyh holod-nognutyh profilej [Features of work of frameless arch coverings from steel cold-formed profiles]. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2011; 6: 42-44 (in Russian).
7. Zhdanov D. A., Ulasevich V. P K opredeleniju jeffektivnyh sechenij stal'nyh beskarkasnyh arochnyh pokrytij po Evrokodu [To the definition of effective sections of steel arc-free arch coatings on the Eurocode]. Stroi-tel’naja nauka i tehnika. 2013; 2: 22-26. (in Russian).
8. Eremeev P.G., Kiselev D.B., Armenskij M.Ju. K proektirovaniju beskarkasnyh konstrukcij aroch-nyh svodov iz holodnognutyh tonkolistovyh stal'nyh profile [To design of arch-free structures of arched arches from cold-bent thin-sheet steel profiles]. Montazhnye i spe-cial’nye raboty v stroitel’stve. 2004; 7: 2-3. (in Russian).
9. Krasotina L. V., Krasnoshekov Ju. V., Makeev S. A., Selivanov A. V. Rezul'taty jeksperimental'-nogo po-vedenija nesushhego arochnogo pokrytija iz trapecievidnogo profilja [Results of experimental behavior of bearing arch coating from trapezoidal profile]. Omskij nauchnyj vestnik. 2007; 2 (56): 38-42. (in Russian).
10. Liplenko M.A. Metod nagruzhenija arochnyj konstrukcii pri ispytanijah [Method of loading arch structure during tests]. Stroitel’naja mehanika i raschet sooru-zhenij. 2014; 3 (254): 57-61. (in Russian).
11. Liplenko M.A., Kunin Ju. S., Volodin M. V. Jek-sperimental'nye issledovanija profilirovannogo nastila novogo tipa [Experimental studies of profiled flooring of new type]. Stroitel’naja mehanika i raschet sooruzhenij. 2015;6 (263): 67-76 (in Russian).
12. Quach W. M., Teng J. G., Chung K. F Residual stresses in steel sheets due to coiling and uncoiling: a closed-form analytical solution. Engineering Structures. 2004; 26, iss. 9: 1249-1259. DOI: 10.1016/j.eng-struct.2004.04.005.
13. Quach W. M., Teng J. G., Chung K. F Residual stresses in press-braked stainless steel sections. I: Coiling and uncoiling of sheets. Journal of Constructional Steel Research. 2009; 65, iss. 8-9: 1803-1815. DOI: 10.1016/j.jcsr.2009.04.007.
14. Quach W. M., Teng J. G., Chung K. F Residual stresses in press-braked stainless steel sections. II: Press-braking operations. Journal of Constructional Steel Research. 2009; 65, iss. 8-9:1816-1826. DOI: 10.1016/j.jcsr.2009.04.011.
15. Cristopher D. Moen, Takeru Igusa, Schafer B. W. Prediction of residual stresses and strains in cold-formed steel members. Thin-Walled Structures. 2008; 46, iss. 11: 1274-1289. DOI: 10.1016/j.tws.2008.02.002.
16. Jacques Rondal. Residual stresses in cold-
rolled profiles. Construction and Building Materials, 1987; 1, iss. 3: 150-164. DOI: 10.1016/0950-0618(87)90016-X.
17. Makeev S.A., Kolmakov D.M. Modelirovanie ostatochnyh napryazhenij v arochnom tonkostennom prokate trapecievidnogo secheniya [Modeling of residual stresses in arched thin-walled rolling of a trapezoidal section]. Omskiy nauchnyy vestnik. 2014; 1 (127): 69-73 (in Russian).
18. Makeev S A, Grishaev N A Chislennyj analiz prochnosti i mestnoj ustojchivosti arochnyh profilej trapecievidnogo secheniya s uchetom ostatochnyh napryazhenij prodol'nogo giba [Numerical analysis of strength and local stability of trapezoidal arched profiles taking into account residual stresses of longitudinal bending]. Stroitel’naya mekhanika i raschet sooruzhenij. 2010; 2: 37-40 (in Russian).
19. Makeev S A et al. Metody rascheta i ispytanij legkih ograzhdayushchih konstrukcij [Methods of calculation and testing of light enclosure structures]. OmSTU, 2016, 124 p (in Russian).
20. Kholkin E.G., Sokolovskiy Z.N. Metodika rascheta trapecievidnyh tonkostennyh profilej s uchetom mestnoj poteri ustojchivosti [Design of trapezoid thin-walled profiles taking into account local loss of stability]. Omskij nauchnyj vestnik. 2010; 3: 50-53 (in Russian).
21. Ulasevich V. P, Zhdanov D. A. Deformacionnyj raschet beskarkasnyh arochnyh pokrytij iz stal'nyh tonkostennyh holodnognutyh profilej [Deformation calculation of cartless arch coatings made of steel thin-walled cold-bent profiles]. Vestn. Brest. gos. tehn. un-ta. Stroi-tel’stvo i arhitektura. 2015; 1: 66-72. (in Russian).
22. Makeev S. A., Grishaev N. A. Chislennoe issle-dovanie mestnoj ustojchivosti arochnyh profilej trapecievidnogo sechenija [Numerical study of local stability of arched profiles of trapezoidal section]. Omskij nauchnyj vestnik. 2010; 1 (87): 93-97 (in Russian).
23. Kuz'min D. A. Matematicheskaja model' tonkostennyh svjazej v sostave trehslojnyh cilindricheskih pokrytij [Mathematical model of thin-walled bonds in the composition of three-layer cylindrical coatings]. Vestnik SibADI. 2012; 4 (26): 41-48 (in Russian).
24. Rudak A. V., Makeev S. A. Matematicheskaja model' beskarkasnogo dvuhslojnogo arochnogo svoda iz holodnognutyh tonkolistovyh stal'nyh profilej [Mathematical model of a double-layer arch-free vault of cold-bent thin-sheet steel profiles]. Stroitel’naja mehanika i raschet sooruzhenij. 2009; 2: 1-6 (in Russian).
25. Seitov E. A., Makeev S. A. Sposob opredelenija ostatochnyh naprjazhenij v arochnyh profiljah [Method of determining residual stresses in arch profiles]. Dinamika sistem, mehanizmov i mashin. 2019; 7, № 1: 146-153 (in Russian).
ВКЛАД СОАВТОРОВ
Макеев С. А. Рекомендации по исследованию материалов. Формирование разделов; «Результаты»^^). Проверка статьи.
Горьковенко В. А. Исследование и анализ материалов. Формирование разделов: «Материалы и методы» (1/2), «Обсуждение и заключение» (1/2).
Сеитов Е. А. Исследование и анализ материалов. Формирование разделов: «Введение»,
«Материалы и методы» (1/2), «Результаты» (1/2). Корректировка статьи.
Рахуба Л. Ф. Формирование разделов: «Аннотация», «Обсуждение и заключение» (1/2).
AUTHORS’ CONTRIBUTION
Sergey A. Makeev - recommendations for the study of materials; formation of the “Results” (1/2) sections.
Viktor A. Gorkovenko - research and analysis of materials; formation of the “Materials and methods” (1/2), “Discussion and conclusions” (1/2) sections.
Erlan A. Seitov - research and analysis of materials; formation of the “Introduction”, “Materials and methods” (1/2), “Results” (1/2) sections.
Lilia F Rahuba - formation of the “Abstract”, “Discussion and conclusions” (1/2) sections.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Макеев Сергей Александрович - д-р техн. наук, проф. кафедры «Строительные конструкции», ORCID; 0000-0002-2915-982X , ФГБОУ ВО «Сибирский государственный автомобильно-дорожный университет (СибАДИ)» (644080, г. Омск, пр. Мира, 5, e-mail; makeev608079@mail.ru).
Виктор Александрович Горьковенко - аспирант кафедры «Строительные конструкции», ФГБОУ ВО «Сибирский государственный автомобильно-дорожный университет (СибАДИ)» (644080, г. Омск, пр. Мира, 5, e-mail; otlichnik594@mail.ru).
Сеитов Ерлан Ахтамович - аспирант кафедры «Строительные конструкции», ORCID; 00000002-7287-0940, ФГБОУ ВО «Сибирский государственный автомобильно-дорожный университет (СибАДИ)» (644080, г. Омск, пр. Мира, 5, e-mail; simbaev92@mail.ru*).
Рахуба Лилия Федоровна - канд. пед. наук, доц. кафедры «Иностранные языки», ФГБОУ ВО «Сибирский государственный автомобильно-дорожный университет (СибАДИ)» (644080, г. Омск, пр. Мира, 5, e-mail; lira_omsib@mail.ru).
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Sergey A. Makeev - Dr. of Sci. (Engineering), Professor, Department of Building Construction, ORCID; 0000-0002-2915-982X, Siberian State Automobile and Highway University (644080, Omsk, 5, Mira Ave., e-mail; makeev608079@mail.ru).
Viktor A. Gorkovenko - Postgraduate Student, Department of Building construction, Siberian State Automobile and Highway University (644080, Omsk, 5, Mira Ave., e-mail; otlichnik594@mail.ru).
Erlan A. Seitov - Postgraduate Student, Department of Building construction, ORCID; 0000-0002-7287-0940, Siberian State Automobile and Highway University (644080, Omsk, 5, Mira Ave., e-mail; simbaev92@mail. ru*).
Lilia F. Rahuba - Cand. of Sci. (Pedagogical), Associate Professor of the Foreign Languages Department, Siberian State Automobile and Highway University (644080, Omsk, 5, Mira Ave., e-mail; lira_omsib@mail. ru).
