CC BY
13
4. Salkov N.A. Nachertatel'naya geometriya - teoriya izobrazheniy [Descriptive Geometry - Image Theory] [Text] / N.A. Salkov // Moscow: INFRA - M., - 2013. - P. 174.
5. Salkov N.A. Nachertatel'naya geometriya - bazovyy kurs [Descriptive Geometry - Basic Course] [Text] / N.A. Salkov // Geometry and graphics. - 2016. - V.4.- No.2. - P.37 - 47. - DOI; 10.12737 / 19832. [In Russian]
6. Klimukhin A.G. Nachertatel'naya geometriya [Descriptive Geometry]. [Text] // A.G. Klimukhin. M. - 1973. - P. 368. [In Russian]
7. Levkin Yu.S. Polucheniye chetyrokhmernykh nomogramm na baze teoremy podobiya [Obtaining Four-dimensional Nomograms on Basis of Similarity Theorem] / [Text] // Yu.S. Levkin. Geometry and graphics - M. - 2017. - P. 69 - 74. DOI; 10.12737 / article_5953f33427942.789301109. [In Russian]
8. Levkin Yu.S. Vliyaniye vibratsionnykh kolebaniy na kharakteristiki struktury dvukhfaznogo potoka [Influence of Vibration Oscillations on Characteristics of Structure of a Two-phase Flow] // [Text] // Yu.S. Levkin. Bul. of high schools. North-Caucasus. region. Technical science. - Novocherkassk - 2016 — No. 2. - P. 112 — 119. [In Russian]
9. Levkin Yu.S. Nekotoryye struktury gazozhidkostnykh potokov v pole vibratsii [Some Structures of Gas-liquid Flows in Field of Vibration] // [Text] / Yu.S. Levkin - Monograph. Samara State Aviation University - 200 copies. - Samara 2016. - P. 113. [In Russian]
10. Levkin Yu.S. Postroyeniye epyurnoy nomogrammy na baze teoremy sovmeshcheniya [Construction of Eccentric Nomogram Based on Theorem of Coincidence] / [Text] // Yu.S. Levkin International Scientific and Research Journal, Ekaterinburg, No. 10 - (64) - Part 3 - October - 2017 - From 69 - 76. - D01-htths / 10/23670 / IRJ / 2017/64/079. [In Russian]
11. Levkin Yu.S. Vliyaniye vibratsionnykh kolebaniy fv 30 ^ 100(gts) na parametry gidrodinamicheskikh kharakteristik [Influence of Vibrations f 30 ^ 100 (Hz) on Parameters of Hydrodynamic Characteristics] [Text] // Yu.S. Levkin Bul. of High schools. North-Caucasus. region. Technical science. - No. 4. - Novocherkassk. - 2017. - P. 47. [In Russian]
12. Nachertatel'naya geometriya [Descriptive Geometry] / [Text] / N.F. Chetverukhin, VS. Levitsky Z.I. Pryannikova et al. M., High School. - 1963. - P. 420. [In Russian]
13. Nachertatel'naya geometriya [Descriptive Geometry] // [Text] / S.M. Kolotov, M.F. Vestefeev, VE. Mehaylenko, et al. Kiev: Vishcha school. - 1975. - P. 262. [In Russian]
14. Nachertatel'naya geometriya [Descriptive Geometry] // [Text] / N.N. Krylov, G.S. Ikonnikova, V.L. Nikolaev, V.E. Vasiliev. M. High school. - 2000. - P. 224. [In Russian]
15. Ivanov G.S. Nachertatel'naya geometriya [Descriptive Geometry] / G.S. Ivanov / [Text] / M. Mechanical Engineering -1995. - 224 p. [In Russian]
16. Zueva N.M. Nomogrammy [Nomograms] / [Text] / N.M. Zueva MBOU-2013. - P.15. [In Russian]
DOI: https://doi.org/10.23670/IRJ.2018.67.080 Лиманцев А. А.1, Денисенко А.В.2 12 Донской государственный технический университет, Академия строительства и архитектуры ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНОГО РАСЧЕТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ И ФОРМЫ СЕЧЕНИЯ
ДВУТАВРОВОЙ БАЛКИ
Аннотация
Приведено решение задачи о определении оптимального расчетного сопротивления для стальной двутавровой балки из соображений проектирования наименее металлоемкого сечения. Дано определение и формулы для определения удельных характеристик сечения Показаны наилучшие распределения материала в сечении при использовании сталей с разными сопротивлениями. В случае, если определяющим является условие прочности, оптимальное распределение материала по сечению a=0,5, если жесткость - a=0,75 Найдено эталонное сечение двутавровой балки для данных условий.
Ключевые слова: стальная балка, двутавр, высокопрочная сталь, расчетное сопротивление, жесткость.
Limantsev A.A.1, Denisenko А.^2
1Don State Technical University, Academy of Civil Engineering and Architecture
2Don State Technical University, Academy of Civil Engineering and Architecture
DETERMINATION OF OPTIMAL DESIGN RESISTANCE AND SECTION SHAPE OF BILATERAL BEAM
Abstract
The solution of the problem on determining the optimal design resistance for a steel bilateral beam is proposed in virtue of design the least metal-intensive section. The definition and formulas for determining the specific characteristics of the section are given. The best material distribution in the cross section is shown when using steels with different resistances. In case if the strength condition is the determining factor, the optimal material distribution over the cross-section a=0.5, if the rigidity is a=0.75. I found the reference cross section of the bilateral beam for these conditions.
Keywords: steel beam, bilateral beam, high-strength steel, design resistance, rigidity.
В настоящее время одним из основных направлений развития проектирования металлических конструкций является применение сталей повышенной и высокой прочности. Применяя такие стали можно существенно сократить металлоемкость конструкций. Однако не во всех случаях увеличение расчетного сопротивления приводит к уменьшению поперечного сечения и в таком случае применение высокопрочной стали будет не целесообразно. В данной статье приводится решение задачи поиска оптимального расчетного сопротивления стали для двутавровой балки.
Для решения задачи наименее металлоемкого сечения удобно разделить эту задачу на две части: поиск формы и поиск размеров при заданной форме.
Таким образом мы уменьшаем количество вариантов. Первоначально выбираем оптимальную форму, а затем находим необходимую площадь поперечного сечения. Определение величины площади поперечного сечения при известной оптимальной форме, будет иметь единственное решение [2].
В геометрических характеристиках сечения удобно отделить форму от размеров сечения вводя понятие удельная характеристика сечения. В таком случае мы сможем составить следующие зависимости:
Удельные характеристики двутаврового сечения со и р определяются по формулам (3) и (4) соответственно.
Оптимальная форма сечения при внецентренном сжатии стержня будет при которой нормальные напряжения в сечении будут минимальными. Тогда оптимальной форме внецентренно-сжатого стержня соответствует сечение с Р = Ргт.ах ■ ш = ^пкие • Оптимальная форма при изгибе по условию прочности получается в случае ы = ш^и. По условию жесткости для изгибаемого стержня оптимальной будет форма сечения, которой соответствует наименьший прогиб. Тогда следует, что оптимальную форму получим когда / = или р = р^^.
С помощью выражения (1) можно определить площадь сечения изгибаемого элемента двутаврового сечения, рассчитываемого по прочности [5]. Площадь сечения, рассчитываемого на жесткость, находится по (2).
Принимая во внимание формулу (1) можно составить выражение для определения коэффициента изменения массы изгибаемого элемента, рассчитываемого по прочности без учета изменения гибкости стенки (5) и с учетом изменения (6). Так же используя формулу (2), получим коэффициент массы при расчете на жесткость с учетом изменения гибкости стенки (7). Если изменение гибкости стенки не учитывать, то а. = 1. Для сравнения вариантов, отличающихся расчетным сопротивлением, составим формулы для определения площади сечения при расчете на: прочность - (10), жесткость - (11). Оптимальное расчетное сопротивление Яу получим из условия (12).
Выражение для определения оптимального расчетного сопротивления в аналитическом виде может быть получено для геометрически подобных сечений в виде (13), где коэффициент = 5,25 ■ 104 МПа3 '4. Для сечений с учетом влияния местной устойчивости в виде (14), где коэффициент = 2,34 ■ 104 М П а■'9.
Решим задачу определения оптимального расчетного сопротивления по условиям прочности и жесткости для рядовой балки балочной клетки. В качестве примера взята второстепенная балка рабочей площадки комплекса доменной печи №7 ПАО «НЛМК» со следующими исходными данными: пролет 1=6м, расчетный момент М=0.302 МН-м, момент от нормативной нагрузки Мн=0.259 МН-м. Гибкость стенки /.,,, принимаем равным 100. Максимальный допустимый прогиб, согласно , [//0 = 1/200.
Удельные характеристики по формулам (3) и (4) будут равны соответственно:
Графические решения представлены на рис. 1, 2. Эталонные сечения для сравнения имеют = 210 МПа. Ае = 12 см*, = 37,6 см3. Оптимальное решение получено в случае сохранения геометрического подобия при Я=553 МПа. в случае учета изменения гибкости стенки А^ - при =496 МПа.
А(К_у)
А] (ЕГу)
Рис. 1 - Изменение площади поперечного сечения без учета изменения гибкости стенки в зависимости от
расчетного сопротивления
Рис. 2 - Изменение площади поперечного сечения с учетом изменения гибкости стенки в зависимости от
расчетного сопротивления
Из этого следует, что в данных балках, из соображений проектирования наименее металлоемкого сечения, целесообразно применять стали высокой прочности. При применении стали С440 площадь сечения А = 50.3 см-, при С590 - А = 43.6 см:.
Теперь определим коэффициенты распределения материала в сечении симметричного двутавра, обеспечивающие минимальное значение площади по условиям прочности и жесткости. Варьируя коэффициентом распределения материала по сечению а в пределах 0,1-1,0 по формулам (5) и (6) найдем площади сечений [3]. Решение представлено в виде графика на рисунке 3,. при R}. = 575 МПа, = 60, [J//] = 150. Оптимальный коэффициент в данных условиях а = 0.72. На рисунке 4 решение для стали с расчетным сопротивлением Ry = 430 МПа и Ла = 70. В этом случае нужно принимать а = 0.5
Рис. 3 - Изменение площади поперечного сечения в зависимости от коэффициента распределения материала по
сечению для стали С590
Рис. 4 - Изменение площади поперечного сечения в зависимости от коэффициента распределения материала по
сечению для стали С440
В случае, если при расчете балки в упругой стадии определяющим является условие прочности, оптимальная форма балки - двутавр симметричный с а = 0,5 . Л,. = Л-и.-ГТШ(.. Если определяющим является условие жесткости, то
оптимальная форма имеет место при а = 0,75 , = В случае, когда определяющими могут быть и условие
прочности, и условие жесткости, оптимальная форма определяется коэффициентом о = 0,5 -=- 0,75.
Зная оптимальные значения расчетного сопротивления и коэффициента распределения материала, решим задачу определения эталонного двутаврового сечения [4]. При = 430 МПа =70. Л;-= 9.45, и =0.5. Удельные характеристики^ = 1.972. р, = 2.415.
Определяем площадь сечения из условия прочности 0,302
( 0,302 \3/а V 1.972 ■ 575 /
50.3 см2
972 -575
Определяем площадь сечения из условия жесткости 5 0.57 ■ 600J
Aj (зВ4'20600
Площадь стенки
2.415
4
5^4/
= 44,9 cv2
0.5 ■ 50,3 = 25.15 сч1
Площадь полки 50.3 - 25.15
-7-
- 12.57 см2
Высота стенки
Толщина стенки 25.15
0 .6 £LU
ы 41.95 Ширина полки
Толщина полки 12,57
1,16 см
1 10,S4
Таким образом, решив эти задачи, мы можем запроектировать двутавровую балку с наименьшей площадью поперечного сечения и, следовательно, наименьшим расходом стали.
Список литературы / References
1. СП 16.13330.2011. Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-23-81*. - Введ. 2011-05-20. -М. : Минрегион России, 2010. - 173 с.
2. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. - Введ. 2011-0520. - М. : Минрегион России, 2010. - 80 с.
3. Стрелецкий Н.С. Проектирование и изготовление экономичных металлических конструкций: Материалы к курсу металлических конструкций // Н.С. Стрелецкий, Д.Н. Стрелецкий. - Вып. IV. - М. : Строиздат, 1964.- 360 с.
4. Стрелецкий Н.С. Основы законов веса металла в промышленных конструкциях: Сборник статей по металлическим конструкциям // Н.С. Стрелецкий. - М. : Стройиздат, 1934. - С. 3-37.
5. Шумицкий О.И. О рациональных конструктивных формах сварных МК: Металлические конструкции: Работы школы проф. Н.С. Стрелецкого // О.И. Шумицкий - М. : Стройиздат, 1966. - С. 420-429.
6. Сергеев Н.Д. Проблемы оптимального проектирования конструкций // Н.Д. Сергеев, А.И. Богатырев. - Л. : Стройиздат, 1971.- 136 с.
7. Шефтель Н.И. Улучшение качества и сортамента проката // Н.И. Шефтель. - М. : Металлургия, 1973.- 343 с
8. Шварцбург Б.Г. Весовые показатели металлических перекрытий // Б.Г. Шварцбург, ЯЛ. Куценок. - Харьков : ОНТИ НКТП, 1934.- 44 с.
9. Чернашкин В.Г. Особенности изготовления конструкций из сталей высокой прочности: Монтажные работы в строительстве // В.Г. Чернашкин, В.С. Москвитин, У.ГГ. Шибаев. - ЦБТН, 1967. Вып. 2
10. Указания по эффективному применению низколегированных сталей в строительных МК: СН 316-65. - М.: Стройиздат, 1966.- 11 с.
Список литературы на английском языке / References in English
1. SP 16.13330.2011. Stal'nyye konstruktsii. Aktualizirovannaya redaktsiya SNiP II-23-81* [Steel Structures. Updated Version of SNiP II-23-81*]. - Intr. 2011-05-20. - M.: Ministry of Regional Development of Russia, 2010. - 173 p. [In Russian]
2. SP 20.13330.2011. Nagruzki i vozdeystviya. Aktualizirovannaya redaktsiya SNiP 2.01.07-85* [Loads and Impacts. Updated Version of SNiP 2.01.07-85*]. - Intr. 2011-05-20. - M.: Ministry of Regional Development of Russia, 2010. - 80 p. [In Russian]
3. Streletsky N.S. Proyektirovaniye i izgotovleniye ekonomichnykh metallicheskikh konstruktsiy: Materialy k kursu metallicheskikh konstruktsiy [Designing and Manufacturing Economical Metal Structures: Materials to Course of Metal Constructions] // N.S. Streletsky, D.N. Streletsky. - Is. IV - M.: Stroizdat, 1964. - 360 p. [In Russian]
4. Streletsky N.S. Osnovy zakonov vesa metalla v promyshlennykh konstruktsiyakh: Sbornik statey po metallicheskim konstruktsiyam [Fundamentals of Laws of Weight of Metal in Industrial Designs: Collection of Articles on Metal Structures] // N.S. Streletsky. - M.: Stroyizdat, 1934. - P. 3-37. [In Russian]
5. Shumitsky O.I. O ratsional'nykh konstruktivnykh formakh svarnykh MK: Metallicheskiye konstruktsii: Raboty shkoly prof. N.S. Streletskogo [On Rational Constructive Forms of Welded MS: Metal structures: Works of School of Prof. N.S. Streletsky] // O.I. Shumitsky - M.: Stroyizdat, 1966. - P. 420-429. [In Russian]
6. Sergeev N.D. Problemy optimal'nogo proyektirovaniya konstruktsiy [Problems of Optimal Design of Structures] // N.D. Sergeev, A.I. Bogatyrev. - L.: Stroyizdat, 1971.- 136 pp. [In Russian]
7. Sheftel N.I. Uluchsheniye kachestva i sortamenta prokata [Improvement of Quality and Assortment of Rolled Steel] // N.I. Sheftel. - M.: Metallurgy, 1973.- 343 p. [In Russian]
8. Schwarzburg B.G. Vesovyye pokazateli metallicheskikh perekrytiy [Weighted Indices of Metal Overlaps] // B.G. Schwarzburg, Ya.L. Kutsenok. - Kharkov: ONTI NKTP, 1934.- 44 p. [In Russian]
9. Chernashkin V.G. Osobennosti izgotovleniya konstruktsiy iz staley vysokoy prochnosti: Montazhnyye raboty v stroitel'stve [Features of Manufacture of Structures of High-strength Steel: Installation Work in Construction] // VG. Chernashkin, VS. Moskvitin, U.G. Shibaev. - CBTN, 1967. Issue. 2 [In Russian]
10. Ukazaniya po effektivnomu primeneniyu nizkolegirovannykh staley v stroitel'nykh MK: SN 316-65 [Instructions on the effective use of low-alloy steels in building materials: CH 316-65.] - Moscow: Stroiizdat, 1966. - 11 p. [In Russian]
DOI: https://doi.org/10.23670/IRJ.2018.67.089 Мельников С.А.1, Шайенов Е.Е.2, Плотников Д.И.3, Паламарчук Д.В.4, Мельников Н.А.5
1ORCID: 0000-0001-9226-297Х, студент, 2ORCID: 0000-0001-5086-071Х, студент,
3ORCID: 0000-0002-4566-4885, студент, 4ORCID: 0000-0002-0498-2991, студент, 5ORCID: 0000-0001-5042-1186, студент, Омский Государственный Технический Университет МОНИТОРИНГ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ В ЗАДАЧАХ УПРАВЛЕНИЯ ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТЬЮ В РЕЖИМЕ РЕАЛЬНОГО ВРЕМЕНИ
Аннотация
Проведён анализ современного уровня развития электрических сетей. Рассмотрены основные устройства контроля, на основе которых осуществляется управление пропускной способностью линий электропередачи. Описаны преимущества использования устройств мониторинга линий электропередачи в режиме реального времени. Представлен перечень основных характеристик, на основании которых может быть построено управление пропускной способностью линий электропередачи в нормальном и аварийном режиме работы электрических сетей.
Ключевые слова: устройства для измерения температуры провода, стрела провеса, линия электропередачи, статическая и динамическая оценки температуры провода.
Melnikov S.A.1, Shakenov E.E.2, Plotnikov D.I.3, Palamarchuk D.V.4, Melnikov N.A.5
1ORCID: 0000-0001-9226-297Х, Student, 2ORCID: 0000-0001-5086-071Х, Student, 3ORCID: 0000-0002-4566-4885, Student, 4ORCID: 0000-0002-0498-2991, Student,
5ORCID: 0000-0001-5042-1186, Student, Omsk State Technical University MONITORING OF POWER LINES IN REAL-TIME BANDWIDTH MANAGEMENT PROBLEMS
Abstract
The analysis of the current development level of power lines is carried out in the paper. The primary control devices are considered, based on which the transmission capacity of power lines is controlled. The advantages of the use of devices for power line monitoring in real time are described. The list of the primary characteristics is presented, based on them the control capacity ofpower lines can be constructed in the normal and emergency mode of operation ofpower lines.
Keywords: devices for measuring wire temperature, sag, power line, static and dynamic estimates of wire temperature.
Устройства передачи электроэнергии теперь имеют способность удаленно отслеживать определенные механические и тепловые характеристики воздушных линий электропередачи в режиме реального времени. Эти устройства позволяют сообщать системным операторам диспетчерских управлений помимо линейных токов и напряжений, такие параметры как: стрелу провеса в настоящий момент, температура проводника и данные о погоде, например, ветер и интенсивность солнечного излучения на всей протяжённости линии [1, С. 4-10].
Поток активной мощности в линии ограничен рядом характеристик. Очень важно поддержание температуры провода ниже максимально допустимой температуры линии, поэтому поддерживается допустимое расстояние до токоведущих частей вдоль линии и избегается чрезмерное старение проводов. Системный оператор диспетчерского управления обычно должен поддерживать поток мощности меньше пропускной способности при любых состояниях системы [2, С. 3-7], [3, С. 84-87].
Статическая оценка пропускной способности линии равняется максимальному линейному току, для которого температура линейного провода меньше, чем максимально допустимая температура провода при соответствующих установленных погодных условиях, являющихся фиксированными или варьирующимися в зависимости от сезона. Статическая оценка пропускной способности не меняется в зависимости от фактических погодных условий или времени суток. Динамическая оценка пропускной способности линии также равняется линейному току, для которого температура провода меньше, чем его максимально допустимая температура, но, так как погодные условия меняются с течением времени, динамические оценки пропускной способности линии действительны только на ограниченный промежуток времени, называемый периодом тепловой оценки (к примеру, на следующий час). Чем больше данных о погоде, тем точнее получается оценка пропускной способности в режиме реального времени, в сравнении со статической оценкой.
Процесс определения температуры провода и вычисления статической и динамической оценки линии определен в Стандарте IEEE 738, [4, С. 1-57] первоначально изданном в 1986 и обновлённом в 2012.
