CC BY
37
лить не возможность существования решения, удовлетворяющего условиям данной задачи на детонационной волне и простирающегося до бесконечности.
ЛИТЕРАТУРА
[1] Митрофанов В.В. Детонация гомогенных и гетерогенных систем. - Новосибирск: Изд-во Новосибирского института гидродинамики им. М.А. Лаврентьева СО РАН, 2003г. - 200с.
[2] Бай Ши-И Теория струй. - М: Издательство Физматлит, 1960г. - 326с.
[3] Седов Л.И. Механика сплошной среды: В 2 т. Т. 1. 6-е изд., стер. - СПб: Издательство "Лань", 2004г. - 528с.
[4] Седов Л.И. Механика сплошной среды: В 2 т. Т. 2. 6-е изд., стер. - СПб: Издательство "Лань", 2004г. - 560с.
[5] Григоренко В.Л., Левин В.А. Распространение детонационных волн в электрическом и магнитном полях, возникающих в результате концентрированного подвода энергии // Механика жидкости и газа, №5, 1975.
[6] Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Теоретическая физика: Учебное пособие. В 10 т. Т. VI. Гидродинамика. 3-е изд., перераб. - М: Наука. Гл. ред. физ-мат. лит., 1986г. - 736с.
[7] Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. - М: Гос. изд. технико-теоретической литературы, 1950г.- 676с.
. Цыбульник Т.А
ПРОЧНОСТЬ ЛЕДОВОГО ПОКРОВА АМУРСКОГО ЗАЛИВА ПОД ВОЗДЕЙСТВИЕМ
ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК
Научный руководитель - д.т.н. профессор Е.М. Беловицкий
Объектом исследования является ледяной покров Амурского залива. Получены и обработаны гидрометеорологические данные со станций в Амурском заливе за пять лет 2001-2006 гг. в зимний период. Целями работы являются определение прочностных характеристик ледового покрова Амурского залива, определение разрушающих ветровых нагрузок на ледяной покров, а также определение размеров ледяного поля при его разрушении. Для достижения этих целей был поставлен ряд задач:
1. Экспериментальное определение пределов прочности на сжатие и изгиб ледового покрова Амурского залива поперек и вдоль поля путем испытания образцов льда в виде керна при сжатии специально сконструированным переносным прессом.
2. Определение ветровых нагрузок в районе Амурского залива по статистическим данным (50 лет, 25 лет, 1 год).
3. Определение расчетной толщины льда Амурского залива на основе многолетних данных по градусодням с 1951 по 1991 г. (данные ААНИИ).
4. Установление связи между температурой воздуха и температурой льда Амурского залива путем их измерение через 2-3 часа в течение зимнего периода.
5. Расчет усилий давления ветра на ледовую поверхность.
6. Определение разрушающей нагрузки.
7. Определение размеров льдин.
Основной вывод работы заключается в том, что сплошного льда в Амурском заливе не существует. Лед припайный около берега, а далее лед плавучий различной сплоченности. Оказалось, что лед толщиной 1 м. разрушается под действием ветра начиная с площади 9 км2. Учитывая, что наибольшее расстояние по ширине Амурского залива составляет до 15 км, разрушение льда в середине залива неизбежно, что подтверждается снимками из космоса.
Глушко Е.В.,. Лоцманенко В.В
ОГРАНКА ВИНТОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ РЕЗЬБЫ И ВЫСОТА СТЫКА ГРАНЕЙ
Резьбовая поверхность, полученная фрезерованием червячной фрезой методом огибания, является граненой - составленной из отдельных граней, расположенных по винтовой поверхности и
стыкующихся друг с другом с изломом. Длина и количество граней на резьбовой поверхности зависят от числа заходов нарезаемой поверхности и количества гребенок червячной фрезы.
Для резьбы, полученной данным способом, основными качественными показателями являются длина граней и высота их стыка.
На рис. 1 приведена схема фрезерования наружной резьбы. Цифрами 1 и 2 обозначены соответственно резьбовая поверхность и фреза червячная. На рис.2а изображено торцовое сечение поверхности резьбы. Цифрами 1, 2, 3 обозначены траектории концевых точек зубьев фрезы в движении относительно резьбовой поверхности при резьбофрезеровании. Траектории следуют одна за другой и являются линиями стыка граней винтовой поверхности резьбы. Расстояние между траекториями -длина грани ДЬ. Число граней на винтовой поверхности резьбы пропорционально количеству гребенок червячной фрезы.
4г2
Рис. 1. Схема фрезерования наружной резьбы: 1 - резьбовая поверхность; 2 - фреза червячная
Угловой шаг линий стыка граней (рис. 2, а) обозначим к([у Его значение
\г)
360° 2 ж
Zl -п Ъ\ • п
где п -количество граней фрезы, Ъ\ - число заходов нарезаемой резьбы, \ = Ъ\.
1
(1)
а)
б)
Кг
Л_к_с
Рис.2 К расчету длины и высоты стыка граней
Наибольшая длина грани измеряется на наружной поверхности резьбы, а ее модуль определяется по формуле:
(2)
ЛЬ = —
■ п
Из формулы (2) следует, что длина грани обратно пропорциональна числу заходов Ъ\ резьбы и количеству п гребенок червячной фрезы.
Развернем резьбовую поверхность 1 на плоскость (рис.2,б). Высоту стыка граней обозначим Кн. К образованию стыка граней приводит отсутствие процесса резания при повороте фрезы на угол X (,). Нерабочее осевое смещение режущей кромки зуба фрезы и определяет высоту Ян стыка граней. Обозначим Рф винтовой параметр поверхности червячной фрезы (мм/рад). Его значения
рФ = ГФ =РФ
360° 2 л"
где Рф — шаг (мм) винтовой линии червячной фрезы.
Высоту стыка граней определяем по формуле:
Кн=Рф^(о (4)
Из сопоставления соотношений (1) и (4) следует, что высота стьжа граней 11„ находится в обратной зависимости от числа заходов Ъ\ нарезаемой резьбы и количества п гребенок червячной фрезы.
В качестве примера с целью определения длины граней и высоты их стыка рассмотрено фрезерование метрической резьбы М64х2, ГОСТ 9150-81; червячной фрезой диаметра с1а2 = 116 мм с числом заходов г2=1 и количеством гребенок п =98. Расчет параметров производился по приведенным выше соотношениям.
(3)
Наибольшая длина грани
Zi п Д1,мм
1 98 2,05
2 1,025
3 0,68
Высота стыка граней
Zi п Рф мм/рад X (1>рад Rhmkm
1 0,0641 20,4
2 98 0,3185 0,0320 10,2
3 0,0214 6,8
Расчеты показывают, что высота стыка граней, нумеруемая в микрометрах, не может оказать существенного отрицательного влияния на неподвижные резьбовые соединения, т.к. размер RH стыков измеряется в микрометрах. Наоборот, такое соединение может оказаться более прочным.
Кочегаров Б.Е., Кочегаров М.Б.
ИССЛЕДОВАНИЕ КИНЕМАТИЧЕСКИХ СХЕМ РЫЧАЖНЫХ МЕХАНИЗМОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭФФЕКТОВ АНИМАЦИИ
Основными задачами дисциплины «Теория механизмов и машин» являются задачи синтеза и анализа кинематических схем механизмов. При начальном изучении данной дисциплины,в учебном процессе широко применяются стандартные модели, планшеты, макеты, то есть полный набор средств ТСО, который способствует лучшему усвоению материала, но если предмет изучается самостоятельно или дистанционно, таких средств обычно под рукой нет, и материал воспринимается с трудом. Исключить этот недостаток позволяют компьютерные средства, дающие возможность получить виртуальные модели кинематических схем механизмов, на которых имитируются все возможные движения звеньев и проводятся требуемые исследования. Одним из таких средств, является программное обеспечение, разработанное автором для класса рычажных механизмов, как наиболее сложных структурных образований в теории механизмов и машин.
Программа написана на языке Delphi и представляет собой комплекс для решения задач визуального представления подвижных кинематических схем рычажных механизмов и их кинематического исследования (рис. 1). Первый этап в исследовании рычажных механизмов - это построение спроектированной или заданной виртуальной кинематической схемы механизма. Принцип построения схемы аналогичен блочной сборке любой конструкции. Имеются блоки (звенья) из которых собирается кинематическая схема механизма прямо на экране монитора, путем последовательного их подсоединения друг к другу, посредством манипулятора «мышь».
Сборка схемы может осуществляться двумя путями: по известным линейным (х, у) координатам центров шарниров звеньев или по известным угловым координатам каждого звена в отдельности
